JPS59127902A - 冷間ストリツプ圧延機列 - Google Patents
冷間ストリツプ圧延機列Info
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- JPS59127902A JPS59127902A JP231883A JP231883A JPS59127902A JP S59127902 A JPS59127902 A JP S59127902A JP 231883 A JP231883 A JP 231883A JP 231883 A JP231883 A JP 231883A JP S59127902 A JPS59127902 A JP S59127902A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- roll diameter
- rolling mill
- stand
- reduction
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は金属ス） ＩＪツブを冷間でタンデムに配置
した圧延機列により圧延する冷間ストリップ圧延機列に
関するものである。
した圧延機列により圧延する冷間ストリップ圧延機列に
関するものである。
プレス成形性、符に深絞り性（ｒ値）の良好な冷延鋼板
乞製造する場合、第１図に示すように最適な冷延率が存
在することが知られており、たとえば高度の深絞り用途
の鋼成分では全圧下率馨８０チ以−ヒにする必要がある
。
乞製造する場合、第１図に示すように最適な冷延率が存
在することが知られており、たとえば高度の深絞り用途
の鋼成分では全圧下率馨８０チ以−ヒにする必要がある
。
しかし、このような高圧下冷延は冷間圧延の負荷７著［
７く増大させ、場合によってはタンデムでの圧延機数を
増やす必要性ケ生ずる。この高圧下冷延にともなう負荷
増大ケ軽減する方法としてワークロールを小径化し、■
スタンドでの圧下率を増大させることが考えられる。
７く増大させ、場合によってはタンデムでの圧延機数を
増やす必要性ケ生ずる。この高圧下冷延にともなう負荷
増大ケ軽減する方法としてワークロールを小径化し、■
スタンドでの圧下率を増大させることが考えられる。
一方本発明者達は実験と理論解析により、ワークロール
径およびｌパスの圧下率などの冷間圧延因子が製品の深
絞り性（［値）に影響することを知見し、さらに研究を
進めた結果、成形性（特に深絞り性）を向上させる効率
的な新しい冷間ストリップ圧延機列乞完成するに至った
。
径およびｌパスの圧下率などの冷間圧延因子が製品の深
絞り性（［値）に影響することを知見し、さらに研究を
進めた結果、成形性（特に深絞り性）を向上させる効率
的な新しい冷間ストリップ圧延機列乞完成するに至った
。
すなわち本発明は、全圧下率が８０％以上の高圧下冷延
が効率的に実施出来且つ最高度の成形性を付与出来、全
圧下率が８０係未満の場合でも、成形性が従来法より一
段と向上出来る冷間ストリップ圧延機列を提供するもの
である。
が効率的に実施出来且つ最高度の成形性を付与出来、全
圧下率が８０係未満の場合でも、成形性が従来法より一
段と向上出来る冷間ストリップ圧延機列を提供するもの
である。
本発明では、３台以上の圧延機をタンデムに配置した圧
延機列において、圧延機動入側の第１および第２の圧延
スタンドのワークロールは等価ロール径が４００市以」
二とし、第３圧延スタンド以降の圧延スタンドのうち少
くとも１台の圧延スタンドはワークロールの等価ロール
径が４００ ＋ｎｍ 、Ｉ以下としている。ここで、等
価ロール径は２×（上ロール径）ＸＣ下ロールｆｆ１）
／（十ロール径十下ロール径）で表わされる。
延機列において、圧延機動入側の第１および第２の圧延
スタンドのワークロールは等価ロール径が４００市以」
二とし、第３圧延スタンド以降の圧延スタンドのうち少
くとも１台の圧延スタンドはワークロールの等価ロール
径が４００ ＋ｎｍ 、Ｉ以下としている。ここで、等
価ロール径は２×（上ロール径）ＸＣ下ロールｆｆ１）
／（十ロール径十下ロール径）で表わされる。
以下本発明の詳細な説明する。
冷延鋼板の深絞り性ケ示すｒ値は、前述の冷延圧下率の
他に、ｌパスあたりの圧下率と冷間圧延時の歪の均一性
に影響されることケ本発明者らは見い出した。第２図は
冷延金圧下率を一定（８０％）とした場合のロール径、
１ノくスあたりの圧下率とｒ値の関係の１例ケ示すもの
で、これより次のことがわかる。
他に、ｌパスあたりの圧下率と冷間圧延時の歪の均一性
に影響されることケ本発明者らは見い出した。第２図は
冷延金圧下率を一定（８０％）とした場合のロール径、
１ノくスあたりの圧下率とｒ値の関係の１例ケ示すもの
で、これより次のことがわかる。
イ）ｌパスあたりの圧下率は、２０％まではロール径に
関係なく、大きい方がｒ値は向−ヒする。
関係なく、大きい方がｒ値は向−ヒする。
口）１パスあたりの圧下率が２０％乞超えるとロール径
の影響が現われ、小径ロール（２００７’ｉｍφ）では
ｒ値は逆に低下し、大径ロール（５００ｍ＋ｉφ）では
ｒ値はさらに向上する。
の影響が現われ、小径ロール（２００７’ｉｍφ）では
ｒ値は逆に低下し、大径ロール（５００ｍ＋ｉφ）では
ｒ値はさらに向上する。
この１パスあたりの圧下率が２０％以上でのロール径の
影響は圧延時の歪の均一性に影響すると考えられ、理論
計算によって圧延時の歪の均一性を計算し、多数の実験
と歪解析を対比した結果、イ）歪が均一な程ｒ値が向上
すること 口）歪の均一性ケ阻害しない範囲内で１パス圧下率が大
きい程ｒ値が向上し、この場合の１パス圧下率は形状修
正機能を受持つ最終圧延スタンドを除き、２０％以−ヒ
好ましくは２５チ以上とすること を見い出し、これに圧延特性ケ考慮し高圧下率冷延によ
る圧延負荷増大および圧延機数増大ケ可及的に軽減出来
、且つ最高度の深絞り性を付与出来る新規な冷間ストリ
ップ圧延機列を完成した。
影響は圧延時の歪の均一性に影響すると考えられ、理論
計算によって圧延時の歪の均一性を計算し、多数の実験
と歪解析を対比した結果、イ）歪が均一な程ｒ値が向上
すること 口）歪の均一性ケ阻害しない範囲内で１パス圧下率が大
きい程ｒ値が向上し、この場合の１パス圧下率は形状修
正機能を受持つ最終圧延スタンドを除き、２０％以−ヒ
好ましくは２５チ以上とすること を見い出し、これに圧延特性ケ考慮し高圧下率冷延によ
る圧延負荷増大および圧延機数増大ケ可及的に軽減出来
、且つ最高度の深絞り性を付与出来る新規な冷間ストリ
ップ圧延機列を完成した。
冷延圧延時の歪の均一性は、板厚表面における圧延方向
の相当歪（ε）Ｓに対する板厚中央における圧延方向の
相当歪（ε）Ｃの比、あるいは板厚表面における圧延方
向のせん断歪（ε ）で現わすｙ ｓ ことが出来、これらはロール径（Ｒ）、入側板厚Δｈ （ｈ）、圧下率（−）、摩擦係数（μ）などの関数であ
る。
の相当歪（ε）Ｓに対する板厚中央における圧延方向の
相当歪（ε）Ｃの比、あるいは板厚表面における圧延方
向のせん断歪（ε ）で現わすｙ ｓ ことが出来、これらはロール径（Ｒ）、入側板厚Δｈ （ｈ）、圧下率（−）、摩擦係数（μ）などの関数であ
る。
第３図は歪解析の一例として圧延機列を通過するストリ
ップの（ε）。／（ε）Ｓおよび（εｘｙ）ｓ ｆｆｉ
圧延圧延機側入側順次各圧延スタンドに対応して示した
ものである。歪の均一性は、（ε）／（ε）が１．０・
に近づく程、また（ε ） が小さい程良好とｙ Ｓ なること全意味している。
ップの（ε）。／（ε）Ｓおよび（εｘｙ）ｓ ｆｆｉ
圧延圧延機側入側順次各圧延スタンドに対応して示した
ものである。歪の均一性は、（ε）／（ε）が１．０・
に近づく程、また（ε ） が小さい程良好とｙ Ｓ なること全意味している。
Δｈ
一方上記歪の均一性およびｌパス圧下率（−）とｒ値の
関係全広範囲に調査した結果、（１）式の実験式が近似
的に成り立つことが判明した。
関係全広範囲に調査した結果、（１）式の実験式が近似
的に成り立つことが判明した。
ε０
ｒ値キＫｏ （１０〜１５）［：１−（二→Ａｖｏ〕
ε５ ここでＫｏ：成分、冷延全圧下率、焼鈍条件できまるｒ
値 ５− − 、最終圧延パスを除く谷圧下率の平均値１ 即ち歪が均一な程ｒ値が向上することが判明した。参考
のため第３図に示した圧延条件にほぼ等しい条件で冷延
し焼鈍後のｒ値ケ測定した結果、ワークロール径５００
φの方がロール径２００φのものより約０．１０ｒ値が
高くなっており、この結果から、歪の均一性を計算する
ことによりｒ値を良好なうしむる圧延機諸元が推定出来
ることが判かった。
ε５ ここでＫｏ：成分、冷延全圧下率、焼鈍条件できまるｒ
値 ５− − 、最終圧延パスを除く谷圧下率の平均値１ 即ち歪が均一な程ｒ値が向上することが判明した。参考
のため第３図に示した圧延条件にほぼ等しい条件で冷延
し焼鈍後のｒ値ケ測定した結果、ワークロール径５００
φの方がロール径２００φのものより約０．１０ｒ値が
高くなっており、この結果から、歪の均一性を計算する
ことによりｒ値を良好なうしむる圧延機諸元が推定出来
ることが判かった。
第３図からワークロール径の影響は、特に圧延機列の第
１および第２圧延スタンドにおいて大きく、第３圧延ス
タンド以降ではその影響が小さいことがわかる。
１および第２圧延スタンドにおいて大きく、第３圧延ス
タンド以降ではその影響が小さいことがわかる。
第４図は第３図の結果に基づいて第１および第２圧延ス
タンドにおけるワークロールの等価ロール径（Ｄ）とｒ
値への効果ケ調べたものである。なおｌパス圧下率は最
終圧延パスき、約３５％（実線）と約２５％（破線）の
２水準とし、全圧下重金８０％とした。第４図よりわか
るごとく、大径 ６− ロールと１パス太圧下を組合わせることによって高いｒ
値が得られる。逆に小径ロールと１パス太圧下ではｒ値
が著しく低下する。このことは歪の均一性（均一圧縮）
全維持しっつｌパス犬圧丁することによって最高度のｒ
値が得られることケ示す。したがって最高度のｒ値孕得
る点からは、第１および第２圧延スタンドのワークロー
ル径は第４図の実線から判断して３５０〜４００ ｒｎ
１ｎ以上にする必要がある。
タンドにおけるワークロールの等価ロール径（Ｄ）とｒ
値への効果ケ調べたものである。なおｌパス圧下率は最
終圧延パスき、約３５％（実線）と約２５％（破線）の
２水準とし、全圧下重金８０％とした。第４図よりわか
るごとく、大径 ６− ロールと１パス太圧下を組合わせることによって高いｒ
値が得られる。逆に小径ロールと１パス太圧下ではｒ値
が著しく低下する。このことは歪の均一性（均一圧縮）
全維持しっつｌパス犬圧丁することによって最高度のｒ
値が得られることケ示す。したがって最高度のｒ値孕得
る点からは、第１および第２圧延スタンドのワークロー
ル径は第４図の実線から判断して３５０〜４００ ｒｎ
１ｎ以上にする必要がある。
一方ワークロール径は圧延荷重およびかみ込み性に影響
を与える。第５図はワークロール径とこれらの関係全概
念的に示すもので、曲線ａはスリップ限界を表わしてお
り、この曲線ａの−１−側の圧下率では材料とロール間
でスリップを生じ圧延出来ない。また曲線１）は圧延荷
重限界ケ表わしておりワークロール径増加により圧延荷
重が増大するので右下がりとなり、曲線すの上側では過
大な圧延荷重を生じ圧延能力苓：越えて圧延出来ない。
を与える。第５図はワークロール径とこれらの関係全概
念的に示すもので、曲線ａはスリップ限界を表わしてお
り、この曲線ａの−１−側の圧下率では材料とロール間
でスリップを生じ圧延出来ない。また曲線１）は圧延荷
重限界ケ表わしておりワークロール径増加により圧延荷
重が増大するので右下がりとなり、曲線すの上側では過
大な圧延荷重を生じ圧延能力苓：越えて圧延出来ない。
これら両曲線ａ、ｂの交点Ｐが圧延特性から見た最適ワ
ークロール径で有り且つ最大の圧下率全材料に与え得る
。なお実線は圧延機列の第１および第２圧延スタンドに
相当し、材料の板厚が厚く変形抵抗が小さい。破線は圧
延機列の第３圧延スタンド以降に相当し、材料の板厚も
薄く変形抵抗は太きい。
ークロール径で有り且つ最大の圧下率全材料に与え得る
。なお実線は圧延機列の第１および第２圧延スタンドに
相当し、材料の板厚が厚く変形抵抗が小さい。破線は圧
延機列の第３圧延スタンド以降に相当し、材料の板厚も
薄く変形抵抗は太きい。
第５図からもわかるように圧延機列の前段は板厚が厚い
のでスリップを生じやすい。本発明は、前述のように歪
の均一性ケ阻害しないで■パス大圧下（２０％以上好ま
（７くは２５％以上）′ｆｆ：することを基本思想とし
ているが、１パス大圧下はスリップを生じやすくなるの
で、この点からもワークロール径の下限がきめられる。
のでスリップを生じやすい。本発明は、前述のように歪
の均一性ケ阻害しないで■パス大圧下（２０％以上好ま
（７くは２５％以上）′ｆｆ：することを基本思想とし
ているが、１パス大圧下はスリップを生じやすくなるの
で、この点からもワークロール径の下限がきめられる。
特に本発明では全圧下率４８０％以上とれる冷延機列を
目的としており、この場合前段の圧延機では入側板厚が
厚くなり、スリップ限界じやすくなる。第１および第２
圧延スタンドでスリップ音生じない様にするためには種
々検討の結果、ワークロールの等価ロール径′ｆｆ：４
００＋ｎｍ以上にする必要がある。
目的としており、この場合前段の圧延機では入側板厚が
厚くなり、スリップ限界じやすくなる。第１および第２
圧延スタンドでスリップ音生じない様にするためには種
々検討の結果、ワークロールの等価ロール径′ｆｆ：４
００＋ｎｍ以上にする必要がある。
従って優れた深絞り性を得る点および圧延特性の点から
第１および第２圧延スタンドのワークロールの等価ロー
ル径ｋ ４００ ｕｔｍ以上とした。
第１および第２圧延スタンドのワークロールの等価ロー
ル径ｋ ４００ ｕｔｍ以上とした。
次に第３図Ｊ：す、第：３圧延スタントリ、降では歪の
均一性に対しワークロール径の影響が小さいことが予想
された。一方第５図からもわかるように第３圧延スタン
ド以降ではワークロールを小さくすることによって１パ
ス大圧下が出来る。したがって第；３圧延スタンド以降
ではワークロールを小さくし、■パス大圧下によるｒ値
向上が期待される。
均一性に対しワークロール径の影響が小さいことが予想
された。一方第５図からもわかるように第３圧延スタン
ド以降ではワークロールを小さくすることによって１パ
ス大圧下が出来る。したがって第；３圧延スタンド以降
ではワークロールを小さくし、■パス大圧下によるｒ値
向上が期待される。
第６図は第３圧延スタンド以降のワークロールの等価ロ
ール径とｒ値の関係ケ示したものである。
ール径とｒ値の関係ケ示したものである。
なお第１および第２圧延スタンドのワークロール径は４
０’０ｔｉｌｌ＋で１パス圧下率は３５％とし、全圧下
率に８０％とした。第３圧延スタンド以降の］パス圧下
率は最終圧延号除き約３５％（実線）；約４０％（破線
）および約４５％（一点鎖線）の３水準とした。
０’０ｔｉｌｌ＋で１パス圧下率は３５％とし、全圧下
率に８０％とした。第３圧延スタンド以降の］パス圧下
率は最終圧延号除き約３５％（実線）；約４０％（破線
）および約４５％（一点鎖線）の３水準とした。
第６図ケ第４図と対比して見るとわかるように、第３圧
延スタンド以降のワークロール径の影響は１パス圧下率
が３５係の場合２００朋φまではは一 ９− とんど認められない。一方小径化により１パス大圧下が
可能となるが、］パス圧下率全４０％、４５係とするこ
とにより、さらにｒ値が向上する。この］パス大圧下に
よる向」二枚はワークロ−ルの等価ロール径が２００〜
４００指の範囲で最も大きく表われている。一方１バス
太圧下をする場合圧延荷重が増大するので、工業的には
なるべくワークロール径ケ小さくすることが好ましい。
延スタンド以降のワークロール径の影響は１パス圧下率
が３５係の場合２００朋φまではは一 ９− とんど認められない。一方小径化により１パス大圧下が
可能となるが、］パス圧下率全４０％、４５係とするこ
とにより、さらにｒ値が向上する。この］パス大圧下に
よる向」二枚はワークロ−ルの等価ロール径が２００〜
４００指の範囲で最も大きく表われている。一方１バス
太圧下をする場合圧延荷重が増大するので、工業的には
なるべくワークロール径ケ小さくすることが好ましい。
したがって本発明では、第３圧延スタンド以降で１パス
大圧下が工業的に実施出来且っ１パス大圧下によるｒ値
向上効果を最大限に享受するために、第３圧延スタンド
以降の少なくとも１台の圧延機のワークロールの等価ロ
ール径に４００ｍｒｎ以下好ましくは３５０ Ｉｎｎ以
下とした。勿論第３圧延機以降の全スタンドのワークロ
ールの等価ロール径４４００ ｍｒｎ以下（好ましくは
３５０ Ｉｎｎ以下）とすることによって、本発明の特
徴は顕現される。
大圧下が工業的に実施出来且っ１パス大圧下によるｒ値
向上効果を最大限に享受するために、第３圧延スタンド
以降の少なくとも１台の圧延機のワークロールの等価ロ
ール径に４００ｍｒｎ以下好ましくは３５０ Ｉｎｎ以
下とした。勿論第３圧延機以降の全スタンドのワークロ
ールの等価ロール径４４００ ｍｒｎ以下（好ましくは
３５０ Ｉｎｎ以下）とすることによって、本発明の特
徴は顕現される。
その細工の均一性には摩擦係数が影響し、摩擦係数が小
さい程ｒ値が向上する。本発明者らの実験によれば、摩
擦係数の影響は圧延機列の前段程１０− 太きく、シたがって第１および第２圧延スタンドのワー
クロールはブライドロール全使用し、潤滑を良くするこ
とが好ましい。
さい程ｒ値が向上する。本発明者らの実験によれば、摩
擦係数の影響は圧延機列の前段程１０− 太きく、シたがって第１および第２圧延スタンドのワー
クロールはブライドロール全使用し、潤滑を良くするこ
とが好ましい。
これらの知見にもとづいてタンデム圧延機全構成した場
合、特に圧延機を限定する必要はなく、第１および第２
の圧延スタンドは、ワークロール径が４００ｍｍ１Ｈ上
の圧延機どして従来の、１重式圧延機あるいは６重式圧
延機などで良く、第３圧延スタンド以降の圧延機として
は、６重式圧延機あるいは対称クラスター圧延機（例え
ば特願昭５６−７５６６３号）などが好ましい。殊に、
圧延機列の数４少なくして全圧下率８０〜９０％全達成
するには、第５図からも推察されるように、第；う圧延
スタンド以降にワークロール径の小さい圧延機全導入す
ることが望ましく、そのためには形状制御機能をも有し
た対称クラスター圧延機（例えば特願昭５６〜７５６６
３号）が好ましい。
合、特に圧延機を限定する必要はなく、第１および第２
の圧延スタンドは、ワークロール径が４００ｍｍ１Ｈ上
の圧延機どして従来の、１重式圧延機あるいは６重式圧
延機などで良く、第３圧延スタンド以降の圧延機として
は、６重式圧延機あるいは対称クラスター圧延機（例え
ば特願昭５６−７５６６３号）などが好ましい。殊に、
圧延機列の数４少なくして全圧下率８０〜９０％全達成
するには、第５図からも推察されるように、第；う圧延
スタンド以降にワークロール径の小さい圧延機全導入す
ることが望ましく、そのためには形状制御機能をも有し
た対称クラスター圧延機（例えば特願昭５６〜７５６６
３号）が好ましい。
第１図は冷延全圧下率とｒ値の関係を示すグラフ、第２
図はワークロール径および１パス圧下率どｒ値のＩＡ係
ケ示すグラフ、第３図は理論解析から求めた谷圧延スタ
ンドでのワークロールの等価ロール径と板厚表面と中央
の相当歪比および板厚表面の剪断歪の関係金示したグラ
フ、第４図は第１および第２圧延スタンドに相当するワ
ークロールの等価ロール径とｒ値の関係金示すグラフ、
第５図はワークロール径と最大圧ｆ率の関係４示すグラ
フ、第６図は第３圧延スタンド以降に相当するワークロ
ールの等価ロール径とｒ値の関係４示すグラフである。 特許出願人代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） 第１図 二今延命凰下平 第２図 箱師 壓延スタンドＮ。 第４ 図
図はワークロール径および１パス圧下率どｒ値のＩＡ係
ケ示すグラフ、第３図は理論解析から求めた谷圧延スタ
ンドでのワークロールの等価ロール径と板厚表面と中央
の相当歪比および板厚表面の剪断歪の関係金示したグラ
フ、第４図は第１および第２圧延スタンドに相当するワ
ークロールの等価ロール径とｒ値の関係金示すグラフ、
第５図はワークロール径と最大圧ｆ率の関係４示すグラ
フ、第６図は第３圧延スタンド以降に相当するワークロ
ールの等価ロール径とｒ値の関係４示すグラフである。 特許出願人代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） 第１図 二今延命凰下平 第２図 箱師 壓延スタンドＮ。 第４ 図
Claims (1)
- ３以−ヒの圧延機乞タンデムに配置した圧延機列におい
て、圧延機刈入側からみて第１および第２の圧延スタン
ドのワークロールは等価ロール径（＝２Ｘ（十ロール径
）×（下ロール径）／（十ロール径＋下ロール径））が
４００川以−ヒであり、第３圧延スタンド以降の圧延ス
タンドのうちの少くとも１台の圧延スタンドはワークロ
ールの等価ロール径が４００ｍｍ以下である冷間ストリ
ップ圧延機列。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP231883A JPS59127902A (ja) | 1983-01-12 | 1983-01-12 | 冷間ストリツプ圧延機列 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP231883A JPS59127902A (ja) | 1983-01-12 | 1983-01-12 | 冷間ストリツプ圧延機列 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59127902A true JPS59127902A (ja) | 1984-07-23 |
Family
ID=11525975
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP231883A Pending JPS59127902A (ja) | 1983-01-12 | 1983-01-12 | 冷間ストリツプ圧延機列 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59127902A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5636543A (en) * | 1993-03-18 | 1997-06-10 | Hitachi, Ltd. | Hot steel plate rolling mill system and rolling method |
-
1983
- 1983-01-12 JP JP231883A patent/JPS59127902A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US5636543A (en) * | 1993-03-18 | 1997-06-10 | Hitachi, Ltd. | Hot steel plate rolling mill system and rolling method |
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