JPS59123108A - 電流遮断器用接点 - Google Patents
電流遮断器用接点Info
- Publication number
- JPS59123108A JPS59123108A JP22849082A JP22849082A JPS59123108A JP S59123108 A JPS59123108 A JP S59123108A JP 22849082 A JP22849082 A JP 22849082A JP 22849082 A JP22849082 A JP 22849082A JP S59123108 A JPS59123108 A JP S59123108A
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- Japan
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- contact
- alloy
- contacts
- weight
- current breaker
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- Manufacture Of Switches (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(1′)技術分野
この発明は電気接点、特に電流遮断器用接点にかかるも
のである。
のである。
(ロ)背景技術
電流遮断器用接点としては、Ag−WC9AgMo t
Ag W $ Ag−グラファイトsAg−CaO
になるものが多く用いられている。電流遮断器用接点に
は一定の試験規格が設けられているが、規格のうちで最
も重要視されるのは溶着しないで遮断できること、通電
時には湿度上昇が基準値を越えないことと、消耗量が規
格を満足しうる程度に少いことである。かかる特性、即
ち、耐溶着性が高いこと、温度上昇が低いこと、消耗量
が少いことは互いに相反するものであって、これらの諸
条件は一元的でなく、これらを同時に充足することは至
難のことである。
Ag W $ Ag−グラファイトsAg−CaO
になるものが多く用いられている。電流遮断器用接点に
は一定の試験規格が設けられているが、規格のうちで最
も重要視されるのは溶着しないで遮断できること、通電
時には湿度上昇が基準値を越えないことと、消耗量が規
格を満足しうる程度に少いことである。かかる特性、即
ち、耐溶着性が高いこと、温度上昇が低いこと、消耗量
が少いことは互いに相反するものであって、これらの諸
条件は一元的でなく、これらを同時に充足することは至
難のことである。
例エバ、Ag (JO重i1%)−wc (4’(7m
ft%)の液相焼結合金になる接点自体単独は、Ag−
W系合金接点に比べて接触抵抗が低く従って温度−F昇
が少く、経年的にみても接点表面の酸化が少いので遮断
特性も良いが、これを電流遮断器用の対向する両接点と
して用いると、ややもすると湿度」二昇が問題になる。
ft%)の液相焼結合金になる接点自体単独は、Ag−
W系合金接点に比べて接触抵抗が低く従って温度−F昇
が少く、経年的にみても接点表面の酸化が少いので遮断
特性も良いが、これを電流遮断器用の対向する両接点と
して用いると、ややもすると湿度」二昇が問題になる。
これは、接点の実効接触表面がWCC粒間間衝当、転移
によって偶発的に小さくなるためと考えられる。特に、
遮断電流が比較的に低い領域では小さな溶着が生じやす
いことになる。このために、WCの含有量を少くするこ
とが考えられるが、WCの含有量を少くすると液相焼結
工程下で溶融した銀をWC粉末が充分に保持しえなくな
るので、圧物成形体がだれてしまう。
によって偶発的に小さくなるためと考えられる。特に、
遮断電流が比較的に低い領域では小さな溶着が生じやす
いことになる。このために、WCの含有量を少くするこ
とが考えられるが、WCの含有量を少くすると液相焼結
工程下で溶融した銀をWC粉末が充分に保持しえなくな
るので、圧物成形体がだれてしまう。
一方、銀量が70重量%以上と多いAg −WC系合金
の接点、例えばAg−WC(70重量%)−グラファイ
ト(3重量%)の接点、これは上述した如くに液相焼結
ができないので固相焼結になるものであるが、この接点
も電流遮断器用の対向接点として用いた場合は、電気的
接触抵抗は満足すべきものであるが、アークエロージョ
ンが非常に大きいので電流遮断後の絶縁劣化が大であり
、接点容量を大きくしなければならない。
の接点、例えばAg−WC(70重量%)−グラファイ
ト(3重量%)の接点、これは上述した如くに液相焼結
ができないので固相焼結になるものであるが、この接点
も電流遮断器用の対向接点として用いた場合は、電気的
接触抵抗は満足すべきものであるが、アークエロージョ
ンが非常に大きいので電流遮断後の絶縁劣化が大であり
、接点容量を大きくしなければならない。
このように、Ag−WC系焼結合金の接点自体は、電気
的接触抵抗が低く、遮断特性にも優れているが、これを
電流遮断器用の対向する両接点子として用いると問題が
ある。
的接触抵抗が低く、遮断特性にも優れているが、これを
電流遮断器用の対向する両接点子として用いると問題が
ある。
に)発明の開示
従って、この発明はAg−WC系焼結合金を電流遮断器
用の対向接点の一方とし、他方を他の合金でつくり、全
体として耐溶着性が高く、温度」二昇が低く、且つ消耗
量も少ない電流遮断器用接点を提供することにある。こ
の発明の発明者は、鋭意研究開発に努め、実験を繰返し
た結果、上述した他方の接点として銀量に錫酸化物が分
散した複合合金、Ag SnO2系合金が適している
ことを見い出した。
用の対向接点の一方とし、他方を他の合金でつくり、全
体として耐溶着性が高く、温度」二昇が低く、且つ消耗
量も少ない電流遮断器用接点を提供することにある。こ
の発明の発明者は、鋭意研究開発に努め、実験を繰返し
た結果、上述した他方の接点として銀量に錫酸化物が分
散した複合合金、Ag SnO2系合金が適している
ことを見い出した。
この発明は定性的には次の如くに説明することができる
。
。
(1) 対向接点の接触面にある超微細なWCと5n
02粒子は共に銀の融点で分解することがないので、融
合しあうことがない。
02粒子は共に銀の融点で分解することがないので、融
合しあうことがない。
(I[) WCはWと異って、高温下でも金属酸化物
(Sn02)による影響を受けず、また5n02は上述
の如くに容易には分解しないのでWC間中に拡散しない
。
(Sn02)による影響を受けず、また5n02は上述
の如くに容易には分解しないのでWC間中に拡散しない
。
@)開閉時接触面においてWCと5n02の一部が例え
脱炭或は還元しても、これら炭化物と酸化物の粒径はO
0/μ〜/μにすぎないので、接点全体の容量からみた
場合消耗には影響がない。
脱炭或は還元しても、これら炭化物と酸化物の粒径はO
0/μ〜/μにすぎないので、接点全体の容量からみた
場合消耗には影響がない。
(M WC、SnO2は共に超微粒子で、銀が溶融し
ても銀を原位置に保持して、銀が一束になって動くこと
がない。
ても銀を原位置に保持して、銀が一束になって動くこと
がない。
(V) 接点面からの金属蒸気雲中に酸化物が含まれ
るので消弧が早くなる。
るので消弧が早くなる。
QA) Ag SnO+中のSnを重量比で20%
以下として、その導電率がAg−WC系合金の電導率よ
りも低くならないようにしたので、全体の電導率もAg
−WC系合金の電導率よりも低くならない。
以下として、その導電率がAg−WC系合金の電導率よ
りも低くならないようにしたので、全体の電導率もAg
−WC系合金の電導率よりも低くならない。
また、この発明、特にその耐溶着性が高い特徴は次によ
っても説明されうる。
っても説明されうる。
Ag−WC系合金とAg−WC系合金、及びAg5n0
2系合金とAAg−8nu系合金とは、それぞれ同種な
のでその接触面でクラッド出来る。また、AB WC
系合金とAg−グラファイト系とは同質なのでこれをク
ラッドできる。更にまた、Ag−WC系合金とAg−C
dO系合金は銀の融点以下でCaOが分解してCaと0
2になるので、Ag−CaとAg−WCは拡散して互い
にその接触面でクラッドできる。これに反して、Ag
WC系合金とAg −8n02系合金は互いに異種、
異質で冶金的に両者を直接にクラッドすることができな
い。
2系合金とAAg−8nu系合金とは、それぞれ同種な
のでその接触面でクラッド出来る。また、AB WC
系合金とAg−グラファイト系とは同質なのでこれをク
ラッドできる。更にまた、Ag−WC系合金とAg−C
dO系合金は銀の融点以下でCaOが分解してCaと0
2になるので、Ag−CaとAg−WCは拡散して互い
にその接触面でクラッドできる。これに反して、Ag
WC系合金とAg −8n02系合金は互いに異種、
異質で冶金的に両者を直接にクラッドすることができな
い。
以下、この発明の実施例をあげるが、Ag−WC系合金
におけるWCの量はこの発明の目的と効果からして5〜
70重量%であり、これにグラファイト等の炭素、金属
炭化物、 W 、 Mo @その他の難融性金属を加え
うろことも勿論のことであり、この発明の範囲内である
。また、Ag 8n02系合金における金属成分とし
てのSnの量は上述したところよりして2〜10重N%
であり、これにその他の金属及び或(」その酸化物、例
えばZn HPb 、In 、Bi 、Ca 、Pb
+Cu等の一種或は複数を加えうろことも勿論のこと
であり、この発明の範囲内である。更にまた、これに鉄
族金属或はアルカリ土金属を加えうろことも勿論である
。
におけるWCの量はこの発明の目的と効果からして5〜
70重量%であり、これにグラファイト等の炭素、金属
炭化物、 W 、 Mo @その他の難融性金属を加え
うろことも勿論のことであり、この発明の範囲内である
。また、Ag 8n02系合金における金属成分とし
てのSnの量は上述したところよりして2〜10重N%
であり、これにその他の金属及び或(」その酸化物、例
えばZn HPb 、In 、Bi 、Ca 、Pb
+Cu等の一種或は複数を加えうろことも勿論のこと
であり、この発明の範囲内である。更にまた、これに鉄
族金属或はアルカリ土金属を加えうろことも勿論である
。
に)実施例
定格jOA型遮断器の添付図面中の対向接点の可動側(
M)と固定側(S)として下記のA−−Ti”の組合せ
を用いた。なお、図中(M)は可動側接点のサポートメ
タル、(S)は固定側接点のサポートメタルである。接
点の寸法は以];にあげる試験条件中に述べる通りであ
る。接点A−P中のCD 、 Eが本発明のものである
。
M)と固定側(S)として下記のA−−Ti”の組合せ
を用いた。なお、図中(M)は可動側接点のサポートメ
タル、(S)は固定側接点のサポートメタルである。接
点の寸法は以];にあげる試験条件中に述べる通りであ
る。接点A−P中のCD 、 Eが本発明のものである
。
A接点−(M) (S)Ag−WC(
ll−OW%)Ag−WC(≠OW%)B接点−(M)
(S)I A、 C8% to 硬さI−I RF 3 j −J’ jC接点−(M
) (S)Ag−WC(4tOW%)
Ag 5nOXInyOz(SnJ’W%、Irr
4’W%) IA−C8% to 〜y。
ll−OW%)Ag−WC(≠OW%)B接点−(M)
(S)I A、 C8% to 硬さI−I RF 3 j −J’ jC接点−(M
) (S)Ag−WC(4tOW%)
Ag 5nOXInyOz(SnJ’W%、Irr
4’W%) IA−C8% to 〜y。
硬さHRF fθ〜100
D接点−(M) (S )Ag−WC(
1)W%) Ag 5n02 B10(Sn10%、
B10.1%) IA、C8% 10−43 硬さHRF 乙j〜70 7− E接点−(M) (S) Ag−WC(llOW%) Ag−TSn02(SnO
2どW%) I A、 C8% とθ〜どよ 硬さIIRF 、1〜7θ F接点−(M) < s >Ag −8
nox I n yoz Ag −8nox
I n yoz(S n I W%、In4’W%)
(SnJ’W%、In4’W%)試験条件; 定格30A型遮断器 接点寸法−可動側(M)カマボコR20,/×!; X
5 mm 固定側(S ) / X 、f X (!; m(1)
過負荷試験 220V 300k pf=0.≠j〜O,SjO
回開閉 温度上昇試験 100dθg以下(接点湿度)(2)耐
久試験 g− 2,20V !; Ok p−r=0.7!;
〜0.16000回開閉 温度上昇試験 100dθg以下(接点温度)(3)短
絡試験 遮断電流2!;00k pf=0.7〜o、I!i′
/P:0C0 3P二〇 〇〇 (4)絶縁抵抗試験 300Vメガ OJMΩ以」− り側端子間 N側端子間 異極間 試験結果: 接点A−Fの各組合せについて各20台をテストした結
果は、表/の通りであった。
1)W%) Ag 5n02 B10(Sn10%、
B10.1%) IA、C8% 10−43 硬さHRF 乙j〜70 7− E接点−(M) (S) Ag−WC(llOW%) Ag−TSn02(SnO
2どW%) I A、 C8% とθ〜どよ 硬さIIRF 、1〜7θ F接点−(M) < s >Ag −8
nox I n yoz Ag −8nox
I n yoz(S n I W%、In4’W%)
(SnJ’W%、In4’W%)試験条件; 定格30A型遮断器 接点寸法−可動側(M)カマボコR20,/×!; X
5 mm 固定側(S ) / X 、f X (!; m(1)
過負荷試験 220V 300k pf=0.≠j〜O,SjO
回開閉 温度上昇試験 100dθg以下(接点湿度)(2)耐
久試験 g− 2,20V !; Ok p−r=0.7!;
〜0.16000回開閉 温度上昇試験 100dθg以下(接点温度)(3)短
絡試験 遮断電流2!;00k pf=0.7〜o、I!i′
/P:0C0 3P二〇 〇〇 (4)絶縁抵抗試験 300Vメガ OJMΩ以」− り側端子間 N側端子間 異極間 試験結果: 接点A−Fの各組合せについて各20台をテストした結
果は、表/の通りであった。
(ホ)発明の効果
上記の試験結果にもみられる通り、この発明になる電流
遮断用接点は全く溶着が生じることがなく、温度上昇も
規格の基準値内にあり、接点状態も消耗が少くて良好で
ありすぐれた効果を有するものである。
遮断用接点は全く溶着が生じることがなく、温度上昇も
規格の基準値内にあり、接点状態も消耗が少くて良好で
ありすぐれた効果を有するものである。
添付図面は電流遮断器用接点を示す説明的な側面図であ
る。 M・・可動側接点 S・・固定側接点M′・・可
動側接点のサポートメタル S′・・固定側接点のサポートメタル 特許出願人 中外電気工業株式会社 手 続 補 正 書(方式′ )■、 事1牛
の表示 特願昭!r7−22flAり0号 2、 発明の名称 電流遮断器用接点 a 補正をする者 ]<件との関係 特許出願人 氏名(名称)中外電気工業株式会社 4、代理人 住所 東京都千代田区神田淡路町λ丁目≠番地−讃 氏名 (≠770)弁理士 浅 賀 −夫G 補正の内
容 37一
る。 M・・可動側接点 S・・固定側接点M′・・可
動側接点のサポートメタル S′・・固定側接点のサポートメタル 特許出願人 中外電気工業株式会社 手 続 補 正 書(方式′ )■、 事1牛
の表示 特願昭!r7−22flAり0号 2、 発明の名称 電流遮断器用接点 a 補正をする者 ]<件との関係 特許出願人 氏名(名称)中外電気工業株式会社 4、代理人 住所 東京都千代田区神田淡路町λ丁目≠番地−讃 氏名 (≠770)弁理士 浅 賀 −夫G 補正の内
容 37一
Claims (4)
- (1) 電流遮断器用接点にして、その一方かAg−
WC(5〜70重量%)糸焼結合金からなり、他方が金
属成分として8nを2〜.20重量%含みS n O2
が分散したAg−8nO2系複合合金からなることを特
徴とする上記の接点。 - (2)I−記(1)の接点にして、その一方をなす焼結
合金が、グラファイト等の炭素、金属炭化物、W。 Mo等の難融性金属の一種或は複数を含む該接点。 - (3) l−記(1)の接点にして、その他方をなす
複合合金が、Zn*S’b+In+Bi、Cd、、Pb
。 Cu 、鉄族金属、アルカリ上金属等及び或はその酸化
物の一種或は複数を含む該接点。 - (4) 上記(1,) t (2)或は(3)の接点
にして、Ag−WC焼結合金からなるその一方が可動側
であり、Ag SnO2系複合合金からなるその他方
が固定側である該接点。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22849082A JPS59123108A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 電流遮断器用接点 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22849082A JPS59123108A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 電流遮断器用接点 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59123108A true JPS59123108A (ja) | 1984-07-16 |
JPH0313691B2 JPH0313691B2 (ja) | 1991-02-25 |
Family
ID=16877273
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22849082A Granted JPS59123108A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 電流遮断器用接点 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59123108A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1999000813A1 (fr) * | 1997-06-30 | 1999-01-07 | Kabushiki Kaisha Saginomiya Seisakusho | Microcontact |
CN111411279A (zh) * | 2020-03-03 | 2020-07-14 | 福达合金材料股份有限公司 | 银碳化钨金刚石复合触头材料及其制备方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55105913A (en) * | 1979-02-08 | 1980-08-14 | Tanaka Precious Metal Ind | Combination electric contacts |
-
1982
- 1982-12-29 JP JP22849082A patent/JPS59123108A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55105913A (en) * | 1979-02-08 | 1980-08-14 | Tanaka Precious Metal Ind | Combination electric contacts |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1999000813A1 (fr) * | 1997-06-30 | 1999-01-07 | Kabushiki Kaisha Saginomiya Seisakusho | Microcontact |
US6246020B1 (en) | 1997-06-30 | 2001-06-12 | Kabushiki Kaisha Saginomiya Seisakusho | Micro switch having silver containing contacts |
KR100549965B1 (ko) * | 1997-06-30 | 2006-02-08 | 가부시키가이샤 사기노미야세이사쿠쇼 | 마이크로스위치 |
CN1331175C (zh) * | 1997-06-30 | 2007-08-08 | 株式会社鹭宫制作所 | 微动开关 |
CN111411279A (zh) * | 2020-03-03 | 2020-07-14 | 福达合金材料股份有限公司 | 银碳化钨金刚石复合触头材料及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0313691B2 (ja) | 1991-02-25 |
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