JPS59113901A - 熱間圧延鋼帯の加工用ロ−ル磨耗軽減方法 - Google Patents
熱間圧延鋼帯の加工用ロ−ル磨耗軽減方法Info
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- JPS59113901A JPS59113901A JP22177782A JP22177782A JPS59113901A JP S59113901 A JPS59113901 A JP S59113901A JP 22177782 A JP22177782 A JP 22177782A JP 22177782 A JP22177782 A JP 22177782A JP S59113901 A JPS59113901 A JP S59113901A
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- rolling
- steel strip
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Thermal Sciences (AREA)
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
イ０発明の関係する技術分野
この発明は、熱間圧延鋼帯の加工用ロールの磨耗軽減方
法に関し、とくに熱間圧延後冷却した−１・・帯を表面
スケール層が付着したままで圧延もしくはロール曲げ、
または類似のロール加工をする際に用いる加工用ロール
に、従来激しく牛じた局部磨耗を有利に回避Ｔることに
ついての開発成果を開示するものである。
法に関し、とくに熱間圧延後冷却した−１・・帯を表面
スケール層が付着したままで圧延もしくはロール曲げ、
または類似のロール加工をする際に用いる加工用ロール
に、従来激しく牛じた局部磨耗を有利に回避Ｔることに
ついての開発成果を開示するものである。
口、従来技術の間顯点
従来熱間田延後の銅帯は、目的に応じて表面スケール（
酸化鉄）層が付着したままでロールによる加工が施され
た。たとえば熱延−帯の平たん廖矯正を目的とするスキ
ンパス圧延やレベラー加ニー・・さらにはスケール除去
を目的とする圧延や繰返し１曲げ加工などである。
酸化鉄）層が付着したままでロールによる加工が施され
た。たとえば熱延−帯の平たん廖矯正を目的とするスキ
ンパス圧延やレベラー加ニー・・さらにはスケール除去
を目的とする圧延や繰返し１曲げ加工などである。
このようなｐ−ル加工においてロールに対する負荷がそ
れ稈大きくない場合には、ロールの磨耗量も少なく、格
別な問題は無かったのであるが、。
れ稈大きくない場合には、ロールの磨耗量も少なく、格
別な問題は無かったのであるが、。
加工量が増加し、ロールへの負荷もその分大きくなる場
合には、ロール磨耗量が激増し、実際上意図する作業が
工業的に不可能になることがあった。
合には、ロール磨耗量が激増し、実際上意図する作業が
工業的に不可能になることがあった。
すなわち熱間圧延−帯の鋭スケールについては、最近に
なって従来の酸洗法と代替ないしは補充を１・・目的と
して熱間圧延−帯に機械的なひずみを付与するメカニカ
ルデスケーリング法がしばしば採用される。
なって従来の酸洗法と代替ないしは補充を１・・目的と
して熱間圧延−帯に機械的なひずみを付与するメカニカ
ルデスケーリング法がしばしば採用される。
この方式の特長は、能率が向上する、運転費用が安い、
廃酸処理が不用であるなどの点にあり、１・注目されて
いる。
廃酸処理が不用であるなどの点にあり、１・注目されて
いる。
メカニカルデスケーリング方法としてｒ→、表面スケー
ル層が付着したままで、圧延（以後１、黒皮圧延という
）する方法または同じく張力を付加しレベラーを通過さ
せるテンションレベラー法ナト・・（８） が有望視さねている。しかしこの場合加工ロール１が甚
しく磨耗することが大きな障害となっている。
ル層が付着したままで、圧延（以後１、黒皮圧延という
）する方法または同じく張力を付加しレベラーを通過さ
せるテンションレベラー法ナト・・（８） が有望視さねている。しかしこの場合加工ロール１が甚
しく磨耗することが大きな障害となっている。
事実においてこのロール磨耗は、ロール寿命を短かくし
、またロール替えや再研磨による作業能率の低下を通し
、ロール原単位の悪化を来たして、。
、またロール替えや再研磨による作業能率の低下を通し
、ロール原単位の悪化を来たして、。
実操業での許容限度をはるかに超える程度に不利が著し
い。
い。
この発明はこのような事実に鑑み、熱延−帯に表面スケ
ール層が付着したままで冷間にて該銅帯をロール加工す
る際の、加工用ロールの磨耗を有１１・効に軽液する方
法を究明したものである。
ール層が付着したままで冷間にて該銅帯をロール加工す
る際の、加工用ロールの磨耗を有１１・効に軽液する方
法を究明したものである。
ハ０課題の解決手段
さて上記のような加工用ロールの磨耗については熱間圧
研鋼帯の表面スケール層を構成する主要８組成すなわち
ＦｅＯｊウスタイト）、Ｆｅ８０４（７トダネタイト）
およびＦｅ、ｏ２１ （ヘマタイト）のうち、専らＦｅ
、Ｏ，（ヘマタイト）が主原因となっていることが判明
し、したがって上記表面スケール層が付着したままでロ
ール加工を施す前に表面スケール層からヘマタイトを除
去した後にロール加工を！・・（４） 試みたところ、ロール磨耗を激減させることの知書見に
達したのであり、これがこの発明の端緒である。
研鋼帯の表面スケール層を構成する主要８組成すなわち
ＦｅＯｊウスタイト）、Ｆｅ８０４（７トダネタイト）
およびＦｅ、ｏ２１ （ヘマタイト）のうち、専らＦｅ
、Ｏ，（ヘマタイト）が主原因となっていることが判明
し、したがって上記表面スケール層が付着したままでロ
ール加工を施す前に表面スケール層からヘマタイトを除
去した後にロール加工を！・・（４） 試みたところ、ロール磨耗を激減させることの知書見に
達したのであり、これがこの発明の端緒である。
この知見に至る実験の経緯は次のとおりである。
まずロール磨耗の一例として黒皮圧延によって生じるロ
ール磨耗現象について調査を行い、第１図に示す結果を
得た。
ール磨耗現象について調査を行い、第１図に示す結果を
得た。
ここに常法で得られた熱間圧延−帯を、それぞれ１５０
トン圧延した後の圧延四−ルの磨耗状況を示し、曲、１
（ａ）、（ｂ）は黒皮汗虻を行なつ１・・た場合、（Ｃ
）は比較のため、酸洗により表面スケール層を除去した
場合の各成績で、曲＠ （ａ ） 。
トン圧延した後の圧延四−ルの磨耗状況を示し、曲、１
（ａ）、（ｂ）は黒皮汗虻を行なつ１・・た場合、（Ｃ
）は比較のため、酸洗により表面スケール層を除去した
場合の各成績で、曲＠ （ａ ） 。
（ｂ）の供試＃＃帯（Ａ ） 、 （Ｂ ）は、熱間Ｆ
Ｆ′＃、後の熱履歴を異にしている。この図から次の点
が明らかである。
Ｆ′＃、後の熱履歴を異にしている。この図から次の点
が明らかである。
一帯中央部と対応するロール胴中央域の磨耗量は（ａ）
、（ｂ）、（ｃ）間に殆ど差はないが、銅帯の両側端に
対応した部分におけるロール胴の両端域磨耗量は、深さ
、幅ともに黒皮圧延の場合に枠端に著しくなり、最大磨
耗深さは比較に用い、・た酸洗材圧延の場合に対し１０
〜３０倍にも及ん。
、（ｂ）、（ｃ）間に殆ど差はないが、銅帯の両側端に
対応した部分におけるロール胴の両端域磨耗量は、深さ
、幅ともに黒皮圧延の場合に枠端に著しくなり、最大磨
耗深さは比較に用い、・た酸洗材圧延の場合に対し１０
〜３０倍にも及ん。
でいる。またこの磨耗は銅帯端部から１００〜８００簡
の領域に集中しそのピークは端部から７Ｅ１〜１５０酩
位置に存在する。
の領域に集中しそのピークは端部から７Ｅ１〜１５０酩
位置に存在する。
発明者らは、第１図に示したように特異なロール磨耗現
象の機構を解明するために鋭意研究を行なった結果、か
ような激しいロール磨耗の原因が熱延−帯に生成した表
面スケール層中にヘマタイトが含有されることによるこ
とを見出した。
象の機構を解明するために鋭意研究を行なった結果、か
ような激しいロール磨耗の原因が熱延−帯に生成した表
面スケール層中にヘマタイトが含有されることによるこ
とを見出した。
すなわち第２図に示したように板の幅方向で区用分した
熱延−帯各部分における表層スケール層の組成分布を第
１図と照合すると、ヘマタイトに特有かつ顕著な動向で
あることは明らかである。すなわち第２図において曲線
（ａ）は−帯Ａ、同じく曲１ｉ［（ｂ ）は−帯Ｂにつ
いての測定結果であり、１−・ヘマタイトの分布域とロ
ール磨耗域及びヘマタイトの組成率と磨耗深さの間に密
接な対応関係が存在することが認められる。
熱延−帯各部分における表層スケール層の組成分布を第
１図と照合すると、ヘマタイトに特有かつ顕著な動向で
あることは明らかである。すなわち第２図において曲線
（ａ）は−帯Ａ、同じく曲１ｉ［（ｂ ）は−帯Ｂにつ
いての測定結果であり、１−・ヘマタイトの分布域とロ
ール磨耗域及びヘマタイトの組成率と磨耗深さの間に密
接な対応関係が存在することが認められる。
なお第２図につき示したところにおいてロール胴の一帯
の最側端部に対応する両端域でヘマタイ！・・ト量が増
大しているにもかかわらず第１図のよう。
の最側端部に対応する両端域でヘマタイ！・・ト量が増
大しているにもかかわらず第１図のよう。
に鋼帯の側端に至るほど磨耗深さが滅じているが、これ
は圧Ｕ］＝ＥＦ力がこの部分で減少するためである。
は圧Ｕ］＝ＥＦ力がこの部分で減少するためである。
上述のようにヘマタイトの存在とロール磨耗が密接に関
連していることが明らかになったので、従来ロール磨耗
が障害となっていたような熱間圧延シ帯の黒皮ＦＦ什そ
の他のロール加工において、その加工前に表面スケール
層中におけるヘマタイトの生成を防止するなり、その除
去をする手段を講じることにより、問題は解消するわけ
である。１・・発明者らは、熱延−帯スケール組成、中
のへマタイトの生成防止ないしはその除去に関して、そ
の発生機構、分布状況および付着強度の点などから、き
わめて簡便にこれらを実現し得る手段についても究明を
試み以下にのべる解決を得た。
連していることが明らかになったので、従来ロール磨耗
が障害となっていたような熱間圧延シ帯の黒皮ＦＦ什そ
の他のロール加工において、その加工前に表面スケール
層中におけるヘマタイトの生成を防止するなり、その除
去をする手段を講じることにより、問題は解消するわけ
である。１・・発明者らは、熱延−帯スケール組成、中
のへマタイトの生成防止ないしはその除去に関して、そ
の発生機構、分布状況および付着強度の点などから、き
わめて簡便にこれらを実現し得る手段についても究明を
試み以下にのべる解決を得た。
すなわち熱間圧延−帯の表面スケール層におけるヘマタ
イトの生成は第２図の曲＃（ａ ） 、 （ｂ）からも
窺えるように、−帯ＴＡＩ、（Ｂ）ともコイル状に巻き
取られたものであるがその幅方向端部に向うにつれて著
しくなっている。
イトの生成は第２図の曲＃（ａ ） 、 （ｂ）からも
窺えるように、−帯ＴＡＩ、（Ｂ）ともコイル状に巻き
取られたものであるがその幅方向端部に向うにつれて著
しくなっている。
（７）
このことは、熱履歴と酸素供給の点でコイルの１端部は
ど、圧延中に生成したウスタイトが冷却中にＦｅＯ→Ｆ
ｅ３Ｏ４→Ｆｅｇｌ）１へと変態進行を起し易い条件に
なつでいることを意味する。
ど、圧延中に生成したウスタイトが冷却中にＦｅＯ→Ｆ
ｅ３Ｏ４→Ｆｅｇｌ）１へと変態進行を起し易い条件に
なつでいることを意味する。
次にヘマタイトを生じている部分の表面スヶー−。
ル層の断面組織を模式的に示すと＄８図のように最外面
寄りの極くわずかな厚みかへマタイトに変態しているの
みである。
寄りの極くわずかな厚みかへマタイトに変態しているの
みである。
一方大気中でノＦｅ３Ｏ４→Ｆｅ１１１ｏ８へのＩ’ｍ
は４５０℃付近からはじまることは知られているとおり
で川ある。
は４５０℃付近からはじまることは知られているとおり
で川ある。
上記を総合して考慮すると熱間圧延鋼帯のとくに問題な
幅端部におけるヘマタイトの生成は、コイル巻き取り後
、ＦｅＯ→Ｆｅ、０４共析１’！（５７０℃）以後のこ
の部分への大気の供給と緩冷却に起Ｉ因していると云え
る。なおこれについては参考文献： Ｌ−８−Ｄａｒｈ
ｅｎ ＲｌＷ−ｃｕｒｒｙ ； Ｊ、ａｍ、ｏｈｅｍ、
ｓｏｃ。
幅端部におけるヘマタイトの生成は、コイル巻き取り後
、ＦｅＯ→Ｆｅ、０４共析１’！（５７０℃）以後のこ
の部分への大気の供給と緩冷却に起Ｉ因していると云え
る。なおこれについては参考文献： Ｌ−８−Ｄａｒｈ
ｅｎ ＲｌＷ−ｃｕｒｒｙ ； Ｊ、ａｍ、ｏｈｅｍ、
ｓｏｃ。
６８（１９４ｆｌｌ？９８をあげることができる。
したがって熱間圧延後コイル巻き取り冷却中に熱間ＦＦ
延−帯フイルの幅端部におけるｍｙが、 −′°゛（
８） 、ｆｉ ７０℃低くとも５４０℃に達した瀉ｌ！１′鰺
にて、１それ以降、コイル端部に接する大気中酸素を遮
断すること、また同じく放水などでコイルの端部冷却を
加速することで、ヘマタイトの生成を防止することがで
きる。
延−帯フイルの幅端部におけるｍｙが、 −′°゛（
８） 、ｆｉ ７０℃低くとも５４０℃に達した瀉ｌ！１′鰺
にて、１それ以降、コイル端部に接する大気中酸素を遮
断すること、また同じく放水などでコイルの端部冷却を
加速することで、ヘマタイトの生成を防止することがで
きる。
次にヘマタイトの機械的な除去に関しては、第８図に示
したように最外面寄りに存在するヘマタイトの通常の熱
間圧延を経た巻き取り条件での厚みは、最も厚い所でも
１〜２μｍ程度と表面スケール層の全厚５〜１０μｍに
対してわずかである ・・・ほか、コイル幅端部の一定
部分に限定されていることと次下層に位駿するマグネタ
イト境界との付着強度もかなり弱く、外力の作用によっ
て剥離し易いことが有利に作用する。したがって表面ス
ケール層の最外面すなわちヘマタイトを機械的（た。
したように最外面寄りに存在するヘマタイトの通常の熱
間圧延を経た巻き取り条件での厚みは、最も厚い所でも
１〜２μｍ程度と表面スケール層の全厚５〜１０μｍに
対してわずかである ・・・ほか、コイル幅端部の一定
部分に限定されていることと次下層に位駿するマグネタ
イト境界との付着強度もかなり弱く、外力の作用によっ
て剥離し易いことが有利に作用する。したがって表面ス
ケール層の最外面すなわちヘマタイトを機械的（た。
とえばプラスト、ホーニング、ブラッシング、研削など
）にて除去することは、処理面積も少なくきわめて容易
である。
）にて除去することは、処理面積も少なくきわめて容易
である。
以上のべたところを要約してこの発明は、熱間圧延鋼帯
を、非酸洗下の黒皮のまま冷間で、圧延・・もしくは四
−ル曲げまたは類似のロール加工を施ｌすに当り、該銅
帯の少くとも幅方向側端域における表面スケール層を実
質的に、ウスタイトとマグネタイトとからなるものに制
御することにより熱間圧延−帯の黒皮のまま加工用レー
ルの磨耗軽減。
を、非酸洗下の黒皮のまま冷間で、圧延・・もしくは四
−ル曲げまたは類似のロール加工を施ｌすに当り、該銅
帯の少くとも幅方向側端域における表面スケール層を実
質的に、ウスタイトとマグネタイトとからなるものに制
御することにより熱間圧延−帯の黒皮のまま加工用レー
ルの磨耗軽減。
、の実を挙げ、もってこの種ロールの耐久寿命を著しく
増強したものであり、この場合に、熱間圧延鋼帯が、熱
間仕上圧延後の巻き取り後の冷却過程で５７０℃、低く
とも６４０℃に達した温度域で大気との接触を遮断し、
ヘマタイトの生成を抑制御・・する褒面スケ＝ル層の制
御を施したもの、熱間圧ｆ、銅帯が熱間仕上圧延後の巻
き取り後の冷却過程で５７０℃、少くとも５４０℃に達
した温度域から水冷し、ヘマタイトの生成を抑制する表
面スケール層の制御を施したものおよび熱間加工鋼帯が
ｈ熱間仕上圧延後にその幅方向側端で生成したスナール
層から、その極最表層の機械的除去でもってするヘマタ
イト剥落による表面スケール層制御を施したものとする
ことを実施態様としてまとめることができる。
増強したものであり、この場合に、熱間圧延鋼帯が、熱
間仕上圧延後の巻き取り後の冷却過程で５７０℃、低く
とも６４０℃に達した温度域で大気との接触を遮断し、
ヘマタイトの生成を抑制御・・する褒面スケ＝ル層の制
御を施したもの、熱間圧ｆ、銅帯が熱間仕上圧延後の巻
き取り後の冷却過程で５７０℃、少くとも５４０℃に達
した温度域から水冷し、ヘマタイトの生成を抑制する表
面スケール層の制御を施したものおよび熱間加工鋼帯が
ｈ熱間仕上圧延後にその幅方向側端で生成したスナール
層から、その極最表層の機械的除去でもってするヘマタ
イト剥落による表面スケール層制御を施したものとする
ことを実施態様としてまとめることができる。
以下この発明の詳細な説明する。
実施例１
厚さ２．６ Ｉｔｇ Ｘ幅９４０１１１ｆｉの一般用低
炭緊鋼熱間圧延鋼帯を、通常の連続式仕上熱間圧ｔｉｌ
′、機にて、仕上温度を８６０°Ｃ１巻取温度を５４０
°Ｃの条件・でコイルを製造した。
炭緊鋼熱間圧延鋼帯を、通常の連続式仕上熱間圧ｔｉｌ
′、機にて、仕上温度を８６０°Ｃ１巻取温度を５４０
°Ｃの条件・でコイルを製造した。
こうして得られたフィル群を２分し、冷却条件に関して
、一方は通常の大気放冷とし、他方はコイルの鋼帯幅端
部側面（コイルエラ・ジ）への大気侵入を防いでヘマタ
イトの生成を抑えるように、１・・巻取り後直ちに窒素
ガスをフィルエツジ全面に吹きつけながら冷却した。
、一方は通常の大気放冷とし、他方はコイルの鋼帯幅端
部側面（コイルエラ・ジ）への大気侵入を防いでヘマタ
イトの生成を抑えるように、１・・巻取り後直ちに窒素
ガスをフィルエツジ全面に吹きつけながら冷却した。
これら２種類の熱延鋼帯を１００トンずつ、スケールが
付着したままで圧下率２０％で試験圧延を行った。この
際刈々に新しいロールを使用して１・１建後に生じてい
るロール磨耗敞を洞窟した。最大磨耗深さは、通常放冷
コイルの圧延で２２０μｍ窒素ガスをコイルエツジに吹
きつけて冷却したコイルの圧延では２５μｍになり、ヘ
マタイトの生滅した。
付着したままで圧下率２０％で試験圧延を行った。この
際刈々に新しいロールを使用して１・１建後に生じてい
るロール磨耗敞を洞窟した。最大磨耗深さは、通常放冷
コイルの圧延で２２０μｍ窒素ガスをコイルエツジに吹
きつけて冷却したコイルの圧延では２５μｍになり、ヘ
マタイトの生滅した。
実施例２
実施例１と同一熱間圧延条件で製造したコイルを巻取り
後、直ちにコイルエツジ部に冷却水を散布しながら冷却
した。
後、直ちにコイルエツジ部に冷却水を散布しながら冷却
した。
このコイルでは、放水によってエツジ部の冷却が加速さ
れるため、ウスタイトやマグネタイトのへマタイトへの
変態が有効に抑制された。
れるため、ウスタイトやマグネタイトのへマタイトへの
変態が有効に抑制された。
コイルエツジを水冷したコイル１００トンを、スケール
が付着したまま、圧下率２０％で試験圧１・）延を行っ
た。この圧延によって生じた最大磨耗深さは８０μｍで
あり、実施例】でのべた通常放冷コイルによる比較例が
２２０μｍであったのにくらベイに激減した。
が付着したまま、圧下率２０％で試験圧１・）延を行っ
た。この圧延によって生じた最大磨耗深さは８０μｍで
あり、実施例】でのべた通常放冷コイルによる比較例が
２２０μｍであったのにくらベイに激減した。
実施例８
実施例１と同じ条件で熱間圧延し、巻取り後通常どおり
放冷してコイル幅端部に若干のへマタイトが生成してい
た２００トンの熱延鋼帯に、ショット、研掃、水洗を施
した螢やはり圧下率２０％で試験圧延を行った。このシ
ョット研掃け、通常！゛□、のショ乙トによる脱スケー
ル時の条件よりも投射１エネルギーを約４゜に低下させ
かつ銅帯両端の幅２００酩の％ｊＪｔのみに限定しな。
放冷してコイル幅端部に若干のへマタイトが生成してい
た２００トンの熱延鋼帯に、ショット、研掃、水洗を施
した螢やはり圧下率２０％で試験圧延を行った。このシ
ョット研掃け、通常！゛□、のショ乙トによる脱スケー
ル時の条件よりも投射１エネルギーを約４゜に低下させ
かつ銅帯両端の幅２００酩の％ｊＪｔのみに限定しな。
すなわちヘマタイトのみをとくに鋼帯の幅端部で選択除
去することによってショット作業の大幅。
去することによってショット作業の大幅。
な１率向上の下で、圧延後のロール胴表面の磨耗 。
は、材料通過部は、一様に磨耗し第１図曲１１Ａ（ａ）
。
。
！１ｌＩｌ（ｂ）でみられたような―帯幅瑞相当部の局
所磨耗は発生していなかった。
所磨耗は発生していなかった。
実施例４
スケールが付着したままの熱延鋼帯をレベラー加工する
ラインにおいて、レベラーロール入側にフィル吻端部の
それぞれ幅２００ｍ５の領域に、ワイヤーブラシによる
研削を施す装置−組、立て、常時入側の銅帯にブラシ研
削を行い乍ら操業を行な１・つた。その結果従来ロール
の寿命が６ケ月程度であったが、１年余経過後も問題な
く使用できた。
ラインにおいて、レベラーロール入側にフィル吻端部の
それぞれ幅２００ｍ５の領域に、ワイヤーブラシによる
研削を施す装置−組、立て、常時入側の銅帯にブラシ研
削を行い乍ら操業を行な１・つた。その結果従来ロール
の寿命が６ケ月程度であったが、１年余経過後も問題な
く使用できた。
第１図は、四−ルの磨耗曲線の比較図表、第２図は、巻
取り後大気中放冷された熱間圧延″′銅帯コイルの幅方
向位置別のスケール組成変化を１比較した図表であり、 第８図はへマタイトを含む鋼帯表面スケール層の断面模
式図である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 １１
取り後大気中放冷された熱間圧延″′銅帯コイルの幅方
向位置別のスケール組成変化を１比較した図表であり、 第８図はへマタイトを含む鋼帯表面スケール層の断面模
式図である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 １１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 熱間圧延鋼帯を、非酸洗下の黒皮のまま冷・間で、
圧延もしくはロール曲げまたは類似のロール加工を施す
に当り、該銅帯の少くとも幅方向側端域における表面ス
ケール層を実質的に、ウスタイトとマグネタイトとから
なるものに制御することを特徴とする熱間圧延−！・・
帯の加工用ｐ−ルの磨耗軽減方法。 λ 熱間圧延−帯が、熱間仕上圧延後の巻取り後の冷却
過程で５７０°Ｃ１低くとも５４０℃に達した温度域で
大気との接触をしゃ断し、ヘマタイトの生成を抑制する
表面スケール層１・の制御を施したものであるｌ記載の
方法。 ＆ 熱間圧延−帯が、熱間仕上圧延後の巻取り後の冷却
過程で５７０℃、少くとも５４０℃に達した温度域から
水冷し、ヘマタイトの生成、を抑制する表面スケール層
の制御を施した一°□・ものであるｌ記載の方法。 表 熱間前ニー帯が、熱間仕上圧延後にその幅方向側端
で生成したスケール層から、その極最表層の機械的除去
でもってするヘマタイト剥落による表面スケール層制御
を施したもの−。 である１記岐の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22177782A JPS59113901A (ja) | 1982-12-20 | 1982-12-20 | 熱間圧延鋼帯の加工用ロ−ル磨耗軽減方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22177782A JPS59113901A (ja) | 1982-12-20 | 1982-12-20 | 熱間圧延鋼帯の加工用ロ−ル磨耗軽減方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59113901A true JPS59113901A (ja) | 1984-06-30 |
Family
ID=16772031
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22177782A Pending JPS59113901A (ja) | 1982-12-20 | 1982-12-20 | 熱間圧延鋼帯の加工用ロ−ル磨耗軽減方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59113901A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20160121380A1 (en) * | 2014-02-27 | 2016-05-05 | Ivan T. TOTSKY | Method for Preparing Hot-Rolled Semifinished Steel Rolled Stock for Cold Rolling |
| CN111575465A (zh) * | 2020-05-13 | 2020-08-25 | 武汉钢铁有限公司 | 一种防止热轧酸洗钢表面发黑的生产方法 |
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1982
- 1982-12-20 JP JP22177782A patent/JPS59113901A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20160121380A1 (en) * | 2014-02-27 | 2016-05-05 | Ivan T. TOTSKY | Method for Preparing Hot-Rolled Semifinished Steel Rolled Stock for Cold Rolling |
| US10213818B2 (en) * | 2014-02-27 | 2019-02-26 | Ivan T. TOTSKY | Method for preparing hot-rolled semifinished steel rolled stock for cold rolling |
| CN111575465A (zh) * | 2020-05-13 | 2020-08-25 | 武汉钢铁有限公司 | 一种防止热轧酸洗钢表面发黑的生产方法 |
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