JPS59108828A

JPS59108828A - ガスタ−ビンエンジンの制御装置

Info

Publication number: JPS59108828A
Application number: JP21773082A
Authority: JP
Inventors: 「よし」田　謙一; Kenichi Yoshida
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 1982-12-14
Filing date: 1982-12-14
Publication date: 1984-06-23

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、ガスタービンエンジンの制御装置に関し、特
に、自動車用ガスタービンエンジンのサージング発生を
運転性能を損なうことなく確実に防止すべく改良を図っ
たものである。

ガスタービンエンジン、特に２軸型のガスタービンエン
ジンにおいては、圧縮機を通過する空気流量および圧縮
機の入口と出口との圧力比が同時にある一定の領域内に
入ると、鳴音、振動を伴なうサージングを生じることが
知られてる。サージングが発生すると、エンジンの運転
不能あるいは破損といった重大な不具合をもたらす惧れ
がある。一方、エンジンの効率はサージングが発生する
近傍で最大となることもよく知られており、サージング
を避けつつ、できるだけサージングに近いところで運転
させることがガスタービンエンジンの制御系を設計する
」二で最も重要な課題の一つとなっている。

上述のサージングを回避するために、従来では特開昭５
３−９３２１２号、特公昭５１３−７０４９号等に開示
されているように、運転条件によって燃料供給量や可変
ノズル開度等の制御部に対し予め定めた所定の制限を施
しておくプログラム制御が行われていた。しかしながら
、このようなプログラム制御においては、いかなる運転
モードにあってもサージングに突入することを回避する
ために、必要以１ユに大きなサージングマージンを必要
とし、その結果として加速性能や効率の劣化をもたらす
という弊害があった。また、エンジンの経時変化や流路
の詰まり等に起因して、設計時点に定めたサージングマ
ージンが不足してしまい、もってサージングか発生する
おそれもあった。

また、ガスタービンの制御装置において、温度制御は主
とじて、パワタービンにおける可変ノズルの開度を増減
させることによって行う。すなわち、ノズルの開度を小
さく（絞る）するとタービン入口温度か上昇するか、可
変ノズルの開度はサージングの発生と重大な相関関係が
ある。一般に、可変ノズルの開度を小さく（絞る）する
と、サージングが発生しやすくなる傾向がある。　　　
。

本発明の目的は、上述の点に鑑みて、ガスタービンエン
ジンのサージングを検出し、サージングの程度に応じて
圧縮機タービン入口の目標温度をサージングを回避し得
る方向に補正制御し、以っていかなる運転モードにあっ
てもサージングを確実に回避できるようにしたガスター
ビンエンジンの制御装置を提供することにある。

かかる目的を達成するために、本発明では、タービン入
口温度を所定の目標温度に一致させるように閉ループ制
御を行うガスタービンエンジンの制御装置において、サ
ージングの発生を検出するサージ検出手段と、サージ検
出手段からの出力に基づき発生したサージングの強さを
判定するサージ判定手段と、サージ判定手段からの判定
出力にノにづいてサージングを回避するように目標温度
を補正する補正手段とを具備する。

以下、図面を参照して本発明の詳細な説明する。

第１図は、本発明を適用したガスタービンエンジンの制
御装置を示す一実施例である。

本実施例におけるガスタービンエンジンは、再生式ガス
タービンの一形式である熱交換器付２軸ガスタービンエ
ンジンである。

図において、ｌは圧縮機、２はガス発生機軸ＩＡに対し
て圧縮機１と同軸に取付けた圧縮機タービンである。３
はパワタービンであり、減速機４を介して変速機（図示
せず）を駆動し、動力を車輪に伝える。５はエアフィル
タであり、大気はエアフィルタ５内に取り込まれて清浄
化され、圧縮機１により圧縮された後、熱交換器６を通
って加熱され、燃焼器７に至る。燃焼器７においては、
燃料供給装置８から供給された燃料が、上述のように熱
交換器６を介して供給された空気により燃焼される。燃
焼ガスは、圧縮器タービン２を駆動し、さらに可変ノズ
ル９を介してパワタービン３を駆動した後、熱交換器６
を介して冷却されて、排気マフ、うｌＯから排気として
大気中に排出される。

このように構成される各部を駆動制御する制御系は、制
御部１１を中核となし、燃料供給装置８およびパワター
ビンの可変ノズル９を駆動する駆動装置１２を包含する
。そして、ガス発生機回転速度検出器＋３．パワタービ
ン回転速度検出器１４．圧縮機タービン入口温度検出器
１５．サージセンサ１６゜アクセルペダルの踏み角を検
出するアクセル開度センサ１７および吸入空気温度セン
サ１８からの出力１菖号を制御部１１の入力信号とする
。ここで、サージセンサ１６は、圧縮機１への空気の入
口側または出口側の圧力、もしくは両者の差圧を検出す
る機能を有し、サージングが発生した場合もしくはす−
ジンクに近い状態のときに、圧縮機１における入口側と
出口側との圧力差に大きな変動が生ずることを利用して
サージングの発生を検出する。

第２図は、上述したサージセンサ１６の取付位置を例示
する。図において、２０＋は吸入ケーシング２０２とシ
ュラウド２０３との間に形成された空気吸入部である。

２０４はシャフト、２０５はシャフト２０４に取り付け
られた圧縮機羽根車（ロータ）である。２０６はベーン
式のディフューザで、このディフューザ２０６　とロー
タ２０５との間にはベーンなしディフューザ（空気通路
）２０７が形成されている６０−タ２０５の入口付近に
あるシュラウド２０３には、小孔２０８を設け、小孔２
０８のロータ２０５と対向する開口側にサージセンサ１
θを取付ける。この場合、サージセンサ１６は、ロータ
２０５の入口付近の圧力（静圧）を検出する。また、サ
ージセンサ１６の他の取付位置としては、ロータ２０５
の出口付近のシュラウド２０３に設けた小孔２０９にお
けるロータ２０５と対向する開口側でも構わない。この
場合には、サージセンサ１６は、ロータ２０５の出口付
近における空気通路２０７での圧力（静圧）を検出する
。なお、サージセンサ１６として使用する圧力センサは
、応答が、例えば１〜１０ｍ５と速く、サージングが発
生したときの圧力衝撃に、耐えうるちのを使用する。

」二連した制御系の基本的な制御としては、主に回転数
の要求値であるアクセルペダルの踏み角により目標回転
速度を決め、その目標値に対応した燃料供給量を演算し
、燃料噴射弁を含む燃料供給系を駆動することによって
ガス発生機を回転させ、この回転速度が上述の目標回転
速度に一致するようにフィードバック制御（閉ループ制
御）を行う回転制御と、ガス発生機の回転速度に応じて
最も効率が良くなるように予め定めたタービン入口温度
の目標値に対し、可変ノズル８を開閉することによって
タービン入口温度のフィードバック制御を行う温度制御
との二つに加え、さらにガスタービンエンジンのサージ
ングを検出し、検出したサージングの程度に応じて燃料
供給量や可変ノズル９の開度をフィードバック制御する
サージング制御の三つがある。

本発明にかかる制御系は、上述の温度制御にサージング
制御の機能を加味した制御系と、通常の回転制御系とか
ら成る。第３図（Ａ）は、本実施例に用いた制御系を示
すブロック図である。図において、３１はガス発生機回
転速度（Ｎｇｇ）の目標値発生部、３２は演算部、３３
は燃料供給系駆動部、３４は周波数−電圧変換器（以下
、ＦＶ変換器と称する）、３５は減算器である。

マタ、３６ハ修正Ｎｇｇ　　（Ｎｇｇ”　）演算Ｐｆ３
　、３？バタ一ビン入口温度（Ｔ７）の目標値発生部、
３８は演伸部、３９は可変ノズル駆動部、４０はサージ
回避信号発生部、４１は増幅部、４２および４３は減算
部である。

ＦＶ変換器３４は、ガス発生機回転速度検出器１３から
の検出信号１３ｓを回転速度に比例した電圧信号に変換
し、減算部３５．　　Ｎｇｇ”演算部３８およびサージ
回避信号発生部４０へＮｇｇ信号３４Ｓを送出する。

Ｎｇｇ目標値発生部３１では、アクセル開度センサ１７
からのアクセル開度信号＋７８を入力信号とし、この信
号に比例した目、標回転速度とアイドル時の目標回転速
度とを関数発生し、これらを加算してガス発生機の目標
回転速度信号（Ｎｇｇ目標信号）３１Ｓとして減算部３
５へ送出する。）減算部３５では、Ｎｇｇ目標信号３１
ＳからＮｇｇ信号３４Ｓを減算し、その減嘗結果を回転
偏差信号３５Ｓとして演算部３２へ送出する。演算部３
２は、比例、積分および微分の３要素からなるＰＩＤ制
御器と変化範囲を制限する制限器とを有し、供給された
回転偏差信号３５Ｓが次第に零になるようなＰＩＤ制御
信号を発生する。

さらに、燃焼器７における吹消えおよび過温度を防止す
るために、ＰＩＤ制御信号の変化範囲を予め定めた関数
特性を有する制限器により制限し、燃料制御信号３２Ｓ
として燃料供給系駆動部３３へ送出する。燃料供給系駆
動部３３はパルス幅変調器を有し、燃料制御信号３２Ｓ
を電磁式燃料噴射弁を駆動するのに適したパルス信号に
変換し、燃料供給系駆動信号３３Ｓとして燃料供給系８
へ送り、これにより燃料供給を制御する。

サージ回避信号発生部４０は、サージセンサ１６からの
サージング信号１８５とＦＶ変換器からのＮｇｇ信号３
４Ｓとを入力信号とし、サージングの程度に応じてサー
ジングを回避するためのサージ回避信号、１２２９を減
算部４２へ送出するとともに、サージセンサ１６が正常
かどうかを診断して、正常でない場合には、サージセン
サ異常診断信号１３５ＳをＴ７７目標値生部へ送出する
。増幅器４１はタービン入口温度検出器１５の微弱な温
度信号１５ｓを増幅し、Ｔ７信号４１Ｓとして減算器４
３に送出する。

Ｎｇｇ”演算部３Ｂでは、Ｎｇ＆信号３１Ｓと吸入空気
温度検出器１８からの吸入空気温度（Ｔ＋）信号１８Ｓ
とから修正回転数Ｎｇｇ”を演算し、　Ｎｇｇ”信号３
８Ｓとして、Ｔ７７目標値生部３７へ送出する。

上述の修正回転数Ｎｇｇ”は、次式で与えられる。

ここに、Ｔ＋　　［Ｋ］　　、Ｔ１５Ｃ［Ｋ］　　：標
憎温度（１５度Ｃ）。

Ｔ７７目標値生部３７では、　Ｎｇｇ”信号３８Ｓを導
入し、この信号に基づき最も効率の良いＴ７目標値信号
３？Ｓを関数発生する。さら１こ、サージ回避信号発生
部４０から送出されるサージセンサ異常診断信号１３５
Ｓによってサージセンサ１６が異常と診断された場合は
、充分なサージ回避信号１２２Ｓが発生されないので、
いかなる運転条件下にあってもサージングを抑圧するた
めに、所定温度だけＴ７目標値を下げて関数発生させる
ことにしく第３図（Ｂ）参照）、もってサージングの発
生を定常的に抑制する。減算部４２では、Ｔ７７目標値
生部３７がら送出されるＴ７目標値３７Ｓがら、サージ
回避信号１２２Ｓを減算し、減算結果を減算部４３へ送
出する。）減算部４３では、減算部４２の出力信号から
Ｔ７信号４１Ｓを減算し、その減算結果を温度偏差信号
４３Ｓとして演算部３８へ送出する。

演算部３８は、比例、積分および微分の３要素からなる
ＰＩＤ制御器と変化範囲を制限する制限器とを有し、供
給された温度偏差信号４３Ｓが次第に零になるようなＰ
ＩＤ制御信号を発生する。さらに、可変ノズル駆動装置
１２へ過大信号が供給されるのを防止するために、ＰＩ
Ｄ制御信号の変化範囲を予め定めた関数特性を有する制
限器により制限し、σｒ変ノズル制御信号３８Ｓとして
可変ノズル駆動部３９へ送出する。

可変ノズル駆動部３８は、電圧−電流変換器であって、
可変ノズル制御信号３８Ｓを電気・油圧サーボ弁を駆動
するのに適した電がｔ信号に変換し、可変ノズル駆動信
号３８Ｓとルて可変ノズル駆動装置１２へ送出する。

可変ノズル駆動装置１２は、電気・油圧サーボ弁と、油
ＪＥシリンダと、油圧ポンプと、可変ノズルとのリンク
機構（いずれも図示せず）とから成り、可変ノズル駆動
信号３８Ｓによって、可変ノズル位置を制御する。

第４図（Ａ）は、サージ回避信号発生部４ｏの構成例を
示し、ここで、１１０はサージ判定部、１２０は関数発
生部、１３０はセンサ異常診断部である。

サージ判定部１１０において、１１１はフィルタであり
、サージセンサ１６からの出力信号１８Ｓのうち−不要
な周波数帯域を減衰させる。１１２はバックグランドノ
イズレベル（Ｂ（ｉＬ）発生器であり、通常はパックグ
ランドノイズレベル電圧（以下、ＢＧＬ電圧という）　
１１２Ｓ　　としてフィルタ１１１の出力信号１ｌｌｓ
を整流、平均して出方する。また、後述する単安定マル
チバイブレーク１１Ｂからの通電禁止信号１１６Ｓによ
ってサージングと判定されてから所定の時間だけ、フィ
ルタ１１１からの信号１１１Ｓを短絡させることにより
信号１１２９を出力する。

第４図（Ｂ）は、ＢＧＬ発生器１１２において信号１１
１Ｓを整流、平均化するための回路構成例を示す。すな
わち、アナログスイッチｓｗがマルチバイブ【／−夕１
１８からの通電禁止信号１１８ｓによって閉成されると
、フィルタ１１１から送出される信号ｌ１ｌｓは、スイ
ッチｓｗ、半波整流器ＨＷＲ、ローパスフィルタＬＰＦ
およびアンプＡＭＰを介してＢＧＬ信号１１２Ｓとなる
。

次に、１１３は比較器であり、フィルタ１１１がらの出
力信号１１１９をＢＧＬ電圧１１２ｓと比較し、フィル
タ１１１カらの出力信号１１１ｓがＢＧＬ電圧１１２Ｓ
を上回ったときに、第５図（Ｂ）に示すサージング検出
信号１１３９を出力する。ここで、フィルタＩＩ＋から
の出力信号１１１９は、サージングの程度に応じて変化
し、第５図（Ａ）に示すように１例えばサージングの強
・弱・中の程度に応じて波形１１１３−１　。

１１１３−２およびｌ１ｌｓ−３のように変化する。こ
の結果、サージング検出信号＋１３３は、サージングの
程度に応じてパルスの幅および数が変化し、例えば、こ
の信号１１３Ｓのパルス幅が広くかつパルス数が多い場
合には強度のサージングが発生していることになる。＋
１４は積分器であり、サージング検出信号１１３Ｓを比
較的急速に充電し、ゆっくりと放′屯する。

１１５は比較器であり、この積分器＋１４からの積分信
号！１４Ｓ　（第５図（Ｃ）参照）を所定の電／ｆ　Ｖ
ｕｓと比較し、積分信号１１４−９が所定の電圧Ｖ　Ｉ
Ｉｓを上回ったときに第５図（Ｄ）に示すようにサージ
ング判定信号＋　１５Ｓを出力するヒステリシス機能を
有する。積分信号１１４Ｓは、サージングの程度を電圧
値で対応させてあり、比較！ｉｌ＋、５では微弱なサー
ジング、またはサージングではないノイズに起因する電
圧を所定の電圧Ｖ　ＩＩｓと比較することによって棄却
する。この結果、所定の強度以上のサージングが実質的
なサージングと判定されることになり、サージング判定
を極めて正確にかつ高感度に行うことができる。

１１６は単安定マルチバイブレークであり、サージング
判定信号１１５Ｓの立ち上がり時から所定のパルス幅を
有するパルス信号１１８Ｓ　（第５図（Ｅ）参照）を発
生する。すなわち、サージングと判定された瞬間から所
定の時間だけＢＧＬ電圧の過剰上Ａを防止するために、
バックグランドノイズレベル発生部１１２へこの信号１
１８Ｓを通電禁止信号として出力する。

また、関数発生部＋２０において、１２１は単安定マル
チバイブレータであり、サージング判定信号１１５Ｓの
立ち上がり時から所定のパルス幅を有するサージングパ
ルス信号１２＋Ｓ（第５図（Ｆ）参照）を発生する。１
２２は積分器であり、サージングパルス信号１２＋ｓを
比較的急速に充電し、ゆっくりと放電してサージ回避信
号１２２Ｓ　（第５図（Ｇ）参照）を出力する。

センサ異常診断部１３０において、１３１はフィルタで
あり、サージ判定部１１０のフィルタと同様に、サージ
センサ１６から送出される出力信号１６Ｓの不要な周波
数帯域を減衰させる。１３２は平均回路であり、フィル
タ１３１からの出力信号１３１Ｓを整流して、平均化す
る。１３３は比較器であり平均回路１３２からの平均信
号１３２Ｓを所定の基準電圧ｖ１３３と比較し、平均信
号１３２Ｓが基準電圧Ｖ１３３を下回ったときに正の出
力信号１３３Ｓを発生する。１３４は比較器であり、上
述のガス発生機回転速度信号の電圧が所定の基準電圧ｖ
Ｉ３４を上回っているときに正の出力信号１３４Ｓを発
生する。１３５はアンドゲートであり、比較器１３３お
よび比較器１３４の各出力信号１３３Ｓおよび１３４Ｓ
の論理積をとり、これらの出力信号１３３Ｓ、１３４Ｓ
が共に正であるとき、正となるようなセンサ異常診断信
号１３５Ｓを発生する。

ここで、サージングの発生していない条件下では、サー
ジセンサ１８が十分大きな出力信号を発生し得る比較的
小さなガス発生機回転速度に相当する電圧値を基準電圧
Ｖ１３４の値として与え、一方、鵡準電圧Ｖ１３３の値
を基準電圧ｖ劇の値以上のガス発生機回転速度のとき得
られる比較的小さな平均信号に相当する電圧値として予
め設定しておく。この結果、サージセンサ１８が故障し
てサージングが発生しているにもかかわらず、出力信号
が十分大きくならないような場合には、このセンサ異常
診断部１３０からのセンサ異常診断信号１３５！３によ
ってその故障を検出することができる。また、サージセ
ンサ１８の故障だけでなく、配線の不良やコネクタの接
触不良に対しても有効である。さらに、センサ異常診断
信号１３５Ｓに基づき、発光ダイオード等（図示せず）
によってサージセンサ１６の異常を表示し、もって運転
者にサージセンサの異常を伝達することができる。

第６図は、第１図に示した本実施例における動作を示す
タイムチャートである。以下、第６図に基づいて本実施
例の動作を説明する。

いま時点Ｔ１において、第６図（Ａ）に示すように、ア
クセル・町ダルがやや踏まれた状態から比較的急速に踏
み込まれてアクセル開度が全開になったとすると、Ｎｇ
ｇ目標値発生部３１で得られたガス発生機の目標回転速
度Ｎｇｇ’　も第６図（Ｂ）に示すように同様に増大す
る。目標回転速度Ｎｇｇ’　が増大すると、減算部３５
を介して得られた回転偏差信号３５Ｓも増大するので、
演算部３２で燃料を増徴する指令が出され、第６図（Ｅ
）に示すように、燃料供給ｉｗｆが増大する。燃料供給
％１ｗｆが増大すると、ガス発生機の回転速度Ｎｇｇが
第６図（Ｃ）に示すように上昇し、それに伴なってパワ
タービン３の回転速度Ｎｐｔも第６図（Ｄ）に示すよう
に次第に−に■する。

一ブ］、ガス発生器の回転速度Ｎｇｇか上ｙ１すると、
Ｎｇｇ”演９部３８を介して得られた修正回転速度Ｎｇ
ｇ”も増大するので、Ｔ７７目標値生部３７でｃＪられ
たタービン入口温度の目標値Ｔ７′はＴ７１１標値発生
部３７の関数特性によって第６図（Ｆ）に示すように少
し低下する。Ｔ７目標値Ｔ７′が低下すると、減算部４
２および４３を順次介して得られた温度偏差信号４３Ｓ
も（負の値として）増大するので、演算部３８から可変
ノズルをより開くよう指令が出され、第６図（）ｌ）に
示すように、可変ノズル開度が増大する。可変ノズル開
度が増大すると、第６図（Ｇ）に示すようにタービン入
口温度Ｔ７が低下する。

サージングは、このようなパワタービンの加速途中にお
いて発生しやすい傾向があり、加速が急であればあるほ
どその傾向が高まることが知られている。そこで、パワ
タービン加速中の時点Ｔ２において軽いサージングが発
生したものとすると、サージセンサＩＢの出力信号１６
Ｓは、第６図（１）に示すように、振幅の増大部１８Ｓ
−１が生じ。

サージ回避イ占号発生部４０から第６図（Ｊ）に示すよ
うなサージ回避信号１２２Ｓが発生する。サージ回避信
号１２２Ｓに基づき、減算部４２はタービン入口温度の
目標値Ｔ７　をすみやかに所定量だけ減じ、その後再び
徐々に元に戻す（第６図（Ｆ）参照）。その結果、可変
ノズル開度も一時的に増されるので、サージングがすみ
やかに消失し、エンジンを継続して運転することかでき
る。また、サージ回避信号発生部４０のサージング検出
感度は既述のように十分に高いので、強度のサージング
はもちろん軽度のサージングもしくはサージングの前駆
過程をも検出できる。従って、常にサージングなしの状
態もしくはごく微弱なサージング状態を保持するよう制
御でき、運転フィーリングを損なうことなく効率の良い
運転が可能となる。

なお、第６図には、パワタービン加速過程におけるサー
ジング回避の様子を示したが、ガス発生機の加速過程で
発生するサージングおよび定常状態で発生するサージン
グに対しても、全く同様にして制御できることは勿論で
ある。

また、本実施例においては、サージＩＭＪ避信号発生部
４０においてサージセンサ１６の故障診断を行うように
したので、万一、サージング発生の危険性が高いタービ
ンの加速時にサージセンサ１６が故障して十分なサージ
回避信号１２２Ｓが得られない場合にも、Ｔ７目標値を
所定温度だけ下げて関数発生させる（　Ｔ　７目標値発
生部３７参照）ことにより、サージングの発生を定常的
に抑圧できエンジンを破損させる惧れはない。

以上説明したとおり、本発明によれば、ガスタービンエ
ンジンのサージングを検出し、サージングが発生した場
合にはタービン入口温度の目標値を比較的すみやかに減
じた後、再び尤の状態に徐々に戻すよう構成してサージ
ングについての閉ループ制御を行うことができるので、
サージングを避けつつできるだけサージング領域に近い
状態での運転を行うことが可能となり、以ってエンジン
を破損したり運転性を損なうこと〜なく、加速性に優れ
た効率の良い運転が可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を示すブロック図、第２図は
第１図に示したサージセンサの取付位置を示す部分断面
図、第３図（Ａ）は第１図に示したエンジンの制御系を
示すブロック図、第３図（Ｂ）は第３図（Ａ）に示した
タービン入口温度目標値発生部３７の関数特性を例示す
る特性図、第４図（Ａ）は第３図（Ａ）に示したサージ
回避信号発生部の詳細ブロック図、第４図（Ｂ）は第４
図（Ａ）に示したＢＧＬ発生器の一部を示す詳細ブロッ
ク図、第５図（Ａ）〜（Ｇ）は第３図（Ａ）に示した各
部の信号波形図、第６図（Ａ）〜（Ｊ）は第１図に示し
たエンジン各部の動作を示すタイミング図である。ｌ・・・圧縮機、ＩＡ・・・ガス発生機軸、２・・・圧縮機タービン、３・・・パワタービン、４・・・減速機、５・・・エアフィルタ、６・・・熱交換器、７・・・燃焼器、８・・・燃料供給装置、８・・・可変ノズル、１０・・・杉［気マフラ、１１・・・制御部、１２・・・駆動装置、１３・・・ガス発生機回転速度検出器、１４・・・パワ
タービン回転速度検出器、１５・・・圧縮機タービン入
口温度検出器、１６・・・サージセンサ、１７・・・アクセル開度センサ、１８・・・吸入空気温度センサ、３１・・・ガス発生機回転速度目標値発生部、３２．３
８・・・演算部、３３・・・燃料供給系駆動部、３４・・・ＦＶ変換器、３５．４２．４３・・・減算部、３６・・・修正ガス発生機ｍ１転速度演算部、３７・・
・タービン入口温度目標値発生部。３９・・・可変ノズル駆動部、４０・・・サージ回避信号発生部、４１・・・増幅器、１１０・・・サージ判定部、ＩＩＩ　・・・フィルタ、１１２・・・バンクグランドノイズレベル発生器、＋１
３・・・比較器、＋１４・・・積分器、＋１５・・・比較器、１１６・・・単安定マルチ八イブレーク、１２０・・・
関数発生部、＋２１・・・単安定マルチバイブレータ、＋２２・・・
積分器、＋３０・・・センサ異常診断部、＋３１　・・・フィルタ、１３２・・・平均回路、１３３・・・比較器、１３４・・・比較器、１３５・・・アンドゲート、１［ｉＳ・・・サージング信号、１２２Ｓ・・・サージ回避信号、１３５Ｓ・・・サージセンサ異常診断信号。手続鋪正書昭和Ｓｔ年年月８１１日許庁長官　若　杉　和　夫　殿 ■　事件の表示特願昭Ｓ？←コ１７７３Ｑ号２、発明の名称ガスタービンエンジンの制御装置３、補正をする者事件との関係　　　　　　特許出願人（３９９）日産自動車株式会社の欄７、補正の内容別紙の通り１、　明細書筒６頁第グ行目の「圧縮器」を「圧縮機」
に訂正する。２、　同第り頁第ｇ行目、同頁第ｙｏｆｒ目、同頁第１
−行目、同頁筒１３行目、同頁第１５行目、同頁第１７
行目、同頁筒１９行目、同頁第ａ行目の「ｔｌＩ−タ」
な「インペラ」に訂正する。３、　同第１４！頁第９行目の「短絡」を「遮断」に訂
正する。４、　同第１４’頁第７３行目の［アナログスイッチＳ
Ｗが」を「アナジグスイッチＳＷは」に訂正する。５、同第１ＩＩ頁第１ダ行目の「ｌ／６Ｓによって」の
次に「サージングと判定されていない時は」を加入する
。６、　同第１４’頁第１Ｓ行目の「成されると、」を「
成されており、」に訂正する。

Claims

【特許請求の範囲】ｌ）　タービン入口温度を所定の目標温度に一致させる
ように閉ループ制御を行うガスタービンエンジンの制御
装置において、サージングの発生を検出するサージ検出
手段と、該サージ検出手段からの出力に基づき発生した
サージングの強さを判定するサージ判定手段と、該サー
ジ判定手段からの判定出力に基づいてサージングを回避
するように前記目標温度を補正する補正手段とを具備し
たことを特徴とするガスタービンエンジンの制御装置。２）前記サージ判定手段は、前記サージ検出手段からの
出力を所定の基準値と比較する比較手段を有し、該比較
手段により前記出力が前記基準値を越えたことが判定さ
れたときに前記補正手段に向けてサージングが発生した
旨の判定出力を送給するよう構成したことを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載のガスタービンエンジンの制
御装置。３）前記補正手段は、前記サージ判定手段からサージン
グが発生した旨の判定出力が供給されたときに、前記目
標温度を所定量だけ速やかに減少させた後、再び徐々に
増加させるように前記目標温度を補正するよう構成した
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項または第２項記
載のガスタービンエンジンの制御装置。