JPS5910744A - 内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents
内燃機関の燃料噴射制御装置Info
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- JPS5910744A JPS5910744A JP11848782A JP11848782A JPS5910744A JP S5910744 A JPS5910744 A JP S5910744A JP 11848782 A JP11848782 A JP 11848782A JP 11848782 A JP11848782 A JP 11848782A JP S5910744 A JPS5910744 A JP S5910744A
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- Japan
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- intake air
- fuel injection
- air amount
- circuit
- intake
- Prior art date
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- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、内夕〃機関のｊμ料噴射制御装置に関１−−
特に吸気脈動の人きな運転領域におｉＪる噴’ＩＪ ％
１制御楕度の改良に関する。
特に吸気脈動の人きな運転領域におｉＪる噴’ＩＪ ％
１制御楕度の改良に関する。
従来の内燃機関の電ｆ式燃料噴射制御装置とし。
てε、１例えば第１図４．１示すよ）なものがある。図
において、内燃機関１に供給される混合気晴しＪ吸気通
路２乙、二介装された絞り弁３の開度に応して制御さ４
ｑ、る。混合気の混−合圧は次のようにして求められる
。絞り弁３）流側の吸気１ｍ路２に設りられたｊ−デフ
１′１ノーり４により吸入空気量Ｑが測定される。又−
絞り弁３には、絞り弁開度に１芯して機関の負荷り検出
するス１−１ノトルスイノチ５が設Ｊｌられ、さらむこ
、冷却水ｉｉｎ路には冷却水温度を検出湯ろ水温検出ス
イッチ６が設りられる。、これらスイ７千等で測定、検
出された信号はコン１−１１−ルユ二ノ１−７に人力さ
れ、二１ンｉ−ロールニー ノド７は吸入空気量に基−
！い−ζ、燃料の基本噴射量を算出し、さらに機関の負
荷や冷却水温度等に応して補正Ｌ７た制御噴射量を算出
と７でその信号パルスを燃１′ｌ １ｌｆｆ ｆｌＪ
ｙｒ、 Ｆｌ乙、二出カー４る。そして、該出力６．二
応して開弁駆動される燃料噴射弁８により燃料噴射Ｍを
制御−４るよう６．１なっている。
において、内燃機関１に供給される混合気晴しＪ吸気通
路２乙、二介装された絞り弁３の開度に応して制御さ４
ｑ、る。混合気の混−合圧は次のようにして求められる
。絞り弁３）流側の吸気１ｍ路２に設りられたｊ−デフ
１′１ノーり４により吸入空気量Ｑが測定される。又−
絞り弁３には、絞り弁開度に１芯して機関の負荷り検出
するス１−１ノトルスイノチ５が設Ｊｌられ、さらむこ
、冷却水ｉｉｎ路には冷却水温度を検出湯ろ水温検出ス
イッチ６が設りられる。、これらスイ７千等で測定、検
出された信号はコン１−１１−ルユ二ノ１−７に人力さ
れ、二１ンｉ−ロールニー ノド７は吸入空気量に基−
！い−ζ、燃料の基本噴射量を算出し、さらに機関の負
荷や冷却水温度等に応して補正Ｌ７た制御噴射量を算出
と７でその信号パルスを燃１′ｌ １ｌｆｆ ｆｌＪ
ｙｒ、 Ｆｌ乙、二出カー４る。そして、該出力６．二
応して開弁駆動される燃料噴射弁８により燃料噴射Ｍを
制御−４るよう６．１なっている。
自燃＊１は、炉λ月タンク９がら炉ス料ポンプＩｎによ
り背圧され、フィルタ１１Ｇ、二より塵埃を除去された
ｉ多燃料噴射弁８に供給される。ここで燃料噴射弁８−
１の燃料供給圧力は燃＊１哨射弁８の燃ｕ人＋１１＋
に接続された燃圧制御器】２によって制御される。燃料
の残量はリターン通路１３を介して燃料タンク９に戻さ
れる。
り背圧され、フィルタ１１Ｇ、二より塵埃を除去された
ｉ多燃料噴射弁８に供給される。ここで燃料噴射弁８−
１の燃料供給圧力は燃＊１哨射弁８の燃ｕ人＋１１＋
に接続された燃圧制御器】２によって制御される。燃料
の残量はリターン通路１３を介して燃料タンク９に戻さ
れる。
しかしながら、このような従来の電子式燃料噴射制御装
置にあっては内燃機関の無負イｉ■低回転運転時に吸気
脈動を大きく生しるため、これに伴なってエアフ１，２
メータ４からの吸入空気晴信冒ｑも大きく変動し１、例
えば第２図でコン１−シ１−ルユニノト７から噴射パル
ス八が出力されるタイミングでは、その直前に検出され
る吸入空気駐データＱ′６に基づいて燃料噴射屋が設定
され、噴射パルス１３が出力されるタイミングでは吸入
空気量データＱ“に基づいて焼石噴射量が設定されるた
め、噴射量の相異が大きくなり、混合比にハラ付きを１
１−シこｊ車転不言ＩＭを招くことがあっ、た。尚 Ｑ
′Ｇ、■エアーノ＋１メータ４の特ｌ１１１吸入空気早
０の逆数υ、：、 、）：ｌ；例しノこ（直とな−、て
Ｉｌｌ力される。
置にあっては内燃機関の無負イｉ■低回転運転時に吸気
脈動を大きく生しるため、これに伴なってエアフ１，２
メータ４からの吸入空気晴信冒ｑも大きく変動し１、例
えば第２図でコン１−シ１−ルユニノト７から噴射パル
ス八が出力されるタイミングでは、その直前に検出され
る吸入空気駐データＱ′６に基づいて燃料噴射屋が設定
され、噴射パルス１３が出力されるタイミングでは吸入
空気量データＱ“に基づいて焼石噴射量が設定されるた
め、噴射量の相異が大きくなり、混合比にハラ付きを１
１−シこｊ車転不言ＩＭを招くことがあっ、た。尚 Ｑ
′Ｇ、■エアーノ＋１メータ４の特ｌ１１１吸入空気早
０の逆数υ、：、 、）：ｌ；例しノこ（直とな−、て
Ｉｌｌ力される。
本発明はこの、１、）な従来の問題点に鑑み為されたも
ので吸気脈動を人きくノ十シる運転領域では、一定時間
内心、二おりる吸入空気Ｍの複数個の検出値をｉ１７均
化し７１、二の、値に基づい′ζ燃料噴射量を設定４−
る構成とし、もっこ脈動の影響を取り除き、混合比のハ
ラ伺きを解消して運転性を安定できる。１、うにし７た
内燃機関の燃料ｐＮ射制御装置を提供する、ことを目的
とする。
ので吸気脈動を人きくノ十シる運転領域では、一定時間
内心、二おりる吸入空気Ｍの複数個の検出値をｉ１７均
化し７１、二の、値に基づい′ζ燃料噴射量を設定４−
る構成とし、もっこ脈動の影響を取り除き、混合比のハ
ラ伺きを解消して運転性を安定できる。１、うにし７た
内燃機関の燃料ｐＮ射制御装置を提供する、ことを目的
とする。
以ｒ： ｔ、、二本発明をＩツ１示実施例に基−プいて
詳細に説明−づイ〕。但し、ｌグ（−の実施例において
：１ン１−１″１−ルフ〜ニノ１−の内口Ｉ；回路辺外
の機械的を構成は第１図と同様であるので同一符号を付
して説明する。
詳細に説明−づイ〕。但し、ｌグ（−の実施例において
：１ン１−１″１−ルフ〜ニノ１−の内口Ｉ；回路辺外
の機械的を構成は第１図と同様であるので同一符号を付
して説明する。
第２図は本発明Ｑ片−実施例の制御ゾロノクレ１を示す
。図６．二おいて、エアソ「１メーク４がら出力される
吸入空気隈信号はハートフィルタ２Ｉを介し−ζノイス
成分を除去された後アナログーデジタ月／、、−１ンハ
ー／Ｊ ２２に人力さね、てうジタル値し、二変像され
る。
。図６．二おいて、エアソ「１メーク４がら出力される
吸入空気隈信号はハートフィルタ２Ｉを介し−ζノイス
成分を除去された後アナログーデジタ月／、、−１ンハ
ー／Ｊ ２２に人力さね、てうジタル値し、二変像され
る。
この吸入空気甲信冒Ｑ ’ ｎ Ｔ４所定のクー）ンク
角度（例えば噴年１パルス発律間隔のｌＡ）毎にメモリ
２；３に入力されて一時的に記憶さ４土イ、。次モ、二
、０“ｎは１１２均化回路２４に入力され、こご（次代
に基づいＣ−）ｉ１機関内４．１検出されるｎｎ＾１の
吸入空気量信冒（）°１〜Ｑ’ｎの加重平均値Ｑｎｓを
演算する。即ら、 こうし２て求められたＱ ’ ｎｓは判定量ＩＺ８２５
に人力される。判定回路２５ε；ｌ：、Ｑ’ｎｓを、吸
入空気惜の基ｌ（−値に相当′４る基準信号Ｑ′ｒと比
較し、Ｑ’ｎｓ≧ω“「である時は無負荷低回転領域等
の吸気脈動が大きな運転領域Ａ’ｒあると判定し、０゛
ｎ〈である時はそれ以外のＪ転領域１３であると判定し
“ζその判定信号を選１１シ回路２６に入力する。選択
回路２６４よ、前記メモリ２３からＱｎ、平均化回路２
４からＱｎｓを夫々人力しており゛ＦＩ＋定回路２５が
運転領域へであると′＋１１定した場合にはＱ＋ｎｓを
選択り、 ｏ、 ’−Ｑ ’ ｎｓとし′ζ出力し、一
方、運転領域Ｂであるとｔ’ｌ ’ｔ５ｆ Ｌ、た）易
合にはＱ’ｎを選ｔＲし、 Ｑ ’ −（、Ｊ ’ ｎ
として出ツノ−４る。
角度（例えば噴年１パルス発律間隔のｌＡ）毎にメモリ
２；３に入力されて一時的に記憶さ４土イ、。次モ、二
、０“ｎは１１２均化回路２４に入力され、こご（次代
に基づいＣ−）ｉ１機関内４．１検出されるｎｎ＾１の
吸入空気量信冒（）°１〜Ｑ’ｎの加重平均値Ｑｎｓを
演算する。即ら、 こうし２て求められたＱ ’ ｎｓは判定量ＩＺ８２５
に人力される。判定回路２５ε；ｌ：、Ｑ’ｎｓを、吸
入空気惜の基ｌ（−値に相当′４る基準信号Ｑ′ｒと比
較し、Ｑ’ｎｓ≧ω“「である時は無負荷低回転領域等
の吸気脈動が大きな運転領域Ａ’ｒあると判定し、０゛
ｎ〈である時はそれ以外のＪ転領域１３であると判定し
“ζその判定信号を選１１シ回路２６に入力する。選択
回路２６４よ、前記メモリ２３からＱｎ、平均化回路２
４からＱｎｓを夫々人力しており゛ＦＩ＋定回路２５が
運転領域へであると′＋１１定した場合にはＱ＋ｎｓを
選択り、 ｏ、 ’−Ｑ ’ ｎｓとし′ζ出力し、一
方、運転領域Ｂであるとｔ’ｌ ’ｔ５ｆ Ｌ、た）易
合にはＱ’ｎを選ｔＲし、 Ｑ ’ −（、Ｊ ’ ｎ
として出ツノ−４る。
選ＩＲ回１？８２ら１．二Ｊ、って選択された吸大空り
（甲信゛ｉＪＱ“ｔ’、ｔＪｌ、：本鳴則屋演浣回路２
７に人力さ４９５、（λ゛ム、これる。イ１１シ、機関
回転数ＮはＩソ１示し７ないが クランク用センリ等に
、（、−って検出され、演算回路２７に人力されく、。
（甲信゛ｉＪＱ“ｔ’、ｔＪｌ、：本鳴則屋演浣回路２
７に人力さ４９５、（λ゛ム、これる。イ１１シ、機関
回転数ＮはＩソ１示し７ないが クランク用センリ等に
、（、−って検出され、演算回路２７に人力されく、。
次いご’ｌ’ ｒ）あ信号は補正回路２８（に入力され
、こ、二でスＩ：１）１ルスイノチ５や水ｌ晶検１１１
スイ７・チ（目、Ｚ Ｊ、−、て求められた機関負荷、
冷却水〆１１に１弧等１凋関伸転条１１１乙：Ｚ応し、
て′１゛ｐに補正係数ＣＯＩＦ、 Ｆを乗し）こり、袖
ＪＥ ｌｒｉ ｉ’ Ｓを力１１Ｗしたりしてン１ｌｉ
ＩＬさ扛た制御噴躬慴’ｌ’ ｉを油解する。そして、
この子、・・タル信司、−Ｉｉをテンタルパルス変化器
２！ｒ ｉ、二人力し、、’ｌ’ｉＬこ相当４゛るパル
ス幅をもつパル２、（言号ａ、Ｚ変換した後所定の噴射
時期に燃料噴射弁８（こ供給し、炉・月噴躬弁８を開弁
駆動して燃料噴射制御を行なうようＣ，ニなっている。
、こ、二でスＩ：１）１ルスイノチ５や水ｌ晶検１１１
スイ７・チ（目、Ｚ Ｊ、−、て求められた機関負荷、
冷却水〆１１に１弧等１凋関伸転条１１１乙：Ｚ応し、
て′１゛ｐに補正係数ＣＯＩＦ、 Ｆを乗し）こり、袖
ＪＥ ｌｒｉ ｉ’ Ｓを力１１Ｗしたりしてン１ｌｉ
ＩＬさ扛た制御噴躬慴’ｌ’ ｉを油解する。そして、
この子、・・タル信司、−Ｉｉをテンタルパルス変化器
２！ｒ ｉ、二人力し、、’ｌ’ｉＬこ相当４゛るパル
ス幅をもつパル２、（言号ａ、Ｚ変換した後所定の噴射
時期に燃料噴射弁８（こ供給し、炉・月噴躬弁８を開弁
駆動して燃料噴射制御を行なうようＣ，ニなっている。
かかる構成と−Ｊれば第４図に示すよ）に吸気脈動を大
きく発生する運転領域へにおいて、加重甲手植Ｑ’Ｓの
特性は平均化されないＱ“特性の脈動を吸収し−ζ市ら
かな特性となる。従って、かかるＱ’ｓに基づいて演算
される燃料噴射量は、脈動に影響されることなく真の吸
入空気量に良好にり・ｌ応した値となるため、混合比の
バライ；１きが解消され機関運転性能が安定する。
きく発生する運転領域へにおいて、加重甲手植Ｑ’Ｓの
特性は平均化されないＱ“特性の脈動を吸収し−ζ市ら
かな特性となる。従って、かかるＱ’ｓに基づいて演算
される燃料噴射量は、脈動に影響されることなく真の吸
入空気量に良好にり・ｌ応した値となるため、混合比の
バライ；１きが解消され機関運転性能が安定する。
又、吸気脈動が発生しない運転領域Ｂに移行し゛ζ吸入
空気量が安定化しＱ’ ｓ＜Ｑ’になると従来同様吸入
空気信号Ｑ°の最新のデータに基づいて燃料噴射♀が演
算、制御されるよう切換制御されるため、平均化に伴う
誤差のない高精度な混合比制御を行なうことができる。
空気量が安定化しＱ’ ｓ＜Ｑ’になると従来同様吸入
空気信号Ｑ°の最新のデータに基づいて燃料噴射♀が演
算、制御されるよう切換制御されるため、平均化に伴う
誤差のない高精度な混合比制御を行なうことができる。
第５図は、本煤唱実施例の要部である平均化回路２４、
判定回路２５及び選択回路２６の具体的な実施例を示す
。図において、メモリ２３から入力される信号Ｑ−’ｎ
は抵抗Ｒ＋及びコンデンサＣで構成される平均化回路２
４に入力され、Ｑ’ｎｓとされて比較器２５ａの＋側端
子に入力される。比較器２５ａは１１＋１抗Ｒ２，Ｒ３
で定電圧を分圧して得られる基準電圧をＱ’ｒの信号と
して一側端子に入力し、Ｑ’ｎｓ≧Ｑ’ｒの時は出力が
“１”となりＱ’ｎｓ＜Ｑ’ｒの時は出力が０”となる
。ＦｉＩＩら、比較器２５ａと抵抗Ｒ１，Ｒ２とで判定
回路２５が構成される。さらＣ，二、Ｑ’ｎ及びＱ’ｒ
＋Ｓの出力が選択回路２６であるリレーの２つの端子ａ
、ｂに夫々入力される。該リレーはＬＪＪ換接点接点２
６ａ１イル２６［）とを備え、切換接点２６ａは出力端
子■）に接続される。
判定回路２５及び選択回路２６の具体的な実施例を示す
。図において、メモリ２３から入力される信号Ｑ−’ｎ
は抵抗Ｒ＋及びコンデンサＣで構成される平均化回路２
４に入力され、Ｑ’ｎｓとされて比較器２５ａの＋側端
子に入力される。比較器２５ａは１１＋１抗Ｒ２，Ｒ３
で定電圧を分圧して得られる基準電圧をＱ’ｒの信号と
して一側端子に入力し、Ｑ’ｎｓ≧Ｑ’ｒの時は出力が
“１”となりＱ’ｎｓ＜Ｑ’ｒの時は出力が０”となる
。ＦｉＩＩら、比較器２５ａと抵抗Ｒ１，Ｒ２とで判定
回路２５が構成される。さらＣ，二、Ｑ’ｎ及びＱ’ｒ
＋Ｓの出力が選択回路２６であるリレーの２つの端子ａ
、ｂに夫々入力される。該リレーはＬＪＪ換接点接点２
６ａ１イル２６［）とを備え、切換接点２６ａは出力端
子■）に接続される。
そして、接点２６ａが′コイル２６ ｂの非通電的には
端了すに、ｉｌＴ！電時には端子ａに切換接続されるよ
うになっている。そし−ζ、前記比較器２５ａの出力端
子はリレーの二１イル２６ｂを介してアースされる。
端了すに、ｉｌＴ！電時には端子ａに切換接続されるよ
うになっている。そし−ζ、前記比較器２５ａの出力端
子はリレーの二１イル２６ｂを介してアースされる。
従って、Ｑ ’ ｎｓ≧Ｑ’ｒの時は比較器２５ａの出
力がｌ゛となってコイル２６ｂが通電され接点２６ａが
端子ａに接続されるのでＱｎｓが接点２６ａを介して端
子Ｐから出力され、Ｑ ’ ｎｓ＜Ｑ ’ ｎの時は比
較器２５ａの出力が“′０゛となってコイル２６ ｂの
通電が断たれ、接点２６ａが端子すに接続されるのでＱ
’ｎが端子Ｐから出力される。
力がｌ゛となってコイル２６ｂが通電され接点２６ａが
端子ａに接続されるのでＱｎｓが接点２６ａを介して端
子Ｐから出力され、Ｑ ’ ｎｓ＜Ｑ ’ ｎの時は比
較器２５ａの出力が“′０゛となってコイル２６ ｂの
通電が断たれ、接点２６ａが端子すに接続されるのでＱ
’ｎが端子Ｐから出力される。
第６図は本発明の別の実施例を示す。但し、本実施例に
おける各構成要素について、第一・の実施例と同一のち
のについては同一・符号を付し相異する部分のみ説明す
る。
おける各構成要素について、第一・の実施例と同一のち
のについては同一・符号を付し相異する部分のみ説明す
る。
即も、前記実施例では判定回路２５において加重１１７
−手植Ｑ ’ ｒ＋ｓをＱ’ｒと比較して運転領域へと
運転領＠Ｂとを判定していたのに対し、本実施例では゛
Ｆｌ定回路２５゛ はＱ ’ ｎとＱ’ｒとを比較し、
Ｑ′ｎ≧Ｑ’ｒの時にこは運転領域Ａ、 Ｑ ’ ｎ
＜Ｑ ’ ｒの時には運転領域Ｂであると判定する。そ
して選択回路２６は判定回路２５″が運転領域Ａである
と判定した場合はＱ ’ ｎを選択し、運転領域Ｂであ
ると判定した場合ばＱ’ｎｓを選択してＱ′として出力
する。そのｌ＆Ｑ’に基づいてＴｐ、′ｒ”ｉを順次涜
神し、デジタル−パルス変換器２９を介して燃料噴射弁
８を駆動制御することは前記実施例と同様である。
−手植Ｑ ’ ｒ＋ｓをＱ’ｒと比較して運転領域へと
運転領＠Ｂとを判定していたのに対し、本実施例では゛
Ｆｌ定回路２５゛ はＱ ’ ｎとＱ’ｒとを比較し、
Ｑ′ｎ≧Ｑ’ｒの時にこは運転領域Ａ、 Ｑ ’ ｎ
＜Ｑ ’ ｒの時には運転領域Ｂであると判定する。そ
して選択回路２６は判定回路２５″が運転領域Ａである
と判定した場合はＱ ’ ｎを選択し、運転領域Ｂであ
ると判定した場合ばＱ’ｎｓを選択してＱ′として出力
する。そのｌ＆Ｑ’に基づいてＴｐ、′ｒ”ｉを順次涜
神し、デジタル−パルス変換器２９を介して燃料噴射弁
８を駆動制御することは前記実施例と同様である。
ごのよ・）にすれば次のような利点がある。即ち、第４
図に示すように吸気脈動を生しる運転領域Ａから加速を
行なって運転領域Ｂに移行する過程において第一の実施
例では、タイミンクｔ１で演算されるＱ’ｎｓとエアフ
ロメータ４からの出力値Ｑ１ｎとを比較するとＱ ’
ｎｓ＞Ｑ ’ ｎであるため、実際には既に運転領域は
八からＢに移行しζ真の吸入空気量は急激に増大してい
るにも拘わらず、判定回路は未だ運転領域がＢであると
判定してＱ“＝Ｑ’ｎｓが選択され、Ｑ’ｎｓに基づい
て燃料噴射量が設定される結果吸入空気量の増大に比べ
て燃料噴射量の増大が遅れてしまい応答性の面で問題が
ある（噴射パルス■特性参照）。
図に示すように吸気脈動を生しる運転領域Ａから加速を
行なって運転領域Ｂに移行する過程において第一の実施
例では、タイミンクｔ１で演算されるＱ’ｎｓとエアフ
ロメータ４からの出力値Ｑ１ｎとを比較するとＱ ’
ｎｓ＞Ｑ ’ ｎであるため、実際には既に運転領域は
八からＢに移行しζ真の吸入空気量は急激に増大してい
るにも拘わらず、判定回路は未だ運転領域がＢであると
判定してＱ“＝Ｑ’ｎｓが選択され、Ｑ’ｎｓに基づい
て燃料噴射量が設定される結果吸入空気量の増大に比べ
て燃料噴射量の増大が遅れてしまい応答性の面で問題が
ある（噴射パルス■特性参照）。
これにり１し、第二の実施例では、タイミングｔ１でＱ
ｌ ｎとＱ’ｒとを比較するとＱ’ ｎ＜Ｑ’ ｒと
なるため判定回路２５”は運転領域Ｂであると判定し、
選択回路２６でＱ −Ｑ ｎが出力される結果真の吸入
空気量に対応するＱｎに基づいて燃料噴射量が設定され
吸入空気量の急激な増変化に良好に追従して加速応答性
にも優れるものである（噴射パルス■特性参照）。
ｌ ｎとＱ’ｒとを比較するとＱ’ ｎ＜Ｑ’ ｒと
なるため判定回路２５”は運転領域Ｂであると判定し、
選択回路２６でＱ −Ｑ ｎが出力される結果真の吸入
空気量に対応するＱｎに基づいて燃料噴射量が設定され
吸入空気量の急激な増変化に良好に追従して加速応答性
にも優れるものである（噴射パルス■特性参照）。
尚、第二実施例におＩＪる要部の具体的な回路を第７図
に示す。個々の構成要素は第５図の場合と同様であるが
比較器２５ａの→−線端子第５図の場合は平均化回路２
４を直列に介してメモリ２３の出力端ｒ−ｔ、ｚ接続さ
れているのにりｌし、第７図では、直接メでり２３の出
力端子に接続しである。
に示す。個々の構成要素は第５図の場合と同様であるが
比較器２５ａの→−線端子第５図の場合は平均化回路２
４を直列に介してメモリ２３の出力端ｒ−ｔ、ｚ接続さ
れているのにりｌし、第７図では、直接メでり２３の出
力端子に接続しである。
面、以上の実施例ではエアフに】メータ４による吸入空
気量の信号を平均化する構成としたが、吸入空気量と相
関関係にある吸入負圧を検出し、吸入負圧信号を平均化
して噴射量を設定する構成とし゛てもよい。
気量の信号を平均化する構成としたが、吸入空気量と相
関関係にある吸入負圧を検出し、吸入負圧信号を平均化
して噴射量を設定する構成とし゛てもよい。
又、吸気脈動を生しる運転領域と、それ以外の運転ｆｉ
域との判別も前記した吸入空気量の基準値との比較によ
る他、機関負荷（例えば吸入負圧）と回転数との検出に
より１１１別する構成としてもよい。
域との判別も前記した吸入空気量の基準値との比較によ
る他、機関負荷（例えば吸入負圧）と回転数との検出に
より１１１別する構成としてもよい。
以」二説明したように本発明によれば、吸気脈動を生し
る運転領域で吸入空気量の脈動を平均化した信号に基づ
いて燃料鳴射量を設定することにより脈動の影響による
混合比のバライ；１きを解消でき、又、それ以外の運転
領域では燃料噴射直前に検出される吸入空気量信号に基
づいて燃料噴射量を設定することにより真の吸入空気量
に良好に対応した混合比が得られ、もって全運転領域に
亘って安定り、ｌこ機関ｉ］！転（９能が胃られるもの
ごある。
る運転領域で吸入空気量の脈動を平均化した信号に基づ
いて燃料鳴射量を設定することにより脈動の影響による
混合比のバライ；１きを解消でき、又、それ以外の運転
領域では燃料噴射直前に検出される吸入空気量信号に基
づいて燃料噴射量を設定することにより真の吸入空気量
に良好に対応した混合比が得られ、もって全運転領域に
亘って安定り、ｌこ機関ｉ］！転（９能が胃られるもの
ごある。
第１図は、従来の燃料噴、Ｍ制御装置の一例を示す構成
図、第２図は同上の従来装置におりる吸入空気量及び噴
射パルス特性を示す線図、第３図は本発明の第一・実施
例を示す制御フロック図、第４図は本発明の第−及び第
二実施例の作動性（’Ｊを示す線図、第５図は本発明の
第一・実施例の要６１Ｂ回路図、第６ＦＡＩＪ本発明の
第二実施例を示す制御ブロック図、第７図しま同一ヒ第
二実施例の要部回路図である。 １・・・機関 ４・・・エアフロメータ ７・・・
：！ン）ｔ：’−ルユニソ１−８・・・ｆＡ 料ｊｆｆ
種弁２３・・メモリ ２４・・・平均化回路 ２
５・・・判定回路２６・・ｊ巽ＩＪｔ！回ｈ’３ ２
７・・・基本噴射量演智回路２Ｂ・・・補正回路 特許出願人 ｌ」本電子機器株式会社 代理人 弁理士 市 島 富−雄
図、第２図は同上の従来装置におりる吸入空気量及び噴
射パルス特性を示す線図、第３図は本発明の第一・実施
例を示す制御フロック図、第４図は本発明の第−及び第
二実施例の作動性（’Ｊを示す線図、第５図は本発明の
第一・実施例の要６１Ｂ回路図、第６ＦＡＩＪ本発明の
第二実施例を示す制御ブロック図、第７図しま同一ヒ第
二実施例の要部回路図である。 １・・・機関 ４・・・エアフロメータ ７・・・
：！ン）ｔ：’−ルユニソ１−８・・・ｆＡ 料ｊｆｆ
種弁２３・・メモリ ２４・・・平均化回路 ２
５・・・判定回路２６・・ｊ巽ＩＪｔ！回ｈ’３ ２
７・・・基本噴射量演智回路２Ｂ・・・補正回路 特許出願人 ｌ」本電子機器株式会社 代理人 弁理士 市 島 富−雄
Claims (1)
- 機関回転数と吸入空気量とに基づいて炉λ料噴躬隋を設
定し７てなる内燃機関の燃料噴射制御装置において、吸
入空気量を検出する吸入空気＠検出手段と、燃料噴射前
に前記検出手段によって一定期間内に検出される吸入空
気量信号を一１１２均化する吸入空気量信号ｉ１Ｚ均化
手段と、機関の吸気脈動を住しる運転領域とそれす外の
運転領域とを判定−１るＪ」１転領域゛Ｆ１１定手段と
、該判定手段により＋１１定された吸気脈動を律しる運
転領域では前記平均化手段ご平均化された吸入空気量信
号に基づいて燃ねｕｆｉ躬堕を設定し、それ以外の運転
領域では燃料噴射直前に検出された吸入空気量信号に基
づいてＭ！Ｓ’ｌ！哨躬甲を設噴射る燃料噴射量設定手
段と、該噴射量設定手段で設定された燃料噴射量に基づ
いて炉入料を噴射する燃料噴射手段とを設けて構成した
ごとを特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11848782A JPS5910744A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11848782A JPS5910744A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5910744A true JPS5910744A (ja) | 1984-01-20 |
Family
ID=14737888
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11848782A Pending JPS5910744A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5910744A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS603448A (ja) * | 1983-06-20 | 1985-01-09 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの作動状態制御方法 |
| US4773373A (en) * | 1985-11-05 | 1988-09-27 | Hitachi, Ltd. | Engine control system |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56135728A (en) * | 1980-03-28 | 1981-10-23 | Hitachi Ltd | Processing method for signal of flow-rate sensor |
-
1982
- 1982-07-09 JP JP11848782A patent/JPS5910744A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56135728A (en) * | 1980-03-28 | 1981-10-23 | Hitachi Ltd | Processing method for signal of flow-rate sensor |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS603448A (ja) * | 1983-06-20 | 1985-01-09 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの作動状態制御方法 |
| JPH0575902B2 (ja) * | 1983-06-20 | 1993-10-21 | Honda Motor Co Ltd | |
| US4773373A (en) * | 1985-11-05 | 1988-09-27 | Hitachi, Ltd. | Engine control system |
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