JPS59107024A - Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造法 - Google Patents
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造法Info
- Publication number
- JPS59107024A JPS59107024A JP57215113A JP21511382A JPS59107024A JP S59107024 A JPS59107024 A JP S59107024A JP 57215113 A JP57215113 A JP 57215113A JP 21511382 A JP21511382 A JP 21511382A JP S59107024 A JPS59107024 A JP S59107024A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- phase
- treatment
- aging treatment
- subjected
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、 Ｆｅ −Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造法に
関するものである、 一般Ｋ Ｆｅ −Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金のＦｉＢ気特性
を得るためには、溶体化処理後１等温磁場処理および時
効処理を施すことが通例とされる。この処理によって磁
気特性の異方性化および高特性化が達成される反面、上
記等温磁場処理において、出湯中処理を施すために必要
な磁化方向への整列作業の繁雑さと、さらに磁場使用に
よる電力使用量が大であることから、製品原価に占める
等温磁場処理費の割合が大であった。そして、従来ＣＯ
含有量の高い材質では、磁場中ろるいは無磁場中での一
定温度にて保持する一次時効により、α単相より２相分
離変態（α→α、十９）を進行させ、その後、二次時効
処理を、α１．ａ、相間の濃度差を拡大させる目的で施
すが特定条件下では二次時効処理時にα、相中に二相分
離変態が生じ１両相間の＃度が拡大化されないことがあ
り、磁気特性に悪影響を及ぼすという問題点があった。
関するものである、 一般Ｋ Ｆｅ −Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金のＦｉＢ気特性
を得るためには、溶体化処理後１等温磁場処理および時
効処理を施すことが通例とされる。この処理によって磁
気特性の異方性化および高特性化が達成される反面、上
記等温磁場処理において、出湯中処理を施すために必要
な磁化方向への整列作業の繁雑さと、さらに磁場使用に
よる電力使用量が大であることから、製品原価に占める
等温磁場処理費の割合が大であった。そして、従来ＣＯ
含有量の高い材質では、磁場中ろるいは無磁場中での一
定温度にて保持する一次時効により、α単相より２相分
離変態（α→α、十９）を進行させ、その後、二次時効
処理を、α１．ａ、相間の濃度差を拡大させる目的で施
すが特定条件下では二次時効処理時にα、相中に二相分
離変態が生じ１両相間の＃度が拡大化されないことがあ
り、磁気特性に悪影響を及ぼすという問題点があった。
また、上記等温磁場処理に代る方法として。
Ｕ、 Ｓ、 Ｐａｔｅｎｔ ４２５１２９５ Ｋよれば
α単相化後、一定冷却速度による時効後、塑性加工（圧
延、線引、スェージ等）を加えることが提案されている
。
α単相化後、一定冷却速度による時効後、塑性加工（圧
延、線引、スェージ等）を加えることが提案されている
。
本発明は、上記従来法による欠点を解決するために、無
磁場中での一次時効処理後、引続いて一次時効温度より
低温度にて一定時間保持する時効後、塑性加工を加える
ことＫよって、上記２方法以上の磁気特性を有する永久
磁石の製造法を提供することを目的とする。
磁場中での一次時効処理後、引続いて一次時効温度より
低温度にて一定時間保持する時効後、塑性加工を加える
ことＫよって、上記２方法以上の磁気特性を有する永久
磁石の製造法を提供することを目的とする。
本発明の永久磁石の製造法は、α単相化処理後、無磁場
中での等温−次時効処理で２相分離変態（α→α、＋α
、）ヲ起させた後、引き続いて低温度で最終時効処理時
のα、相中での２相分離変態を抑制を目的とし、一定時
間保持することにより、両相間の濃度差拡大を図る。そ
の後、塑性加工を加え、前記−次時効処理によってα相
から分触した強磁性σ、相を加工方向に伸長することに
よって異方性化を図るものである。
中での等温−次時効処理で２相分離変態（α→α、＋α
、）ヲ起させた後、引き続いて低温度で最終時効処理時
のα、相中での２相分離変態を抑制を目的とし、一定時
間保持することにより、両相間の濃度差拡大を図る。そ
の後、塑性加工を加え、前記−次時効処理によってα相
から分触した強磁性σ、相を加工方向に伸長することに
よって異方性化を図るものである。
これらの永久磁石合金における成分限定の理由として、
ＣｒはＣＯとの相互作用により保磁力１１ｃの増大のた
めに必要で、Ｃｒが２０チより少ない場合はＨｃが急激
に低下し、また５５チを越えると残留磁束密度Ｂｒの低
下とともに加工性が著しく劣化し、それぞれ実用的でな
い。ＣＯは上記Ｃｒとの相互作用で保磁力Ｈｃを増大せ
しめると同時に、残留磁束密度Ｂｒの増大に役立つが、
５％以下ではこれらの効果は薄く、！！た３０％を越え
ると残留磁束密度Ｂｒの増加が認められなく、しかも高
価な材料であることから５０係以下とした。８ｉは溶湯
の流動性改善、熱処理の簡易化等に顕著な効果をもたら
すが、５％を越えると残留磁束密度Ｂｒの低下となる。
ＣｒはＣＯとの相互作用により保磁力１１ｃの増大のた
めに必要で、Ｃｒが２０チより少ない場合はＨｃが急激
に低下し、また５５チを越えると残留磁束密度Ｂｒの低
下とともに加工性が著しく劣化し、それぞれ実用的でな
い。ＣＯは上記Ｃｒとの相互作用で保磁力Ｈｃを増大せ
しめると同時に、残留磁束密度Ｂｒの増大に役立つが、
５％以下ではこれらの効果は薄く、！！た３０％を越え
ると残留磁束密度Ｂｒの増加が認められなく、しかも高
価な材料であることから５０係以下とした。８ｉは溶湯
の流動性改善、熱処理の簡易化等に顕著な効果をもたら
すが、５％を越えると残留磁束密度Ｂｒの低下となる。
またＴｉおよび■は磁気特性の増大に寄与するばかりで
なく１合金組成の結晶改善となり、機械的な加工の容易
にも顕著な効果を有するものであるが、いずれも５％を
越えると特性の低下、結晶の破滅を生じさせるため５％
以下が良い。また。
なく１合金組成の結晶改善となり、機械的な加工の容易
にも顕著な効果を有するものであるが、いずれも５％を
越えると特性の低下、結晶の破滅を生じさせるため５％
以下が良い。また。
Ｗ、Ｍｏ、Ｎｉ 、Ｍｎ、Ｃｕ、Ａｔ、Ｎｂ、Ｚｒ、８
．Ｃｅ、Ｓｍなどの元素を単独おるいは複合で０１〜７
チの範囲で含有しても良く、その場合においても本発明
の効果は失われない。
．Ｃｅ、Ｓｍなどの元素を単独おるいは複合で０１〜７
チの範囲で含有しても良く、その場合においても本発明
の効果は失われない。
以下、本発明による実施例について説明する。
実施例
第１表の組成となり得る永久磁石合金の各種原材料を溶
解炉にて溶層し、鋳型に注入する。これを９００〜１２
００℃で加熱後、鋳造スェージ加工を施し、−１３，０
ｗｎ Ｘ １５０ｍ＋ｎ形状の試料を作製した。また。
解炉にて溶層し、鋳型に注入する。これを９００〜１２
００℃で加熱後、鋳造スェージ加工を施し、−１３，０
ｗｎ Ｘ １５０ｍ＋ｎ形状の試料を作製した。また。
これを８００〜１０００℃で３〜６０分間溶体化処理後
、−次時効処理として、磁場中（２〜４．５Ｋ（Ｊｅ）
あるいは無磁場中の６００〜７ｏｏ℃で１ｏ〜９０分間
保持し。
、−次時効処理として、磁場中（２〜４．５Ｋ（Ｊｅ）
あるいは無磁場中の６００〜７ｏｏ℃で１ｏ〜９０分間
保持し。
引続いて、上記温度より５〜５０℃低い温度で１０〜９
０分間保持する２段処理を行った。無磁場処理を施した
ものについては減面率で８０％のスェージ加工を行った
。また、二次時効処理とＬ”Ｃ，５５０〜６５０℃に１
時間保持後、４５０〜５００℃迄を５〜６０℃７’ｈの
一定冷却速度による処理を行った。
０分間保持する２段処理を行った。無磁場処理を施した
ものについては減面率で８０％のスェージ加工を行った
。また、二次時効処理とＬ”Ｃ，５５０〜６５０℃に１
時間保持後、４５０〜５００℃迄を５〜６０℃７’ｈの
一定冷却速度による処理を行った。
第１図に、各Ｃｏ量における。溶体化処理後の最適な一
次時効２段処理温度を示す。グラフから明らかなように
、高Ｃｏ量に従い、１段目ａ、２段目す処理温度との差
が大となる傾向がある。
次時効２段処理温度を示す。グラフから明らかなように
、高Ｃｏ量に従い、１段目ａ、２段目す処理温度との差
が大となる傾向がある。
第２図に、−次時効２段処理を施した塑性加工材Ｃ及び
磁場処理材ｄを、１段処理のみの塑性加工材ｅの各Ｃｏ
量と磁気特性の関係図を示す。図から明らかなように、
２段処理を施すことにより。
磁場処理材ｄを、１段処理のみの塑性加工材ｅの各Ｃｏ
量と磁気特性の関係図を示す。図から明らかなように、
２段処理を施すことにより。
塑性加工材Ｃは、大きな特性向上が得られた。尚、塑性
加工材は、減磁率で８０チのスェージ加工ケ行った。
加工材は、減磁率で８０チのスェージ加工ケ行った。
実施例からも明らかなように、−次時効処理として、無
磁場中での一定温度に一定時間保持後、引続いて低温度
で一定時間保持することＫよって、最終時効処理時のα
、相からの２相分離変態が抑制することができ、同方法
の磁場処理材以上の高特性が得られた。従って、磁場を
使用しないため、磁化力向への整列作業の省略による作
業性の向上。
磁場中での一定温度に一定時間保持後、引続いて低温度
で一定時間保持することＫよって、最終時効処理時のα
、相からの２相分離変態が抑制することができ、同方法
の磁場処理材以上の高特性が得られた。従って、磁場を
使用しないため、磁化力向への整列作業の省略による作
業性の向上。
ならびに大電力を使用する磁場処理工程を廃止すること
が出来、生産能率の向上、省エネルギー等工業上大なる
効果を有するものでおる。
が出来、生産能率の向上、省エネルギー等工業上大なる
効果を有するものでおる。
第１図には各Ｃｏ量における最適な一次時効２段処理温
度を示す図、第２図には、各処理と各Ｃｏ量との磁気特
性の関係を示す図でおる。 オＩ図 Ｃｏ（ｍ Ｚ ） α
度を示す図、第２図には、各処理と各Ｃｏ量との磁気特
性の関係を示す図でおる。 オＩ図 Ｃｏ（ｍ Ｚ ） α
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比でＣｒ ２ｏ〜５５％、 Ｃｏ ５〜５０％
残部が実質的にＦｅからなる合金罠少なくとも０．１〜
５％の範囲内でＳｉ 、Ｔｉ 、Ｖの１種または２種以
上を含む永久磁石合金の製造法において、該永久磁石合
金を溶解鋳造後必要ならば熱間および冷間加工を施し、
単相（アルファ：α）化処理後、２相分＃変態（α→α
、＋αｔ）を進行せしめる一次時効処理を、無磁場中で
５５０〜７００℃の中の一定温度にて一定時間保持し、
引き続いて、上記一定温度より５〜５０℃低い温度にて
無磁場中で一定時間保持する工程を経た彼、−次時効温
度以下で減面率２０〜９０チの塑性加工な行い、最終時
効処理することを特徴とするＦｅ −Ｃｒ−Ｃｏ系磁石
合金の製造法。 ２、 上記特許請求範囲１項の記載の組成に少なくと４
）Ｗ、Ｍｏ、Ｎｉ 、Ｍｎ、Ｃｕ、Ａｔ、Ｎｂ、Ｚｒ、
Ｓ、Ｃｅ、ａｍ等の内一種以上を０．１〜７％の範囲内
で含有することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57215113A JPS59107024A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57215113A JPS59107024A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59107024A true JPS59107024A (ja) | 1984-06-21 |
Family
ID=16666963
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57215113A Pending JPS59107024A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59107024A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4683013A (en) * | 1984-11-24 | 1987-07-28 | Nippon Gakki Seizo Kabushiki Kaisha | Method for producing a shadow mask for a color cathode ray tube |
-
1982
- 1982-12-08 JP JP57215113A patent/JPS59107024A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4683013A (en) * | 1984-11-24 | 1987-07-28 | Nippon Gakki Seizo Kabushiki Kaisha | Method for producing a shadow mask for a color cathode ray tube |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3954519A (en) | Iron-chromium-cobalt spinodal decomposition-type magnetic alloy comprising niobium and/or tantalum | |
| JPS586778B2 (ja) | 異方性永久磁石合金及びその製造方法 | |
| Kaneko et al. | Fe-Cr-Co permanent magnet alloys containing silicon | |
| US4246049A (en) | Process for the thermal treatment of Fe-Co-Cr alloys for permanent magnets | |
| US3351501A (en) | Process for producing magnetic sheets with cube-on-face grain texture | |
| US4695333A (en) | Iron-chromium-base spinodal decomposition-type magnetic (hard or semi-hard) alloy | |
| US4863530A (en) | Fc-Pt-Nb permanent magnet with an ultra-high coercive force and a large maximum energy product, and method for producing the same | |
| JPS5933644B2 (ja) | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系永久磁石とその製造方法 | |
| US4396441A (en) | Permanent magnet having ultra-high coercive force and large maximum energy product and method of producing the same | |
| US4311537A (en) | Low-cobalt Fe-Cr-Co permanent magnet alloy processing | |
| JPS59107024A (ja) | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造法 | |
| JPH03130322A (ja) | Ｆｅ―Ｃｏ系軟磁性材料の製造方法 | |
| JPS5924177B2 (ja) | 角形ヒステリシス磁性合金 | |
| JPS59107025A (ja) | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造法 | |
| US3573112A (en) | Magnetic sheets with (100)(hkl) texture | |
| JPH02274844A (ja) | 磁気特性の優れた電磁鋼板及びその製造方法 | |
| JPS5941421A (ja) | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造法 | |
| US3322579A (en) | Magnetic hysteresis alloy made by a particular process | |
| SU998570A1 (ru) | Магнитотвердый сплав | |
| JPS6057686B2 (ja) | 永久磁石薄帯及びその製造方法 | |
| US3259530A (en) | Method of double ageing a magnetic hysteresis alloy | |
| JPS59107020A (ja) | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造法 | |
| JPH04301034A (ja) | コイル幅方向に透磁率が優れた薄手一方向性純鉄の製造方法 | |
| JPS59166623A (ja) | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造法 | |
| JPH03179622A (ja) | リードスイッチ |