JPS5941421A - Fe−Cr−Co系磁石合金の製造法 - Google Patents
Fe−Cr−Co系磁石合金の製造法Info
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- JPS5941421A JPS5941421A JP15102582A JP15102582A JPS5941421A JP S5941421 A JPS5941421 A JP S5941421A JP 15102582 A JP15102582 A JP 15102582A JP 15102582 A JP15102582 A JP 15102582A JP S5941421 A JPS5941421 A JP S5941421A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本願の発明はスピノーダル分解型Fe−0r−c。
系磁石合金の製造方法に関するものである。
一般にF e−Cr−Co系磁石合金の磁気特性を得る
ためには、溶体化処理後、等温磁場処理および時効処理
を施Jことが通例とされる。この処理によって磁気特性
の異方性化および高特性化が達成される反面、上記等温
磁場処理において、磁場中処理を施すために必要な磁化
方向への整列作業の繁雑さと、ざらに磁場使用による電
力使用量が大であることから、製品原価に占める等温磁
場処理費の割合が大であるという問題点があった。また
上記等温磁場処理に代る方法として、u、s、pate
nt 4251293によればα単相化後、一定冷却速
度による時効後、塑性加工(圧延、線引、スェージ等)
を加えることが提案されている。
ためには、溶体化処理後、等温磁場処理および時効処理
を施Jことが通例とされる。この処理によって磁気特性
の異方性化および高特性化が達成される反面、上記等温
磁場処理において、磁場中処理を施すために必要な磁化
方向への整列作業の繁雑さと、ざらに磁場使用による電
力使用量が大であることから、製品原価に占める等温磁
場処理費の割合が大であるという問題点があった。また
上記等温磁場処理に代る方法として、u、s、pate
nt 4251293によればα単相化後、一定冷却速
度による時効後、塑性加工(圧延、線引、スェージ等)
を加えることが提案されている。
本発明は、従来性なわれている等温磁場処理、及び一定
冷却速度による時効後、塑性加工という方法に代って、
一定湿度にて保持ケる時効後、塑性加工を加えることに
よって、上記2方法と同等か、又はそれ以上の磁気特性
を有する永久磁石の製造払を提供づることを目的どする
bのである。
冷却速度による時効後、塑性加工という方法に代って、
一定湿度にて保持ケる時効後、塑性加工を加えることに
よって、上記2方法と同等か、又はそれ以上の磁気特性
を有する永久磁石の製造払を提供づることを目的どする
bのである。
本発明による永久磁石は、磁石化のための異方性熱処理
である等温磁場処理に代って、磁場なしの等温処理すな
わち一次時効処理を施した後、塑性加工を加え、前記−
次時効処理によってα相から分解した強磁性α1相を加
工方向に伸長することによっ−C異方性化を図るもので
ある。
である等温磁場処理に代って、磁場なしの等温処理すな
わち一次時効処理を施した後、塑性加工を加え、前記−
次時効処理によってα相から分解した強磁性α1相を加
工方向に伸長することによっ−C異方性化を図るもので
ある。
該合金にJ3ける成分限定の理由として、OrはCOと
の相互作用によっ゛C保磁力Hcの増大を図るために盛
装である。しかしながらCrが4O−Y(%)(Y;C
o%)より少ない場合には、本製造法においては、保磁
ノJHCの向上が得られず、また46−Y(%)を越え
ると、残留磁束密度Brの低下がみられる。Goは上記
Orとの相互作用で保磁ノJ l−1cを増大せしめる
と同時に、残留磁束密度13rの増大に役立つが5.5
%以下ではこれらの効果が薄く、また14.5%を越え
ると加工性が著しく劣化づる。しかもGoは高価な材料
であることから、」1限を14.5%とじlこ。
の相互作用によっ゛C保磁力Hcの増大を図るために盛
装である。しかしながらCrが4O−Y(%)(Y;C
o%)より少ない場合には、本製造法においては、保磁
ノJHCの向上が得られず、また46−Y(%)を越え
ると、残留磁束密度Brの低下がみられる。Goは上記
Orとの相互作用で保磁ノJ l−1cを増大せしめる
と同時に、残留磁束密度13rの増大に役立つが5.5
%以下ではこれらの効果が薄く、また14.5%を越え
ると加工性が著しく劣化づる。しかもGoは高価な材料
であることから、」1限を14.5%とじlこ。
また、Si、Ti、V、W、Mo、Ni、Mn。
Cu5AQ、Nb、Zr、Ce、Srn、Sなどの希土
類元素を単独あるいは複合0.1〜7%の範囲で含有し
ても良く、その場合においても本発明の効果は失われな
い。
類元素を単独あるいは複合0.1〜7%の範囲で含有し
ても良く、その場合においても本発明の効果は失われな
い。
以下本発明による実施例について説明する。
実施例
第1〜3表の組成となり得る永久磁石合金の各種原材料
を溶解炉にて溶解し、鋳型に注入する。
を溶解炉にて溶解し、鋳型に注入する。
これを900・〜1200℃で加熱後、鍛造、スェージ
加工ヲ施し、φ8.0Il1m×150IIIIIlc
L形状の試料を作製した。
加工ヲ施し、φ8.0Il1m×150IIIIIlc
L形状の試料を作製した。
また、これを800・〜1ooo℃で3〜60分間溶体
化処理後、−次時効処理として磁場中(2〜4.5KO
e)あるいは無磁場中の、6oo〜670℃テ10〜9
0分間保持し、無磁場処理を施したものについては減面
率で80%のスェージ加工を行った。また、二次時効処
理として、550〜650℃に 7時間保持後、450
〜500℃迄を5〜b 度による処理を行った。
化処理後、−次時効処理として磁場中(2〜4.5KO
e)あるいは無磁場中の、6oo〜670℃テ10〜9
0分間保持し、無磁場処理を施したものについては減面
率で80%のスェージ加工を行った。また、二次時効処
理として、550〜650℃に 7時間保持後、450
〜500℃迄を5〜b 度による処理を行った。
第 1 表 6co 系 (Wt %)
Cr Co Si Ti
FeAl29,0 6.0 0.4
0.5 Bad8 30.8 5.8
0,30.4C33,15,90,50,3 D 35,0 5.9 0,5
0.4E37.3 6.0 0,4
0.31:39,0 6.0 0,4
0.4第 2表 10Co系(wt%) CrCOSi Ti f’eG
24.9 10.2 0.4 0.
5 BadH26,810,00,50,4 1’29.0 10,1 0.5 0
.3J 31.0 10.3 0.
3 0.4K 33.0 10.0
0.5 0.51 34.8 1
0.1 0,5 0.5第 3表 140
O系(wt%) Cu Go Si Ti
FeM 23,1 14.2 0.4
0.5 BadN 25.0 14.
0 0.3 0.30 27.2 1
3.7 0,4 0.3P 29,2
14,1 0.5 0.5Q 31
.0 13.8 0,5 0.5R33,
213,90,50,4 第1図、第2図、第3図には各Co系におけるCrfm
と磁気特性の関係を示す。第1図の6Q。
Cr Co Si Ti
FeAl29,0 6.0 0.4
0.5 Bad8 30.8 5.8
0,30.4C33,15,90,50,3 D 35,0 5.9 0,5
0.4E37.3 6.0 0,4
0.31:39,0 6.0 0,4
0.4第 2表 10Co系(wt%) CrCOSi Ti f’eG
24.9 10.2 0.4 0.
5 BadH26,810,00,50,4 1’29.0 10,1 0.5 0
.3J 31.0 10.3 0.
3 0.4K 33.0 10.0
0.5 0.51 34.8 1
0.1 0,5 0.5第 3表 140
O系(wt%) Cu Go Si Ti
FeM 23,1 14.2 0.4
0.5 BadN 25.0 14.
0 0.3 0.30 27.2 1
3.7 0,4 0.3P 29,2
14,1 0.5 0.5Q 31
.0 13.8 0,5 0.5R33,
213,90,50,4 第1図、第2図、第3図には各Co系におけるCrfm
と磁気特性の関係を示す。第1図の6Q。
系においては、35%Cr (S点)以上において本
製造法による効果が最も高く、第2図の10Co系では
31%Cr (T点)以上、第3図の14Co系では
27%Cr (U点)以上となる。
製造法による効果が最も高く、第2図の10Co系では
31%Cr (T点)以上、第3図の14Co系では
27%Cr (U点)以上となる。
第4図には、本方法が効果的に再現可能な成分範囲を、
縦軸にCr量、横軸にco量としたグラフに斜線゛で示
したものであり、併せて前述の81T1およびU点もプ
ロットしたものである。斜線で示す組成領域では本製造
法による効果が著しく、その境界条件から本発明の成分
限定とするOr、Coff1の関係式を導くことができ
る。
縦軸にCr量、横軸にco量としたグラフに斜線゛で示
したものであり、併せて前述の81T1およびU点もプ
ロットしたものである。斜線で示す組成領域では本製造
法による効果が著しく、その境界条件から本発明の成分
限定とするOr、Coff1の関係式を導くことができ
る。
第5図には、第4図における5点をCO量と磁場特性の
関係に置き換えたものであるが本方法の適用により、等
温磁場処理と同等か、あるいは高特性であることがわか
る。
関係に置き換えたものであるが本方法の適用により、等
温磁場処理と同等か、あるいは高特性であることがわか
る。
実施例からも明らかなように、本発明は等温磁場処理祠
とほぼ同等か、それ以上の磁気特性が得られ、磁場を使
用しないため、磁化方向への整列作業の省略とによる作
業性の向上、ならびに入電ノjを使用する等温磁場処理
工程を廃止することが出来、生産能率の向上、省エネル
ギー等工業上大なる効果を有するものである1
とほぼ同等か、それ以上の磁気特性が得られ、磁場を使
用しないため、磁化方向への整列作業の省略とによる作
業性の向上、ならびに入電ノjを使用する等温磁場処理
工程を廃止することが出来、生産能率の向上、省エネル
ギー等工業上大なる効果を有するものである1
第1図、第2図、第3図は各Co系におけるCriと磁
気特性の関係図、第4図は、本発明による有効なOr、
COの組成領域を示ザ図、第5図は、本発明による関係
式を満足するCrfiのもとての、CoJlMの磁気特
性の関係を示す図である。 1;断IIi減少率O%月 2: 、、 、、 81%材 3;等温磁場処理祠 第 7 図 ↑ Cr(wt%) 楽 2 図 I Cと(Wi%) 第 3 図 2J 26 2り 2’;’ 、
3/ 33↑ C2−
(ν1/Z’ %)第 4 図 Go(wf%ジ
気特性の関係図、第4図は、本発明による有効なOr、
COの組成領域を示ザ図、第5図は、本発明による関係
式を満足するCrfiのもとての、CoJlMの磁気特
性の関係を示す図である。 1;断IIi減少率O%月 2: 、、 、、 81%材 3;等温磁場処理祠 第 7 図 ↑ Cr(wt%) 楽 2 図 I Cと(Wi%) 第 3 図 2J 26 2り 2’;’ 、
3/ 33↑ C2−
(ν1/Z’ %)第 4 図 Go(wf%ジ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 Fe−Cr−、Goo系磁石合金製造するにあた
り、Cr迅およびCo量を重量比でX%J3よびY%と
した場合(46−Y≧×≧4O−Y) (5,5≦Y
≦14.5)の関係式を満足し、残部Feかうなる磁石
合金の製造法において、溶解鋳造後必要ならば熱間占よ
び冷間加工を施し、単相(アルファ:α)化処理後、2
相分離変態(α→α1+α2)を進行ぜしめる一次時効
処理を一定温度で行い、さらに、−次時効温度以下で減
面率20〜90%の塑性加工を行い、最終時効処理する
ことを特徴とりるFe−Qr−co−系磁石合金の製造
法。 2 上記永久磁石合金に少くとも3i 、li 、V、
W、Ni、Mn、Cu、AQ、、Nb、Zr、S、Ce
、5III等の希土類元素の内、一種以上を0.1〜7
%の範囲内で含むことを特徴と(る第1項記載のF e
−Cr Co系磁石合金の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15102582A JPS5941421A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | Fe−Cr−Co系磁石合金の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15102582A JPS5941421A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | Fe−Cr−Co系磁石合金の製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5941421A true JPS5941421A (ja) | 1984-03-07 |
Family
ID=15509653
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15102582A Pending JPS5941421A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | Fe−Cr−Co系磁石合金の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5941421A (ja) |
-
1982
- 1982-08-31 JP JP15102582A patent/JPS5941421A/ja active Pending
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