JPS5893843A - 繊維強化金属型複合材料及びその製造方法 - Google Patents
繊維強化金属型複合材料及びその製造方法Info
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- JPS5893843A JPS5893843A JP19192581A JP19192581A JPS5893843A JP S5893843 A JPS5893843 A JP S5893843A JP 19192581 A JP19192581 A JP 19192581A JP 19192581 A JP19192581 A JP 19192581A JP S5893843 A JPS5893843 A JP S5893843A
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- composite material
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、複合材料及びそめ製造方法に係り、更に詳細
には繊維強化金属型複合材料及びその製造方法に係る。
には繊維強化金属型複合材料及びその製造方法に係る。
複合材料の一つとして、各種の繊維、特にアルミナ繊維
の如き無機質繊維を強化材とし、金属、特にアルミニウ
ム合金の如き軽金属をマトリック −スとする
繊維強化金属型複合材料は知られており、かかる繊維強
化金属型複合材料によれば比強度や耐摩耗性に優れた部
材を製造することができる。
の如き無機質繊維を強化材とし、金属、特にアルミニウ
ム合金の如き軽金属をマトリック −スとする
繊維強化金属型複合材料は知られており、かかる繊維強
化金属型複合材料によれば比強度や耐摩耗性に優れた部
材を製造することができる。
しかし、上述の如き繊維強化金属型複合材料に於ては、
強化繊維が硬質であるので、強化繊維にて複合強化され
ていないマトリックス金属のみにて構成された部材の場
合に比して、それに当接して相対的に摺動する相手部材
の摩耗最が大きいという問題がある。
強化繊維が硬質であるので、強化繊維にて複合強化され
ていないマトリックス金属のみにて構成された部材の場
合に比して、それに当接して相対的に摺動する相手部材
の摩耗最が大きいという問題がある。
本発明は、繊維強化金属型複合材料に於ける上述の如き
不具合に鑑み、自らの耐摩耗性に優れ且相手材に対する
摩擦摩耗特性にも優れた繊維強化金属型複合材料及びそ
の製造方法を提供することを目的としている。
不具合に鑑み、自らの耐摩耗性に優れ且相手材に対する
摩擦摩耗特性にも優れた繊維強化金属型複合材料及びそ
の製造方法を提供することを目的としている。
かかる目的は、本発明によれば、減摩物質が表面に直接
付着した強化繊維を畔化材とする繊維強化金属型複合材
料、及び強化繊維の表面に減摩物質を蒸着させ、かくし
て処理された強化繊維を所定形状の強化繊維成形体に形
成し、該強化繊維成形体を鋳型内に配置し、前記鋳型内
に溶融マトリックス金属を導入し、前記溶融マトリック
ス金属を前記鋳型内にて加圧しつつ凝固させる繊維強化
金属型複合材料のＩＩｌ造方法、及び強化繊維集合体を
炭化水素と水素との混合ガス気流中にて加熱することに
より個々の強化繊維の表面に炭素を付着させ、かくして
処理された強化繊維集合体を鋳型内にｉ！愛し、前記鋳
型内に溶融マトリックス金属を導入し、前記溶融マトリ
ックス金属を前記鋳型内にて加圧しつつ凝固させる繊維
強化金属型複合材料の製造方法によって達成される。
付着した強化繊維を畔化材とする繊維強化金属型複合材
料、及び強化繊維の表面に減摩物質を蒸着させ、かくし
て処理された強化繊維を所定形状の強化繊維成形体に形
成し、該強化繊維成形体を鋳型内に配置し、前記鋳型内
に溶融マトリックス金属を導入し、前記溶融マトリック
ス金属を前記鋳型内にて加圧しつつ凝固させる繊維強化
金属型複合材料のＩＩｌ造方法、及び強化繊維集合体を
炭化水素と水素との混合ガス気流中にて加熱することに
より個々の強化繊維の表面に炭素を付着させ、かくして
処理された強化繊維集合体を鋳型内にｉ！愛し、前記鋳
型内に溶融マトリックス金属を導入し、前記溶融マトリ
ックス金属を前記鋳型内にて加圧しつつ凝固させる繊維
強化金属型複合材料の製造方法によって達成される。
本発明による繊維強化金属型複合材料によれば、強化繊
維の表面に直接付着した自己潤滑性を有する減摩物質が
他の部材との震動面に於て一種の潤滑剤として作用する
ので、自らの耐摩耗性に優れているのみならず、相手材
の摩耗量を低い値に維持することのできる複合材料を得
ることができる。
維の表面に直接付着した自己潤滑性を有する減摩物質が
他の部材との震動面に於て一種の潤滑剤として作用する
ので、自らの耐摩耗性に優れているのみならず、相手材
の摩耗量を低い値に維持することのできる複合材料を得
ることができる。
また本発明による複合材料の製造方法によれば、上述の
如く耐摩耗性及び相手材に対する摩擦−耗特性に優れた
繊維強化金属型複合材料を能率良く低廉に製造すること
ができる。
如く耐摩耗性及び相手材に対する摩擦−耗特性に優れた
繊維強化金属型複合材料を能率良く低廉に製造すること
ができる。
尚、本発明に於ける減摩物質は、自己ｍ滑性な有し強化
繊維の表面に直接付着し得る物質であれば如何なる物質
であってもよいが、特に上述の前者の複合材料の製造方
法の場合には、比較的沸点が低く蒸着によって強化繊維
の表面に容易に付着させ得る鉛、亜鉛、錫、銅の如き金
属であることが好ましい。また、上述の後者の複合材料
の製造方法に於て使用される炭化水素は、メタン、エタ
ン、プロパンの如き脂肪族炭化水素であることが好まし
い。
繊維の表面に直接付着し得る物質であれば如何なる物質
であってもよいが、特に上述の前者の複合材料の製造方
法の場合には、比較的沸点が低く蒸着によって強化繊維
の表面に容易に付着させ得る鉛、亜鉛、錫、銅の如き金
属であることが好ましい。また、上述の後者の複合材料
の製造方法に於て使用される炭化水素は、メタン、エタ
ン、プロパンの如き脂肪族炭化水素であることが好まし
い。
以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施例について
詳細に説明する。
詳細に説明する。
ＬＵＬ上
繊維径１〜１０μ、平均繊維径２．６μのイソライト・
バブコック耐火株式会社親のアルミノシリケート質繊維
（商品名「カオウールＪ、４７゜ａｗｔ％Ａｌ！０１．
５２．３豐ｔ％５ｌｏｔ、残部不純物）の繊維集合体５
０ｇを蒸着炉内に配置し、該蒸着炉内にて個々の繊維の
ｌＮ面に亜鉛を難着させ、その繊維集合体を５４のコロ
イダルシリカ１０％水溶液に加えてよく攪拌し混合した
俵、その混合液より真空濾過成形法により板状の強化繊
維成形体を形成した。
バブコック耐火株式会社親のアルミノシリケート質繊維
（商品名「カオウールＪ、４７゜ａｗｔ％Ａｌ！０１．
５２．３豐ｔ％５ｌｏｔ、残部不純物）の繊維集合体５
０ｇを蒸着炉内に配置し、該蒸着炉内にて個々の繊維の
ｌＮ面に亜鉛を難着させ、その繊維集合体を５４のコロ
イダルシリカ１０％水溶液に加えてよく攪拌し混合した
俵、その混合液より真空濾過成形法により板状の強化繊
維成形体を形成した。
次いでその強化繊維成形体を約１５０℃にて２時間乾燥
させた後、その強化繊維成形体を高圧鋳造用の鋳型内に
配置し、該鋳型内に７６０℃に加熱されたアルミニウム
合金（ＪＩＳ規格ＡＣ８Ａ）の溶湯を注湯し、そのａｉ
ｍを鋳型に液密的に嵌合するプランジャにより５００
ｋｇ／ｆｆ１ｌの圧力に加圧し、その加圧状態をアルミ
ニウム合金のＩＩＩが完全に＊ａするまで保持し、これ
により亜鉛が表面に直接付着したアルミノシリケート質
繊維を強化材とし、アルミニウム合金をマトリックスと
する繊維強化金属型複合材料を得た。
させた後、その強化繊維成形体を高圧鋳造用の鋳型内に
配置し、該鋳型内に７６０℃に加熱されたアルミニウム
合金（ＪＩＳ規格ＡＣ８Ａ）の溶湯を注湯し、そのａｉ
ｍを鋳型に液密的に嵌合するプランジャにより５００
ｋｇ／ｆｆ１ｌの圧力に加圧し、その加圧状態をアルミ
ニウム合金のＩＩＩが完全に＊ａするまで保持し、これ
により亜鉛が表面に直接付着したアルミノシリケート質
繊維を強化材とし、アルミニウム合金をマトリックスと
する繊維強化金属型複合材料を得た。
上述の如く製造された繊維強化金属型複合材料の耐摩耗
性及びその゛湘手材に対する摩擦摩耗特性を、従来の同
種の繊維強化金属型複合材料及びマトリックス金属（母
材金属）のみよりなる金属材料の耐摩耗性及び摩擦摩耗
特性と比較すべく、下記の表１に示すブロック試験片と
リング試験片との組合せについて摩耗試験を行なった。
性及びその゛湘手材に対する摩擦摩耗特性を、従来の同
種の繊維強化金属型複合材料及びマトリックス金属（母
材金属）のみよりなる金属材料の耐摩耗性及び摩擦摩耗
特性と比較すべく、下記の表１に示すブロック試験片と
リング試験片との組合せについて摩耗試験を行なった。
尚、摩耗試験に先たち、各ブロック試験片に対し熱処Ｉ
Ｔｅを施した。
Ｔｅを施した。
尚摩耗試験は、オイルバス中にて回転するリング試験片
にブロック試験片を押圧する方式の所謂ＬＦＷ摩耗試験
機を使用して、下記の表２に示す試験条件にて行なわれ
た。
にブロック試験片を押圧する方式の所謂ＬＦＷ摩耗試験
機を使用して、下記の表２に示す試験条件にて行なわれ
た。
九り二１匙ＩＬ
すべり速度： ’０．３１／８ｅＯ押圧荷重：
６０ｋＱ オイル： キャッスルモータオイル５Ｗ３０試験時間
： １時間 上述の摩耗試験の結果を第１図に示す。尚第１図に於て
、上半分はブロック試験片の摩耗量（摩耗痕深さμ）を
表しており、下半分は相手材であるリング試験片の摩耗
量（摩耗減量Ｉｇ）を表しており、記号Ａ−Ｄはそれぞ
れ１掲の表１に於ける試験片の組合せＡ−Ｄに対応して
いる。
６０ｋＱ オイル： キャッスルモータオイル５Ｗ３０試験時間
： １時間 上述の摩耗試験の結果を第１図に示す。尚第１図に於て
、上半分はブロック試験片の摩耗量（摩耗痕深さμ）を
表しており、下半分は相手材であるリング試験片の摩耗
量（摩耗減量Ｉｇ）を表しており、記号Ａ−Ｄはそれぞ
れ１掲の表１に於ける試験片の組合せＡ−Ｄに対応して
いる。
この第１図のグラフより、試験片の組合せＣ及びＤのブ
ロック試験片の摩耗量は組合せＡ及びＢの場合よりも小
さく、また組合せＣ及びＤのリング試験片の摩耗量は組
合せＢの場合よりも小さく、特に組合せＤのリング試験
片の摩耗量は組合せＢの場合よりもはるかに小さく、ま
た組合せへの場合よりも小さいことが解る。従ってこの
摩耗試験の結果より、上述の実施例１による繊維強化金
属型複合材料は、マトリックス金属のみよりなる金属材
料及び従来の同種の繊維強化金属型複合材料に比して自
らの耐摩耗性及び相手材に対する摩擦摩耗特性に優れて
いることが解る。
ロック試験片の摩耗量は組合せＡ及びＢの場合よりも小
さく、また組合せＣ及びＤのリング試験片の摩耗量は組
合せＢの場合よりも小さく、特に組合せＤのリング試験
片の摩耗量は組合せＢの場合よりもはるかに小さく、ま
た組合せへの場合よりも小さいことが解る。従ってこの
摩耗試験の結果より、上述の実施例１による繊維強化金
属型複合材料は、マトリックス金属のみよりなる金属材
料及び従来の同種の繊維強化金属型複合材料に比して自
らの耐摩耗性及び相手材に対する摩擦摩耗特性に優れて
いることが解る。
尚、鉛、錫、銅を減摩物質としアルミノシリケート賀繊
維、結晶質アルミナ繊維を強化繊維とする種々の繊維強
化金属型複合材料にてブロック試験片を形成し、球状黒
鉛鋳鉄、ステンレス鋼にてリング試験片を形成して、種
々のブロック試験片とリング試験片との組合せについて
上述の摩耗試験と同様の摩耗試験を行なったところ、上
述の摩耗試験の結果とほぼ同様の試験結果を得た。
維、結晶質アルミナ繊維を強化繊維とする種々の繊維強
化金属型複合材料にてブロック試験片を形成し、球状黒
鉛鋳鉄、ステンレス鋼にてリング試験片を形成して、種
々のブロック試験片とリング試験片との組合せについて
上述の摩耗試験と同様の摩耗試験を行なったところ、上
述の摩耗試験の結果とほぼ同様の試験結果を得た。
１１Ｌ
繊維径１〜１０μ、平均繊維径２．９μのＩＣＩ社製の
結晶質アルミナ繊維（商品名「サフイル」９５ｗｔ％Ａ
ｌ ｔ Ｏｓ ｓ ５ｗｔ％３１０２）１７）繊維集合
体・５０ｇを炭化ケイ素発熱体雰囲気制御電気炉にセッ
トし、メタンと水素との混合ガス（ＣＨ４／Ｈ！ −１
／ １ ’Ｏ’Ｏ）の気流中にて１２００℃の濃度に５
時間加熱し、個々のアルミナ繊維の表面に炭素を付着さ
せ、かくして処理された繊維集合体を５４のコロイダル
シリカ１０％水溶液に加えてよく攪拌し混合した後、そ
の混合液より真空濾過成形法により直径７’Ｏ１ｌ、高
さ２ ’Ｏｌ−の円筒状の強化繊維成形体を形成した。
結晶質アルミナ繊維（商品名「サフイル」９５ｗｔ％Ａ
ｌ ｔ Ｏｓ ｓ ５ｗｔ％３１０２）１７）繊維集合
体・５０ｇを炭化ケイ素発熱体雰囲気制御電気炉にセッ
トし、メタンと水素との混合ガス（ＣＨ４／Ｈ！ −１
／ １ ’Ｏ’Ｏ）の気流中にて１２００℃の濃度に５
時間加熱し、個々のアルミナ繊維の表面に炭素を付着さ
せ、かくして処理された繊維集合体を５４のコロイダル
シリカ１０％水溶液に加えてよく攪拌し混合した後、そ
の混合液より真空濾過成形法により直径７’Ｏ１ｌ、高
さ２ ’Ｏｌ−の円筒状の強化繊維成形体を形成した。
次いでその強化繊維成形体を約１５０℃にて２時間乾燥
させた後、その強化繊維成形体を高圧鋳造用の鋳型内に
配冒し、該鋳型内に７６０℃に加熱されたアルミニウム
合金（、ＩＩｓ規格ＡＣ８Ａ）の溶湯を注濶し、その溶
湯を鋳型に液密的に嵌合するプランジャにより５’０’
Ｏｋｏ／ノの圧力に加圧し、その加圧状態をアルミニウ
ム合金の溶湯が完全に凝固するまで保持し、これにより
炭素が表面に直接付着した結晶質アルミナ繊維を強化材
とし、アルミニウム合金をマトリックスとする繊維強化
金属型複合材料を得た。
させた後、その強化繊維成形体を高圧鋳造用の鋳型内に
配冒し、該鋳型内に７６０℃に加熱されたアルミニウム
合金（、ＩＩｓ規格ＡＣ８Ａ）の溶湯を注濶し、その溶
湯を鋳型に液密的に嵌合するプランジャにより５’０’
Ｏｋｏ／ノの圧力に加圧し、その加圧状態をアルミニウ
ム合金の溶湯が完全に凝固するまで保持し、これにより
炭素が表面に直接付着した結晶質アルミナ繊維を強化材
とし、アルミニウム合金をマトリックスとする繊維強化
金属型複合材料を得た。
上述の如く一造された繊維強化金属型複合材料の耐摩耗
性やその相手材に対する摩擦摩耗特性を従来の同種の繊
維強化金属型複合材料などの耐摩耗性及び−擦摩耗特性
と比較すべく、下記の表３に示すブロック試験片とリン
グ試験片との組合せについて、上述の実施例１の試験条
件と同一の試論条件にて摩耗試験を行なった。
性やその相手材に対する摩擦摩耗特性を従来の同種の繊
維強化金属型複合材料などの耐摩耗性及び−擦摩耗特性
と比較すべく、下記の表３に示すブロック試験片とリン
グ試験片との組合せについて、上述の実施例１の試験条
件と同一の試論条件にて摩耗試験を行なった。
この摩耗試験の結果を上述の実施例１の試験片の組合せ
Ａの試験結果と共に第２図に示す。尚第２図に於て、記
号Ｅ−Ｇはそれぞれ１掲の表３に於ける試験片の組合せ
Ｅ〜Ｇに対応している。
Ａの試験結果と共に第２図に示す。尚第２図に於て、記
号Ｅ−Ｇはそれぞれ１掲の表３に於ける試験片の組合せ
Ｅ〜Ｇに対応している。
この第２図のグラフより、試験片の組合せＦ及びＧのブ
ロック試験片の摩耗量は組合せＥの場合と同等若しくは
それより僅かに小さいという程度であるが、特に組合せ
Ｇのリング試験片の摩耗量は組合せＥの場合よりもはる
かに小さく、組合せへの場合と同等であることが解る。
ロック試験片の摩耗量は組合せＥの場合と同等若しくは
それより僅かに小さいという程度であるが、特に組合せ
Ｇのリング試験片の摩耗量は組合せＥの場合よりもはる
かに小さく、組合せへの場合と同等であることが解る。
従ってこの摩耗試験の結果より、上述の実施例２による
繊維強化金属型複合材料・も自らの耐摩耗性及び相手材
に対す・る摩擦摩耗特性に優れていることが解る。
繊維強化金属型複合材料・も自らの耐摩耗性及び相手材
に対す・る摩擦摩耗特性に優れていることが解る。
１１１
上述の実施例１に於て使用されたアルミノシリケート質
繊維と同一のアルミノシリケート貿繊維よりなる繊維集
合体５０ｇを実施例２の場合と同様の要領にて電気炉に
セットし、プロパンと水素との混合ガス（Ｃｍ Ｈ・／
Ｈ＊−１／１’Ｏ’０）の気流中にて１１５０℃の温度
に３時間加熱し、その個々のアルミノシリケート賀繊維
の表面に炭素を付着させた。次いでかくして処理された
繊維集合体を用いて実施例２の場合と同様の要領にて強
化繊維成形体を形成し、その強化繊維成形体を用いて実
施例２の場合と同様の要領にて、炭素が表面に直接付着
したアルミノシリケート質繊維を強化材とし、アルミニ
ウム合金をマトリックスとする繊維強化金属型複合材料
を得た。
繊維と同一のアルミノシリケート貿繊維よりなる繊維集
合体５０ｇを実施例２の場合と同様の要領にて電気炉に
セットし、プロパンと水素との混合ガス（Ｃｍ Ｈ・／
Ｈ＊−１／１’Ｏ’０）の気流中にて１１５０℃の温度
に３時間加熱し、その個々のアルミノシリケート賀繊維
の表面に炭素を付着させた。次いでかくして処理された
繊維集合体を用いて実施例２の場合と同様の要領にて強
化繊維成形体を形成し、その強化繊維成形体を用いて実
施例２の場合と同様の要領にて、炭素が表面に直接付着
したアルミノシリケート質繊維を強化材とし、アルミニ
ウム合金をマトリックスとする繊維強化金属型複合材料
を得た。
上述の姶く製造された複合材料について下記の表４に示
す試験片の組合せにて、上述の実施例１及び２の場合と
同様の摩耗試験を行なった。
す試験片の組合せにて、上述の実施例１及び２の場合と
同様の摩耗試験を行なった。
この摩耗試験の結果を前述の実施例１の試験片の組合せ
Ａ及びＢの試験結果と共に第３図に示す。
Ａ及びＢの試験結果と共に第３図に示す。
尚第３図に於て、記号Ｈ及び■はそれぞれ１掲の表４に
於ける試験片の組合せＨ及びＩに対応している。
於ける試験片の組合せＨ及びＩに対応している。
この第３図のグラフより、上述の摩耗試験の結果は実施
例２の摩耗試験の結果と同様であり、従ってこの実施例
３による繊維強化金属型複合材料も自らの耐摩耗性及び
相手材に対する摩擦摩耗特性に優れていることが解る。
例２の摩耗試験の結果と同様であり、従ってこの実施例
３による繊維強化金属型複合材料も自らの耐摩耗性及び
相手材に対する摩擦摩耗特性に優れていることが解る。
尚、相手材としてのリング試験片をステンレス鋼にて形
成し、上述の実施例２及び３の摩耗試験と同様の摩耗試
験を行なったところ、それぞれ実施例２及び３の摩耗試
験の結果とほぼ同様の試験結果を得た。
成し、上述の実施例２及び３の摩耗試験と同様の摩耗試
験を行なったところ、それぞれ実施例２及び３の摩耗試
験の結果とほぼ同様の試験結果を得た。
以上に於ては本発明を幾つかの実施例について詳細に説
明したが、本発明はこれらの実施例に限定されるもので
はなく、本発明の範囲内にて種々の実施例が可能である
ことは当業者にとって明らかであろう。
明したが、本発明はこれらの実施例に限定されるもので
はなく、本発明の範囲内にて種々の実施例が可能である
ことは当業者にとって明らかであろう。
第１図〜第３図はそれぞれ実施例１〜３による繊維強化
金属型複合材料の耐摩耗性及び相手材に対する摩擦摩耗
特性を検討すべく行なわれた摩耗試験の結果を示すグラ
フである。
金属型複合材料の耐摩耗性及び相手材に対する摩擦摩耗
特性を検討すべく行なわれた摩耗試験の結果を示すグラ
フである。
Claims (3)
- （１）減摩物質が表面に直接付着した強化繊維を強化材
とする繊維強化金属型複合材料。 - （２）強化繊維の表面に減摩物質を蒸着させ、かくして
処理された強化繊維を所定形状の強化繊維成形体に形成
し、該強化繊維成形体を鋳型内に配置し、前記鋳型内に
溶融マトリックス金属を導入し、前記溶融マトリックス
金属を前記鋳型内にて加圧しつつ凝固させる繊維強化金
属型複合材料の製造方法。 - （３）強化繊維集合体を炭化水素と水素との混合ガス気
流中にて加熱することにより個々の強化繊維の表面に炭
素を付着させ、かくして処理された強化繊維集合体を鋳
型内に配置し、前記鋳型内に博−マトリックス金属を導
入し、前記溶融マトリックス金属を前記鋳型内にて加圧
しつつ凝固させる繊維強化金属型複合材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19192581A JPS5893843A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 繊維強化金属型複合材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19192581A JPS5893843A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 繊維強化金属型複合材料及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5893843A true JPS5893843A (ja) | 1983-06-03 |
Family
ID=16282719
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19192581A Pending JPS5893843A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 繊維強化金属型複合材料及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5893843A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61194135A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-28 | Isolite Babcock Taika Kk | 部材の組合せ |
| JPS61194133A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-28 | Isolite Babcock Taika Kk | 部材の組合せ |
| JPS61194132A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-28 | Isolite Babcock Taika Kk | 結晶質アルミナ−シリカ繊維強化金属複合材料 |
| JPS61194134A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-28 | Isolite Babcock Taika Kk | 部材の組合せ |
-
1981
- 1981-11-30 JP JP19192581A patent/JPS5893843A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61194135A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-28 | Isolite Babcock Taika Kk | 部材の組合せ |
| JPS61194133A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-28 | Isolite Babcock Taika Kk | 部材の組合せ |
| JPS61194132A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-28 | Isolite Babcock Taika Kk | 結晶質アルミナ−シリカ繊維強化金属複合材料 |
| JPS61194134A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-28 | Isolite Babcock Taika Kk | 部材の組合せ |
| JPH0362776B2 (ja) * | 1985-02-22 | 1991-09-27 | Toyota Jidosha Kk | |
| JPH0472892B2 (ja) * | 1985-02-22 | 1992-11-19 | Isoraito Kogyo Kk | |
| JPH0472893B2 (ja) * | 1985-02-22 | 1992-11-19 | Isoraito Kogyo Kk | |
| JPH0475300B2 (ja) * | 1985-02-22 | 1992-11-30 |
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