JPS5886362A - 原動機駆動熱ポンプ空気調和給湯機 - Google Patents
原動機駆動熱ポンプ空気調和給湯機Info
- Publication number
- JPS5886362A JPS5886362A JP56146858A JP14685881A JPS5886362A JP S5886362 A JPS5886362 A JP S5886362A JP 56146858 A JP56146858 A JP 56146858A JP 14685881 A JP14685881 A JP 14685881A JP S5886362 A JPS5886362 A JP S5886362A
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- JP
- Japan
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- heat
- hot water
- prime mover
- heat exchanger
- flow path
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/27—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
- Y02A30/274—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies using waste energy, e.g. from internal combustion engine
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- Other Air-Conditioning Systems (AREA)
- Heat-Pump Type And Storage Water Heaters (AREA)
- Steam Or Hot-Water Central Heating Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、原動機を駆動源として圧縮機を駆動する熱
ポンプ空気調和給湯機に関するものである。
ポンプ空気調和給湯機に関するものである。
圧縮機、４方切換弁、室外熱交換器、絞り機構。
および室内熱交換器などを基本機能要素として冷凍サイ
クルを形成する熱ポンプ空気調和機は、入力の２〜３倍
の冷房または暖房能力が得られる。
クルを形成する熱ポンプ空気調和機は、入力の２〜３倍
の冷房または暖房能力が得られる。
しかし、化石燃料のもつエネルギーを一次エネルギーと
して発電所υておける発電効率、送電効率および電動圧
縮機の電動機効率を総合すると、現状の熱ポンプ空気調
和機の冷房または暖房能力は一次エネルギー換算で５０
％〜７０％が空調用に使用されるにすぎず、これは、特
に暖房の場合、直接化石燃料を燃焼させろ場合に比して
エネルギー効率が劣っている。−！、、り、熱ポンプの
欠点として、外気温度が低く暖房負荷が大きいほど暖房
能力が小さく、シかも、比較的温暖な地域でも、高温度
条件では室外熱交換器に着霜しやすく、熱ポンプの成績
係数が低下するという欠点がある。
して発電所υておける発電効率、送電効率および電動圧
縮機の電動機効率を総合すると、現状の熱ポンプ空気調
和機の冷房または暖房能力は一次エネルギー換算で５０
％〜７０％が空調用に使用されるにすぎず、これは、特
に暖房の場合、直接化石燃料を燃焼させろ場合に比して
エネルギー効率が劣っている。−！、、り、熱ポンプの
欠点として、外気温度が低く暖房負荷が大きいほど暖房
能力が小さく、シかも、比較的温暖な地域でも、高温度
条件では室外熱交換器に着霜しやすく、熱ポンプの成績
係数が低下するという欠点がある。
このため、上記の欠点を解消するものとして、化石燃料
で作動する原動機で直接圧縮機を駆動する熱ポンプによ
って冷暖房、除湿運転を行い、前記原動機の排熱を熱回
収手段によって回収して貯湯タンクなどに蓄熱する給湯
機能を備えたいわゆる原動機駆動熱ポンプ空気調和給湯
機が提案されている。
で作動する原動機で直接圧縮機を駆動する熱ポンプによ
って冷暖房、除湿運転を行い、前記原動機の排熱を熱回
収手段によって回収して貯湯タンクなどに蓄熱する給湯
機能を備えたいわゆる原動機駆動熱ポンプ空気調和給湯
機が提案されている。
第１図は従来の原動機駆動熱ポンプ空気調和給湯機の一
例を示す概略構成図である。この図において、冷凍サイ
クルは、圧縮機２，４方切換弁３゜室外熱交換器４．絞
り機構５．室内熱交換器６を基本要素として構成される
。一方、圧縮機２を駆動する内燃機関を用いた原動機１
は冷却ジャケットＴおよび温水等の熱媒搬送手段である
循環ポンプ８と排熱熱交換器９、さらに余剰熱処理用熱
交換器１０および貯湯タンク１１で給湯機能要素を構成
する。１２．１３は弁である。
例を示す概略構成図である。この図において、冷凍サイ
クルは、圧縮機２，４方切換弁３゜室外熱交換器４．絞
り機構５．室内熱交換器６を基本要素として構成される
。一方、圧縮機２を駆動する内燃機関を用いた原動機１
は冷却ジャケットＴおよび温水等の熱媒搬送手段である
循環ポンプ８と排熱熱交換器９、さらに余剰熱処理用熱
交換器１０および貯湯タンク１１で給湯機能要素を構成
する。１２．１３は弁である。
このような構成において、循環ポンプ８により搬送され
る温水は、通常の蓄熱時は弁１２を通り、（この時弁１
３は閉成している。）温水が貯湯タンク１１に入り、原
動機１に戻り、貯湯タンク１１内の温度があらかじめ設
定した限界温度に達すると、弁１２を閉成し、弁１３を
開成して、余剰熱処理用熱交換器１０に温水を循環させ
た後、原動機１を冷却する。
る温水は、通常の蓄熱時は弁１２を通り、（この時弁１
３は閉成している。）温水が貯湯タンク１１に入り、原
動機１に戻り、貯湯タンク１１内の温度があらかじめ設
定した限界温度に達すると、弁１２を閉成し、弁１３を
開成して、余剰熱処理用熱交換器１０に温水を循環させ
た後、原動機１を冷却する。
上記の方式によれば原動機１の排熱の５０〜７０％を回
収できるため、−次エネルギーに換算すると、１００〜
１４０％の効率となる。しかしながら上記の方式はまだ
研究開発途上であり、多くの欠点が指摘される。例えば
、貯湯タンク１１に蓄熱を必要としない時も一余分の熱
を排熱熱交換器９で回収し、余剰熱処理用熱交換器１０
で再び放熱する無駄があった。しかも、このような場合
、余剰熱処理用熱交換器１０において、大きな放熱能力
が要求される。
収できるため、−次エネルギーに換算すると、１００〜
１４０％の効率となる。しかしながら上記の方式はまだ
研究開発途上であり、多くの欠点が指摘される。例えば
、貯湯タンク１１に蓄熱を必要としない時も一余分の熱
を排熱熱交換器９で回収し、余剰熱処理用熱交換器１０
で再び放熱する無駄があった。しかも、このような場合
、余剰熱処理用熱交換器１０において、大きな放熱能力
が要求される。
さらに、冷房または暖房運転の時間が長時間続くと、こ
の間、常に原動機１の排熱が回収されるため、運転立上
り時、貯湯タンク１１内の水温が常温であり、また、貯
湯タンク１１の容量が大きいものであっても、制御手段
を備えなければ、必然的に循環する温水の温度は沸騰点
に達する。貯湯タンク１１内の温度は、蓄熱量を多くす
る観点からはより高温度の方がよいが、このような条件
では原動機１の温度が上昇し、オーバーヒートなどの悪
影響を引き起し、循環する温水が本来の原動機１の冷却
水としての機能な果せなくなる。
の間、常に原動機１の排熱が回収されるため、運転立上
り時、貯湯タンク１１内の水温が常温であり、また、貯
湯タンク１１の容量が大きいものであっても、制御手段
を備えなければ、必然的に循環する温水の温度は沸騰点
に達する。貯湯タンク１１内の温度は、蓄熱量を多くす
る観点からはより高温度の方がよいが、このような条件
では原動機１の温度が上昇し、オーバーヒートなどの悪
影響を引き起し、循環する温水が本来の原動機１の冷却
水としての機能な果せなくなる。
このため、従来は上記の場合、温水循環径路に配設した
余剰熱処理用熱交換器１０に流路な切り換えて放熱し、
冷暖房運転を続けていた。しかし、原動機１の排熱量は
、空調負荷に応動して変り、長時間運転を続ける場合は
はｙ一定であるにもか〜わらず、循環する温水による原
動機１の冷却能力は時々刻々に変化するため、単に通路
の循環径路を切り換えるだけでは、原動機１のオーバー
ヒートに対する保護はできても、流路切換え時に循環す
る温水の温度が段階的に、しかも大幅に変化するため、
原動機１の急激な温度変化を引き起し、異常燃焼および
燃焼効率の低下の原因となっていた。さらに、貯湯温度
が低い状態での立上り時は、低温度の温水が循環するた
め、原動機１の温度が低く、燃焼の安定性が損われ、か
つ、燃焼効率も低いという欠点があった。
余剰熱処理用熱交換器１０に流路な切り換えて放熱し、
冷暖房運転を続けていた。しかし、原動機１の排熱量は
、空調負荷に応動して変り、長時間運転を続ける場合は
はｙ一定であるにもか〜わらず、循環する温水による原
動機１の冷却能力は時々刻々に変化するため、単に通路
の循環径路を切り換えるだけでは、原動機１のオーバー
ヒートに対する保護はできても、流路切換え時に循環す
る温水の温度が段階的に、しかも大幅に変化するため、
原動機１の急激な温度変化を引き起し、異常燃焼および
燃焼効率の低下の原因となっていた。さらに、貯湯温度
が低い状態での立上り時は、低温度の温水が循環するた
め、原動機１の温度が低く、燃焼の安定性が損われ、か
つ、燃焼効率も低いという欠点があった。
この発明は、上記従来の装置の欠点を除去するために、
空調負荷に応動して原動機へ戻る循環する温水の水温を
適正に制御するようにしたものである。以下、この発明
について説明する。
空調負荷に応動して原動機へ戻る循環する温水の水温を
適正に制御するようにしたものである。以下、この発明
について説明する。
第２図はこの発明の一実施例を示す概略構成図である。
この図で、符号１〜１１は第１図と同じものを示し、１
４．１５．１６は３方弁、１７゜１８はバイパスの流路
である。
４．１５．１６は３方弁、１７゜１８はバイパスの流路
である。
冷凍サイクルは、第１図の従来例と同様にして圧縮機２
，４万切換弁３．室外熱交換器４．絞り機構５．室内熱
交換器６を基本機能要素として構成する。圧縮機２．原
動機１．さらに冷却水ジャケット７、循環ポンプ８．排
熱熱交換器９．余剰熱処理用熱交換器１０．貯湯タンク
１１で、原動機冷却・給湯機能要素を構成する。さらに
、流路切換機構として、第２図の実施例では３方弁１４
゜１５．１６と流路１７．１Ｂとを備え、温水循環流路
を構成する。
，４万切換弁３．室外熱交換器４．絞り機構５．室内熱
交換器６を基本機能要素として構成する。圧縮機２．原
動機１．さらに冷却水ジャケット７、循環ポンプ８．排
熱熱交換器９．余剰熱処理用熱交換器１０．貯湯タンク
１１で、原動機冷却・給湯機能要素を構成する。さらに
、流路切換機構として、第２図の実施例では３方弁１４
゜１５．１６と流路１７．１Ｂとを備え、温水循環流路
を構成する。
上記の構成において、原動機１の始動時は、原動機１が
外気温度となっており、特に冬季においては低温度とな
っているため、比較的長時間、原動機１の暖機運転を必
要とする。この場合、貯湯タンク１１内の温水温度が低
温度の時、循環ポンプ８により貯湯タンク１１内の温水
を直ちに循環させると、原動機１かなかなか暖機しない
。したがって、この発明では３方弁１４を制御して貯湯
タンク１１をバイパスする流路１７を開成し、原動機１
の暖機を早めている。この時、３方弁１６を制御してバ
イパスの流路１Ｂを閉成し、原動機１、冷却水ジャケッ
ト７より出た温水が排熱熱交換器９を通り、循環ポンプ
８に至るようにするために、排熱熱交換器９で循環する
温水が暖められ、この熱で原動機１自体を暖機するため
、原動機１の温度上昇が早く、暖機時間を短くすること
ができる。
外気温度となっており、特に冬季においては低温度とな
っているため、比較的長時間、原動機１の暖機運転を必
要とする。この場合、貯湯タンク１１内の温水温度が低
温度の時、循環ポンプ８により貯湯タンク１１内の温水
を直ちに循環させると、原動機１かなかなか暖機しない
。したがって、この発明では３方弁１４を制御して貯湯
タンク１１をバイパスする流路１７を開成し、原動機１
の暖機を早めている。この時、３方弁１６を制御してバ
イパスの流路１Ｂを閉成し、原動機１、冷却水ジャケッ
ト７より出た温水が排熱熱交換器９を通り、循環ポンプ
８に至るようにするために、排熱熱交換器９で循環する
温水が暖められ、この熱で原動機１自体を暖機するため
、原動機１の温度上昇が早く、暖機時間を短くすること
ができる。
このようにして一定時間、または原動機１の冷却水ジャ
ケット７内に備えた温度検知手段により温度を検知して
、これがあらかじめ設定した温度に達すると、すなわち
、暖機運転が終了すると、３方弁１４を切り換えて流路
１７を閉じて、貯湯タンク１１の流路を開き、貯湯タン
ク１１内に温水を循環させ、冷房または暖房運転ととも
に貯湯クンク１１への蓄熱運転を行う。
ケット７内に備えた温度検知手段により温度を検知して
、これがあらかじめ設定した温度に達すると、すなわち
、暖機運転が終了すると、３方弁１４を切り換えて流路
１７を閉じて、貯湯タンク１１の流路を開き、貯湯タン
ク１１内に温水を循環させ、冷房または暖房運転ととも
に貯湯クンク１１への蓄熱運転を行う。
しかし、この時−貯湯タンク１１内の温水温度が８５〜
９０℃程度のあらかじめ設定した限界温度に維持されて
いる場合には、暖機運転終了時も、貯湯クンク１１の温
水のバイパス回路として３Ｆｊ弁１５から余剰熱処理用
熱交換器１０に送水し、こ〜で放熱し、再び原動機１の
冷却水ジャケットＴに戻す循環回路を形成させる。
９０℃程度のあらかじめ設定した限界温度に維持されて
いる場合には、暖機運転終了時も、貯湯クンク１１の温
水のバイパス回路として３Ｆｊ弁１５から余剰熱処理用
熱交換器１０に送水し、こ〜で放熱し、再び原動機１の
冷却水ジャケットＴに戻す循環回路を形成させる。
上記の場合、もし貯湯タンク１１内の温水温度が、貯湯
立上り温度より一定温度以上高温で、かつ、限界温度ま
で達していない時、すなわち、貯湯タンク１１内温度が
ある程度高温度となっている場合、原動機１の冷却能力
が低下している。この時は３方弁１４を切り換えて−ま
す貯湯タンク１１に送り、こ〜で貯湯した後、３方弁１
５より余剰熱処理用熱交換器１０Ｖｃ送り−こ〜で放熱
した後、冷却水ジャケット７に戻るように循環路を形成
する。このようＫして蓄熱しながら、かつ、余剰熱処理
用熱交換器１０で放熱して原動機１へ／ 戻る温水温度を低下させ、原動機１の温度を所定温度に
維持することができる。この時、冷凍サイクルが暖房運
転中であれば余剰熱処理用熱交換器１０で暖められた空
気を、室外熱交換器４に送風することにより、室外熱交
換器４での吸熱能力を大とすることができるため、暖房
能力の増大に寄与することができる。
立上り温度より一定温度以上高温で、かつ、限界温度ま
で達していない時、すなわち、貯湯タンク１１内温度が
ある程度高温度となっている場合、原動機１の冷却能力
が低下している。この時は３方弁１４を切り換えて−ま
す貯湯タンク１１に送り、こ〜で貯湯した後、３方弁１
５より余剰熱処理用熱交換器１０Ｖｃ送り−こ〜で放熱
した後、冷却水ジャケット７に戻るように循環路を形成
する。このようＫして蓄熱しながら、かつ、余剰熱処理
用熱交換器１０で放熱して原動機１へ／ 戻る温水温度を低下させ、原動機１の温度を所定温度に
維持することができる。この時、冷凍サイクルが暖房運
転中であれば余剰熱処理用熱交換器１０で暖められた空
気を、室外熱交換器４に送風することにより、室外熱交
換器４での吸熱能力を大とすることができるため、暖房
能力の増大に寄与することができる。
さらに％前述の貯湯タンク１１内の温水温度が限界温度
に達している時は、貯湯タンク１１をバイパス回路とし
て余剰熱処理用熱交換器１０で原動機１の排熱を放熱す
るわけであるが、冷凍サイクルが冷房運転モードの時は
、３方弁１６１Ｃより排熱熱交換器９を循環する温水が
流路１８を通ってバイパスするようにし熱回収せずに、
原動機１の排気ガスが保有する熱を大気に放出させる。
に達している時は、貯湯タンク１１をバイパス回路とし
て余剰熱処理用熱交換器１０で原動機１の排熱を放熱す
るわけであるが、冷凍サイクルが冷房運転モードの時は
、３方弁１６１Ｃより排熱熱交換器９を循環する温水が
流路１８を通ってバイパスするようにし熱回収せずに、
原動機１の排気ガスが保有する熱を大気に放出させる。
このため、余分の熱を循環ポンプ８により搬送すること
がなくなるので、循環ポンプ８の出力を小さくでき、ま
た、余剰熱処理用熱交換器１０での放熱量が少な（なる
ため、余剰熱処理用熱交換器１０の放熱面積を小さくで
き、小形化がはかれるとともに、送風機の送風量は小さ
くてよい。
がなくなるので、循環ポンプ８の出力を小さくでき、ま
た、余剰熱処理用熱交換器１０での放熱量が少な（なる
ため、余剰熱処理用熱交換器１０の放熱面積を小さくで
き、小形化がはかれるとともに、送風機の送風量は小さ
くてよい。
なお、上記の実施例では、貯湯タンク１１内の温度が照
温の限界温度に維持されていた場合、貯湯タンク１１を
循環する温水のバイパス通路としているが、この場合、
貯湯タンク１１の周壁には断熱材が配設されているとは
いえ、徐々に貯湯タンク１１内の水温が低下する。その
ため、排熱熱交換器９を出た温水を一度温水りンク１内
を通過させた後、余剰熱処理用熱交換器１０に送り、こ
こで放熱させるようにすれば、原動機１の冷却水ジャケ
ット７は常に適正温度の冷却水が入り、貯湯タンク１１
内の温水温度は常に限界温度に維持されろ。
温の限界温度に維持されていた場合、貯湯タンク１１を
循環する温水のバイパス通路としているが、この場合、
貯湯タンク１１の周壁には断熱材が配設されているとは
いえ、徐々に貯湯タンク１１内の水温が低下する。その
ため、排熱熱交換器９を出た温水を一度温水りンク１内
を通過させた後、余剰熱処理用熱交換器１０に送り、こ
こで放熱させるようにすれば、原動機１の冷却水ジャケ
ット７は常に適正温度の冷却水が入り、貯湯タンク１１
内の温水温度は常に限界温度に維持されろ。
また、蓄熱手段としては上記貯湯タンク１１以外のもの
でもよく、また３方弁１４〜１６Ｋかえて他の構成の弁
を用いることもできろ。
でもよく、また３方弁１４〜１６Ｋかえて他の構成の弁
を用いることもできろ。
以上詳細に説明したように１この発明は、従来の原動機
駆動熱ポンプ空気調和給湯機において、排熱熱交換器の
流路な弁を介してバイパスする流路と、蓄熱手段の流路
を弁を介してバイパスする流路と、さらに、冷却水ジャ
ケット内の温水温度が所定の範囲内、範囲外、範囲以下
に応じ前記弁を制御し流路を切り換える手段を設けたの
で、原動機の暖機運転を従来に比して短縮できるととも
に、空調負荷に応動して原動機へ戻る温水の水温を適正
に制御することが可能となり、さらに、蓄熱手段内の水
温を高温度に維持することができる。
駆動熱ポンプ空気調和給湯機において、排熱熱交換器の
流路な弁を介してバイパスする流路と、蓄熱手段の流路
を弁を介してバイパスする流路と、さらに、冷却水ジャ
ケット内の温水温度が所定の範囲内、範囲外、範囲以下
に応じ前記弁を制御し流路を切り換える手段を設けたの
で、原動機の暖機運転を従来に比して短縮できるととも
に、空調負荷に応動して原動機へ戻る温水の水温を適正
に制御することが可能となり、さらに、蓄熱手段内の水
温を高温度に維持することができる。
かように、この発明によれば信頼性と熱効率を著しく向
上できる効果がある。
上できる効果がある。
第１図は従来の原動機駆動熱ポンプ空気調和給湯機の一
例を示す概略構成図、第２図はこの発明の一実施例を示
す概略構成図である。 図中、１は原動機、２は圧縮機、３は４方切換弁、４は
室外熱交換器、５は絞り機構、６は室内熱交換器、Ｔは
冷却水ジャケット、８は循環ポンプ、９は排熱熱交換器
、１０は余剰熱処理用熱交換器、１１は貯湯タンク、１
４．１５．１６は３万弁、１７．１８はバイパスの流路
である。 代理人 葛 野 信 −（外１名） 第１図 第２図
例を示す概略構成図、第２図はこの発明の一実施例を示
す概略構成図である。 図中、１は原動機、２は圧縮機、３は４方切換弁、４は
室外熱交換器、５は絞り機構、６は室内熱交換器、Ｔは
冷却水ジャケット、８は循環ポンプ、９は排熱熱交換器
、１０は余剰熱処理用熱交換器、１１は貯湯タンク、１
４．１５．１６は３万弁、１７．１８はバイパスの流路
である。 代理人 葛 野 信 −（外１名） 第１図 第２図
Claims (1)
- 圧縮機、室内熱交換器、室外熱交換器、絞り機構および
４方切換弁により構成され、内燃機関を用いた原動機に
より前記圧縮機を駆動し、前記４方弁によって冷媒回路
を切り換えて冷暖房運転な行い、前記原動機の冷却水ジ
ャケットおよび排熱熱交換器で熱回収し、温水を循環ポ
ンプにより循環して蓄熱手段に蓄熱させ、かつ、回収し
た余剰熱を放熱する余剰熱処理用熱交換器を備えた空気
調和給湯機において、前記排熱熱交換器の流路な弁を介
してバイパスする流路と、前記蓄熱手段の流路を弁を介
してバイパスする流路とを設け、さらに、前記冷却水ジ
ャケット内の温水温度が所定の範囲内、範囲以上、範囲
以下に応じ前記各弁を制御し温水の流路を切り換える手
段を具備せしめたことを特徴とする原動機駆動熱ポンプ
空気調和給湯機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56146858A JPS5886362A (ja) | 1981-09-17 | 1981-09-17 | 原動機駆動熱ポンプ空気調和給湯機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56146858A JPS5886362A (ja) | 1981-09-17 | 1981-09-17 | 原動機駆動熱ポンプ空気調和給湯機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5886362A true JPS5886362A (ja) | 1983-05-23 |
| JPS6342184B2 JPS6342184B2 (ja) | 1988-08-22 |
Family
ID=15417146
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56146858A Granted JPS5886362A (ja) | 1981-09-17 | 1981-09-17 | 原動機駆動熱ポンプ空気調和給湯機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5886362A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS611063U (ja) * | 1984-06-08 | 1986-01-07 | 株式会社クボタ | エンジンヒ−トポンプ |
| US5235887A (en) * | 1990-03-22 | 1993-08-17 | Citizen Watch Co., Ltd. | Cutter apparatus |
| JP2007203390A (ja) * | 2006-01-31 | 2007-08-16 | Citizen Holdings Co Ltd | シート材切断装置およびプリンタ |
-
1981
- 1981-09-17 JP JP56146858A patent/JPS5886362A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS611063U (ja) * | 1984-06-08 | 1986-01-07 | 株式会社クボタ | エンジンヒ−トポンプ |
| US5235887A (en) * | 1990-03-22 | 1993-08-17 | Citizen Watch Co., Ltd. | Cutter apparatus |
| JP2007203390A (ja) * | 2006-01-31 | 2007-08-16 | Citizen Holdings Co Ltd | シート材切断装置およびプリンタ |
| US8267603B2 (en) | 2006-01-31 | 2012-09-18 | Citizen Holdings Co., Ltd. | Sheet material cutter and printer |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6342184B2 (ja) | 1988-08-22 |
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