JPS5884809A - スチレン−ブタジエン共重合体の製造方法 - Google Patents
スチレン−ブタジエン共重合体の製造方法Info
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- JPS5884809A JPS5884809A JP18230981A JP18230981A JPS5884809A JP S5884809 A JPS5884809 A JP S5884809A JP 18230981 A JP18230981 A JP 18230981A JP 18230981 A JP18230981 A JP 18230981A JP S5884809 A JPS5884809 A JP S5884809A
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- JP
- Japan
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- styrene
- butadiene
- compound
- polymerization
- solvent
- Prior art date
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- Granted
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- Polymerisation Methods In General (AREA)
- Polymerization Catalysts (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はハロゲン化スズ化合物でカップリングされ次、
転がり摩擦抵抗及び破壊特性の改良されたスチレン/ブ
タジェン共重合体の製造方法に関するものである。
転がり摩擦抵抗及び破壊特性の改良されたスチレン/ブ
タジェン共重合体の製造方法に関するものである。
従来から炭化水素溶媒中でエーテル化合物又は第3級ア
ミン化合物の存在下で1,3−ブタジェンとスチレンを
有機リチウム化合物ヲ用いて1合を行なうことによって
ランダムなスチレンブタジェン共重合体が得らnること
けよく知られている。
ミン化合物の存在下で1,3−ブタジェンとスチレンを
有機リチウム化合物ヲ用いて1合を行なうことによって
ランダムなスチレンブタジェン共重合体が得らnること
けよく知られている。
又スチレンーブタジェン共重合体をハロゲン化スズ化合
物でカップリングする方法も公知(時分11844−4
996号公報)である。
物でカップリングする方法も公知(時分11844−4
996号公報)である。
しかしながらこの方法によりカップリングな行ナツタス
チレンーブタジェン共重合体は、カップリングを行わな
い共1合体に比べ、破jlI%性は改讐されるものの、
転がaSS抵抗特性改善の点では必らずしも十分でない
。
チレンーブタジェン共重合体は、カップリングを行わな
い共1合体に比べ、破jlI%性は改讐されるものの、
転がaSS抵抗特性改善の点では必らずしも十分でない
。
本発明者らは先にエーテル又Fi第3級アミンの存在下
有機リチウム化合物を用いて上昇mf下でスチレンと1
.3−ブタジェンを1合したのち、少量の1.3−ブタ
ジェンを添加してリビング重合体の末端をツタジェニル
−リチウムに変換し九のち /%ログン化スズ化合物で
カップリングすることにより、転がり摩榔、抵抗及び破
壊特性の改良されたスチレン/ブタジェン共重合体が得
られることを提案した(特願昭55−130.979及
び%願1@155−163361)・;1゜ 本発明者らはさらに研究1に進めた結果、回分式1合を
行なう際に鍛縮器の付いた還流式自己冷却型反応器を用
いて、好ましくは溶媒として高沸点炭化水素と低沸点炭
化水素の混合溶媒(以下単に混合溶媒という場合がある
)を用いて、重合熱を除去して重合最^到達温度を12
0℃以下になるように重合をコントロールし友後、ハロ
ゲン化スズ化合物でカップリング反応を行なうことによ
って転がり摩俤抵抗、破III特性及び加工性の改良さ
nたスチレンブタジェン共重合体が効率よく傅らnるこ
とを見出した。本発明に従って炭化水素溶媒中、エーテ
ル化合物又は第3級アミン化合物の存在下で1.3−ブ
タジェンとスチレンを有機リチウム化合物を用いて1合
するに際し、凝縮器の付いた還流式自己冷却型反応器を
用いて回分式重合を行なって重合体末端にポリスチレン
ブロック@を実質的に含まないランダムなスチレンブタ
ジェン共1r 合体に生成し、久にハロゲン化スズ化合
物を用いて生成共1合体が炭素−スズ結合@を首む重合
体を少なくとも104含有するようにカップリング反応
を行なうことを待機とするスチレンブタジェン共重合体
の製造方法が提供される。
有機リチウム化合物を用いて上昇mf下でスチレンと1
.3−ブタジェンを1合したのち、少量の1.3−ブタ
ジェンを添加してリビング重合体の末端をツタジェニル
−リチウムに変換し九のち /%ログン化スズ化合物で
カップリングすることにより、転がり摩榔、抵抗及び破
壊特性の改良されたスチレン/ブタジェン共重合体が得
られることを提案した(特願昭55−130.979及
び%願1@155−163361)・;1゜ 本発明者らはさらに研究1に進めた結果、回分式1合を
行なう際に鍛縮器の付いた還流式自己冷却型反応器を用
いて、好ましくは溶媒として高沸点炭化水素と低沸点炭
化水素の混合溶媒(以下単に混合溶媒という場合がある
)を用いて、重合熱を除去して重合最^到達温度を12
0℃以下になるように重合をコントロールし友後、ハロ
ゲン化スズ化合物でカップリング反応を行なうことによ
って転がり摩俤抵抗、破III特性及び加工性の改良さ
nたスチレンブタジェン共重合体が効率よく傅らnるこ
とを見出した。本発明に従って炭化水素溶媒中、エーテ
ル化合物又は第3級アミン化合物の存在下で1.3−ブ
タジェンとスチレンを有機リチウム化合物を用いて1合
するに際し、凝縮器の付いた還流式自己冷却型反応器を
用いて回分式重合を行なって重合体末端にポリスチレン
ブロック@を実質的に含まないランダムなスチレンブタ
ジェン共1r 合体に生成し、久にハロゲン化スズ化合
物を用いて生成共1合体が炭素−スズ結合@を首む重合
体を少なくとも104含有するようにカップリング反応
を行なうことを待機とするスチレンブタジェン共重合体
の製造方法が提供される。
本発明によれば重合反応混合物から重合熱を除去するた
めに低沸点成分である】、3−ブタジェン及び溶媒の一
部が重合初期に1合系から蒸発していくので重合系のス
チレン/1.3−ブタジェンモノマーは仕込み組成比よ
りスチレン含有率の高い組成比となる。従って重合初期
から重合体中に多くのスチレンモノマーユニットがとり
込まれるため、1合終了時(モノマー転化率は%110
04)においてりVンダ重合体末端はfリスチレンブロ
ック鎖を実質的に含まないブタジェニルリチウム末端と
なる・ そのため/N Dグン化スズ化合物によるカップリング
反応によって得られる1合体はカップリング反応に際し
予め少量の1.3−プタゾエン&添加するような煩雑な
工#Aを必要とせずに転がり摩捧抵抗及び破m%性の改
良さlrL九重合体となる。
めに低沸点成分である】、3−ブタジェン及び溶媒の一
部が重合初期に1合系から蒸発していくので重合系のス
チレン/1.3−ブタジェンモノマーは仕込み組成比よ
りスチレン含有率の高い組成比となる。従って重合初期
から重合体中に多くのスチレンモノマーユニットがとり
込まれるため、1合終了時(モノマー転化率は%110
04)においてりVンダ重合体末端はfリスチレンブロ
ック鎖を実質的に含まないブタジェニルリチウム末端と
なる・ そのため/N Dグン化スズ化合物によるカップリング
反応によって得られる1合体はカップリング反応に際し
予め少量の1.3−プタゾエン&添加するような煩雑な
工#Aを必要とせずに転がり摩捧抵抗及び破m%性の改
良さlrL九重合体となる。
また本発明の方法に従えば、車台糸内部を1#3−ブタ
ジェンの蒸発還流によって冷却ができるため、重合熱に
よる1M度上昇の抑制が容易であり、重合系の最高到達
温度を120℃以下に保つことが容易にできる。さらに
、混合溶媒を用いることKより、100℃以下に保つこ
とが実用上可能となる。従ってカップリング反応も12
0℃以下で実権できるためカップリング効率が高く破w
!%性、転がり摩榔抵抗が改良された電合体が効率よく
得られる。また1金塩度の抑制ができる九め溶媒/モノ
マー比の小さい条件で1合できる。そのため単位モノマ
ー電画9の溶媒の書が少ないため溶媒の重合体からの分
離、溶媒のamKよるエネルギーが少量ですむ。
ジェンの蒸発還流によって冷却ができるため、重合熱に
よる1M度上昇の抑制が容易であり、重合系の最高到達
温度を120℃以下に保つことが容易にできる。さらに
、混合溶媒を用いることKより、100℃以下に保つこ
とが実用上可能となる。従ってカップリング反応も12
0℃以下で実権できるためカップリング効率が高く破w
!%性、転がり摩榔抵抗が改良された電合体が効率よく
得られる。また1金塩度の抑制ができる九め溶媒/モノ
マー比の小さい条件で1合できる。そのため単位モノマ
ー電画9の溶媒の書が少ないため溶媒の重合体からの分
離、溶媒のamKよるエネルギーが少量ですむ。
さらに、混合溶媒を用いた場合は重合体の#液粘度が著
しく低下するので、重合体の攪拌、移送が容易となり、
溶媒/モノマー比をさらに下げることができる。また混
合溶媒を用いた場合は低沸点炭化水素を用いるためM曾
終了時(モノマー転化率100噛)、1.3ブタジエン
がなくなっても重合系は負圧にならない。
しく低下するので、重合体の攪拌、移送が容易となり、
溶媒/モノマー比をさらに下げることができる。また混
合溶媒を用いた場合は低沸点炭化水素を用いるためM曾
終了時(モノマー転化率100噛)、1.3ブタジエン
がなくなっても重合系は負圧にならない。
従って1合系へ空気中の#R素が混入して1合反応が停
止したり、分子量が異常(上部し′ficす、rルが生
じたりするおそれがない、又1合系を不凝縮ガス(Nm
なと)で加圧する必要がない九め、低沸点炭化水素と1
.3−ブタジェンの蒸発還流が効率よく行われ重合温度
の抑制がより容易となる。
止したり、分子量が異常(上部し′ficす、rルが生
じたりするおそれがない、又1合系を不凝縮ガス(Nm
なと)で加圧する必要がない九め、低沸点炭化水素と1
.3−ブタジェンの蒸発還流が効率よく行われ重合温度
の抑制がより容易となる。
さらに溶媒/モノマー比の小さい条件では1合体のIリ
プクジ12部分の2クロ構造ノビニル含量のコン)a−
ルのため使用するエーテル化合物又は第3級アミン化合
物の量は少量ですむので、経済的効果も着しい。
プクジ12部分の2クロ構造ノビニル含量のコン)a−
ルのため使用するエーテル化合物又は第3級アミン化合
物の量は少量ですむので、経済的効果も着しい。
以下本発明につきさらに詳しく説明する。
本発明にて使用される有機リチウム化合物としてたとえ
ばメチルリチウム、エチルリチウム、foピルリチウム
、プチルリチゆム、ペンチルリチウム、オクチルリチウ
ム%114−ジリチオブタン、1.5−ジリチオペンタ
ンなどが挙けら扛る。こ几ら有機リチウム化合物の使用
t#′i七ツマー100グラム当り0.2〜20ミリモ
ルの範囲である。
ばメチルリチウム、エチルリチウム、foピルリチウム
、プチルリチゆム、ペンチルリチウム、オクチルリチウ
ム%114−ジリチオブタン、1.5−ジリチオペンタ
ンなどが挙けら扛る。こ几ら有機リチウム化合物の使用
t#′i七ツマー100グラム当り0.2〜20ミリモ
ルの範囲である。
また使用されるエーテル化8物としてViellえはジ
エチルエーテル、ツブチルエーテル、テトラヒドロフラ
ン、2−メトキシテトラヒドロフラン、2−メトキシメ
チルテトラヒドロフラン、ジオキサン、エチレングリコ
ールジメチルエーテル、エチレングリコールジエチルエ
ーテル、エチレングリコールジブチルエーテル、ジエチ
レングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコー
ルジエチルエーテル、ジエチレングリコールジブチルエ
ーテル、トリエチレングリコールジメチルエーテルなど
があけられる。史[第3級アミン化合物とじてはトリエ
チルアミン、トリ゛プロピルアミン56、ピリジン、
NNN’ N’−ブトラメチルエチレンジアミン、 N
NN’ N’−テトラエチルエチレンジアミン、N−メ
チルモルホリンなどが挙げられる。エーテル化合物及び
第3級アミン化合物の使用量は有機リチウム化合物1モ
ル当り0.05〜1000モルの範囲であム1.3−ブ
タジェンとスチレンから成る仕込みモノマー混合物中の
スチレン含1i111ハ3〜40重量憾、好ましくは5
〜35ilrt+!1より好ましくFiS〜30重量噛
である。
エチルエーテル、ツブチルエーテル、テトラヒドロフラ
ン、2−メトキシテトラヒドロフラン、2−メトキシメ
チルテトラヒドロフラン、ジオキサン、エチレングリコ
ールジメチルエーテル、エチレングリコールジエチルエ
ーテル、エチレングリコールジブチルエーテル、ジエチ
レングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコー
ルジエチルエーテル、ジエチレングリコールジブチルエ
ーテル、トリエチレングリコールジメチルエーテルなど
があけられる。史[第3級アミン化合物とじてはトリエ
チルアミン、トリ゛プロピルアミン56、ピリジン、
NNN’ N’−ブトラメチルエチレンジアミン、 N
NN’ N’−テトラエチルエチレンジアミン、N−メ
チルモルホリンなどが挙げられる。エーテル化合物及び
第3級アミン化合物の使用量は有機リチウム化合物1モ
ル当り0.05〜1000モルの範囲であム1.3−ブ
タジェンとスチレンから成る仕込みモノマー混合物中の
スチレン含1i111ハ3〜40重量憾、好ましくは5
〜35ilrt+!1より好ましくFiS〜30重量噛
である。
重合熱は冷却ジ゛ヤケットまたはコイルによって重合反
応器から除熱できるが、その除熱量は少ない、特に反応
混合物の粘度が高い場合は伝熱が低いためその除熱tは
少ない。
応器から除熱できるが、その除熱量は少ない、特に反応
混合物の粘度が高い場合は伝熱が低いためその除熱tは
少ない。
本発明で使用する凝縮器の付い友還流式自己冷却型反応
器は重合鎖と重合−の上部に設置しである凝縮器と攪拌
装置とから構成され1合一より蒸発した1、3−ブタジ
ェン及び溶媒の一部は凝縮器に入り冷却凝縮されて再び
1合一に還流されるか又は外部に排気されるi 本発明の方法によれば重合熱による温度上昇に伴ない、
1合系の揮発性重質王とじて1.3−ブタジェン及び溶
媒の一部が蒸発し、重合系の温度の上昇を制限して自己
冷却による反応温度制御が行なわれる。
器は重合鎖と重合−の上部に設置しである凝縮器と攪拌
装置とから構成され1合一より蒸発した1、3−ブタジ
ェン及び溶媒の一部は凝縮器に入り冷却凝縮されて再び
1合一に還流されるか又は外部に排気されるi 本発明の方法によれば重合熱による温度上昇に伴ない、
1合系の揮発性重質王とじて1.3−ブタジェン及び溶
媒の一部が蒸発し、重合系の温度の上昇を制限して自己
冷却による反応温度制御が行なわれる。
重合は0〜120℃好ましくけ0−100℃の温度範囲
で行なわnる。重合温度が0℃より低いと反応速度が遅
くて好1しくない。
で行なわnる。重合温度が0℃より低いと反応速度が遅
くて好1しくない。
一方120℃をこえると重合体の自己失活反応、連鎖移
動反応が起り、カップリング効率が低下する。
動反応が起り、カップリング効率が低下する。
本発明で使用される炭化水素溶媒としてはヘキサン、シ
クロヘキサン、ヘゾタン、メチルシクロペンタン、ベン
ゼン、トルエン、ブタン、イソブタン、ペンタン、イソ
ペンタンなどの炭化水素溶媒の一部又はこ几らの混合物
が用いられる。溶媒の1は七ツマ−11を部に対し05
〜101を部の範囲、好ましくは、1〜581部の範囲
である。このうち扁沸点炭化水素と低沸点炭化水素溶媒
の混合比率を80/20〜20/80より好ましくは7
0/30〜30/70としtc屁台浴媒を川いるのが下
記の理由からより好ましい。
クロヘキサン、ヘゾタン、メチルシクロペンタン、ベン
ゼン、トルエン、ブタン、イソブタン、ペンタン、イソ
ペンタンなどの炭化水素溶媒の一部又はこ几らの混合物
が用いられる。溶媒の1は七ツマ−11を部に対し05
〜101を部の範囲、好ましくは、1〜581部の範囲
である。このうち扁沸点炭化水素と低沸点炭化水素溶媒
の混合比率を80/20〜20/80より好ましくは7
0/30〜30/70としtc屁台浴媒を川いるのが下
記の理由からより好ましい。
なおこ\で云う高沸点炭化水素溶媒とは沸点が60〜1
20℃の範囲にあり、溶解度パラメータカフ、 1〜1
0.0” の範囲にある炭化水素テbri、具体的に
#iヘキサン、シクロヘキャン、へブタン、メチルシク
ロペンタン、ペンイン、トルエンが含まれる。また低沸
点炭化水素溶媒と#′i沸点が一20〜40℃の範囲に
あり、溶解度パラメーターが6.0〜7.0’の範li
!IKある炭化水素であり、具体的にはブタン、イソブ
タン、ペンタン、インペンタンが含まれる。
20℃の範囲にあり、溶解度パラメータカフ、 1〜1
0.0” の範囲にある炭化水素テbri、具体的に
#iヘキサン、シクロヘキャン、へブタン、メチルシク
ロペンタン、ペンイン、トルエンが含まれる。また低沸
点炭化水素溶媒と#′i沸点が一20〜40℃の範囲に
あり、溶解度パラメーターが6.0〜7.0’の範li
!IKある炭化水素であり、具体的にはブタン、イソブ
タン、ペンタン、インペンタンが含まれる。
低沸点炭化水素溶媒の比率が多いと自己冷却効果は一層
促進されるが、低沸点炭化水素溶媒は1合物の溶解能が
小さいため重合途中カッ で重合物が析出し、 [f jJソング応の効暮が低下
し、高沸点炭化水嵩#謀の比率が多いと重合物の溶解能
は大きくなり1合物は均一に溶解するが、自己冷却効果
が低下し、又1合が進行するにつれて1合系が負圧にな
る怨念がある。従って高沸点炭化水素溶媒/低沸点炭化
水素溶媒を80/20〜20/80の間に保つことがよ
り好ましい。この範囲だと重合温度の上昇に怪ない、]
13ツタジエンと低沸点炭化水素が蒸発し、反応温度の
制御が行なわれ、重合物の析出も発生しない均一な重合
糸に保たれる。このためカップリング効率の高い重合物
が得らnる。
促進されるが、低沸点炭化水素溶媒は1合物の溶解能が
小さいため重合途中カッ で重合物が析出し、 [f jJソング応の効暮が低下
し、高沸点炭化水嵩#謀の比率が多いと重合物の溶解能
は大きくなり1合物は均一に溶解するが、自己冷却効果
が低下し、又1合が進行するにつれて1合系が負圧にな
る怨念がある。従って高沸点炭化水素溶媒/低沸点炭化
水素溶媒を80/20〜20/80の間に保つことがよ
り好ましい。この範囲だと重合温度の上昇に怪ない、]
13ツタジエンと低沸点炭化水素が蒸発し、反応温度の
制御が行なわれ、重合物の析出も発生しない均一な重合
糸に保たれる。このためカップリング効率の高い重合物
が得らnる。
本発明においてカップリング反応に用いらnるハロゲン
化スズ化合物は 一般式 %式% C式中n:アルキル基、アルケニル基、シクロアルキル
基、芳香族基、 2:ハロゲン原子 x:0〜2の整数、a:o〜2の整数、れ:1〜lOの
整数、y:2〜4の螢 “数、b二l〜3のII
数、 x + y≦41 a + b≦3) で表わされるハロゲン化スズ化合物で具体的KFi伺え
ば、 メチルトリクDoスズ ジメチルクロロスズ、テトラクロロスズジクot1スズ
、エチルトリクロロスズジエチルジクロロスズ テトラフルオロスズ ブチルトリクロロスズ ジブチルジクロロスズ オクチルトリクロロスズ ジオクチルジクロロスズ メチルトリクロムスズ ジブチルジクロロスズ オクチルトリクロスズ テトラプ■ムスズ、テトラヨードスズ シクロへキシルトリクロロスズ フェニル)IJ/口句スズ − 1.2ビス(トリクロ謬スタニル)エタン、1.2ビス
(メチルジクロロスタニル)エタン、 1.4ビス() 17クロロスタニル)ブタン、1.4
ビス(メチルジクロロスタニル)ブタン 等が用いら九る。
化スズ化合物は 一般式 %式% C式中n:アルキル基、アルケニル基、シクロアルキル
基、芳香族基、 2:ハロゲン原子 x:0〜2の整数、a:o〜2の整数、れ:1〜lOの
整数、y:2〜4の螢 “数、b二l〜3のII
数、 x + y≦41 a + b≦3) で表わされるハロゲン化スズ化合物で具体的KFi伺え
ば、 メチルトリクDoスズ ジメチルクロロスズ、テトラクロロスズジクot1スズ
、エチルトリクロロスズジエチルジクロロスズ テトラフルオロスズ ブチルトリクロロスズ ジブチルジクロロスズ オクチルトリクロロスズ ジオクチルジクロロスズ メチルトリクロムスズ ジブチルジクロロスズ オクチルトリクロスズ テトラプ■ムスズ、テトラヨードスズ シクロへキシルトリクロロスズ フェニル)IJ/口句スズ − 1.2ビス(トリクロ謬スタニル)エタン、1.2ビス
(メチルジクロロスタニル)エタン、 1.4ビス() 17クロロスタニル)ブタン、1.4
ビス(メチルジクロロスタニル)ブタン 等が用いら九る。
ハa f 7 化ス! 化合物によるカップリング反応
は好ましくは40〜l 20C10,5分〜20FIF
PNJの範囲で行われる。反応温度が一40℃未満又は
120℃をこえるとカップリング効率が低下するし、破
壊特性、転が0岸佛抵抗の改善された重合体が得られな
い。パハログン化スズ化合物の添加th有機リチウム化
合物のリチウムl原子当量当9ハロゲン化スズ化合物の
ハロゲン原子を基準にして0、1〜3.0自1tの範囲
で用いられハロゲン化スズ化合物の着により炭素−スズ
結合鎖を有する1合体のVt+合をコントロールするこ
とか出来る。
は好ましくは40〜l 20C10,5分〜20FIF
PNJの範囲で行われる。反応温度が一40℃未満又は
120℃をこえるとカップリング効率が低下するし、破
壊特性、転が0岸佛抵抗の改善された重合体が得られな
い。パハログン化スズ化合物の添加th有機リチウム化
合物のリチウムl原子当量当9ハロゲン化スズ化合物の
ハロゲン原子を基準にして0、1〜3.0自1tの範囲
で用いられハロゲン化スズ化合物の着により炭素−スズ
結合鎖を有する1合体のVt+合をコントロールするこ
とか出来る。
本発明の方法によnば結付スチレンtt3〜40Iif
t傷、ポリブタジェン部分のビニル含1i20〜95優
、ムーニー粘匿(MLlooo)1+4 10〜150の炭素−スズ結合鎖を有する1合体ヲ少く
とも1041以上含むランダムなスチレンブタジェン共
重合体が容易に得らnる。
t傷、ポリブタジェン部分のビニル含1i20〜95優
、ムーニー粘匿(MLlooo)1+4 10〜150の炭素−スズ結合鎖を有する1合体ヲ少く
とも1041以上含むランダムなスチレンブタジェン共
重合体が容易に得らnる。
炭素−スズ結合鎖が104未満では転がり摩擦抵抗及び
破壊特性が改良されない。
破壊特性が改良されない。
本発明にて炭素〜スズ結合鎖を有する重合体の割合はグ
ルパーオニ−ジョンクロマトグラフ(GPC)Kよって
測定され、バイモーダル型又はポリモーダル型の分子量
分布から(1)式で計算される。
ルパーオニ−ジョンクロマトグラフ(GPC)Kよって
測定され、バイモーダル型又はポリモーダル型の分子量
分布から(1)式で計算される。
炭素−スズ結合鎖を有する1合体の割合(憾)結合スチ
レン量は赤外吸収スペクトルの6991−息を用いた検
量線より求めた。
レン量は赤外吸収スペクトルの6991−息を用いた検
量線より求めた。
4リプタジ工ン部分のミクロ構造はDo Mor@r。
らの方法
Chim、 @II lad、Vol 41
758(1959)より求めた。
758(1959)より求めた。
転がりWt擦低抵抗軸性指標として70℃の反撥弾性を
用いた。
用いた。
70℃の反撥弾性が大きい程転がり傘俸によるエネルギ
ーロスが少なく、転がりR1愕抵抗特性の点で優nるこ
とを示す。
ーロスが少なく、転がりR1愕抵抗特性の点で優nるこ
とを示す。
ポリスチレンブロック含唆は100 MHz。
H−NMR(日本電子株式会社製)を用い、(2)式よ
り求めた。
り求めた。
2 A+B
A : 7. Oppm付近のフェニルゾロトンの面積
B : 6.5 ppmのフェニルプロトンの面積又加
工性の指標としては配合ムーニー粘度を用いた。値が小
さい方が加工性がよいこメを示す。
B : 6.5 ppmのフェニルプロトンの面積又加
工性の指標としては配合ムーニー粘度を用いた。値が小
さい方が加工性がよいこメを示す。
実施例1
110tの鹸t4@付き還流式自己冷g型反応器にシク
ロヘキサン45に9.スチレン3.75ゆ、1.3−ブ
タノエフ11.25に&、オトラヒドロフラン300t
を仕込み、これら混合物の温度を70℃VC94節した
後、n−ブチルリチウム9.459を添加して回分式重
合を開始し友。
ロヘキサン45に9.スチレン3.75ゆ、1.3−ブ
タノエフ11.25に&、オトラヒドロフラン300t
を仕込み、これら混合物の温度を70℃VC94節した
後、n−ブチルリチウム9.459を添加して回分式重
合を開始し友。
重合系内の圧力はコントロールバルブにより 2. O
kg/eIm” G一定に保ち、1合系内の温度は蒸発
する1、3−ブタジェン、シクロヘキサンの潜熱により
70℃一定に保った。
kg/eIm” G一定に保ち、1合系内の温度は蒸発
する1、3−ブタジェン、シクロヘキサンの潜熱により
70℃一定に保った。
蒸発した1、3−ブタジェン、シクロヘキサンは反応器
上部のアンモニアで冷却した凝縮器を用いて還流した。
上部のアンモニアで冷却した凝縮器を用いて還流した。
重合開始後20分で転化率1004に達し友0重合体溶
液KfトラクWロスズ4.5tを添加し、70℃、30
分間、カッグリンダ反応を行なり九*1r合体は重合体
溶液に150Vの2.6−ジタージャリーラチル−p−
クレゾールを添加後、スチームストリッピングで脱溶媒
、ロール乾燥を行なって得らfL * @生成した1合
体の特性値を第1表に示す。
液KfトラクWロスズ4.5tを添加し、70℃、30
分間、カッグリンダ反応を行なり九*1r合体は重合体
溶液に150Vの2.6−ジタージャリーラチル−p−
クレゾールを添加後、スチームストリッピングで脱溶媒
、ロール乾燥を行なって得らfL * @生成した1合
体の特性値を第1表に示す。
第2表に示す配合処方に従ってプラベンダー!ラストZ
ル及びロールで混練り配合して145℃、35分間加硫
を行なった。
ル及びロールで混練り配合して145℃、35分間加硫
を行なった。
実施例1の方法で得らnた1合体は比較例1.2で得ら
れる重合体に比べ、ボリスチ゛シンブロックを全く含ま
す引張特性転がり*優待性の指標である70℃反撥弾性
および加工性の点で優れる。
れる重合体に比べ、ボリスチ゛シンブロックを全く含ま
す引張特性転がり*優待性の指標である70℃反撥弾性
および加工性の点で優れる。
実施例2
実施例1と同じ反応器にシクロヘキサン45kg、スチ
レン3.75ゆ、1.3−ブタジェン11.25kl?
、テトラヒドロフラン225fを仕込み、これら混合物
の温Ifを30℃に調節しfc後、n−ブチルリチウム
9,44fY添加して回分式重合を開始した。1合系内
の温度は東金時の最高到達r@度が100℃になるよう
に凝縮器と1合系外とのコントロールバルブによジ圧力
なasWIiした。
レン3.75ゆ、1.3−ブタジェン11.25kl?
、テトラヒドロフラン225fを仕込み、これら混合物
の温Ifを30℃に調節しfc後、n−ブチルリチウム
9,44fY添加して回分式重合を開始した。1合系内
の温度は東金時の最高到達r@度が100℃になるよう
に凝縮器と1合系外とのコントロールバルブによジ圧力
なasWIiした。
重合開始後17分で転化率10”’04に達した。重合
体m液にテトラクロロスズ4.5.tを冷加し95〜1
00℃、30分間カップリング反応を行なった。その後
実施?!l 1と同様な操作が行なわれ次、結果を第1
表に示す。
体m液にテトラクロロスズ4.5.tを冷加し95〜1
00℃、30分間カップリング反応を行なった。その後
実施?!l 1と同様な操作が行なわれ次、結果を第1
表に示す。
得られた重合体は実施例1ON合体同様、引張特性、7
0℃反撥弾性及び加工性の点で比較例1.2の重合体く
比べ、優れている。
0℃反撥弾性及び加工性の点で比較例1.2の重合体く
比べ、優れている。
比較例1
実施例IKて凝縮器を用いない反応器で、1合開始温度
30℃から最高到達温度140℃までの上昇温度下での
回分式重合を10分間行なった後、テトラクロlスズを
添加し130℃、30分間、カップリング反応を行なっ
た。
30℃から最高到達温度140℃までの上昇温度下での
回分式重合を10分間行なった後、テトラクロlスズを
添加し130℃、30分間、カップリング反応を行なっ
た。
シクロヘキサン、スチレン、1.3−ブタジェン、テト
ラヒト四フラン、n−ブチルリチウム、テトラクロlス
ズの量Fi冥施流側と同様に行なった。
ラヒト四フラン、n−ブチルリチウム、テトラクロlス
ズの量Fi冥施流側と同様に行なった。
重合体は実施例1と同a!に加硫を行なった。
結果なII1表に示す。
比較例2
t o o toalIs器を用−ないジャケット付m
反ZSにシクロヘキサン45に9.スチレントラヒド
ロ7ラン300fを仕込み、これら混合物の温度を70
℃に調節した後、n−ブチルリチウム2.44fを添加
して回分式重合を開始した。重合系内の温度は反応器の
アンモニアによるジケット冷却により70℃一定に保っ
た。重合開始後1.5時間で転化率100鴫に達した。
反ZSにシクロヘキサン45に9.スチレントラヒド
ロ7ラン300fを仕込み、これら混合物の温度を70
℃に調節した後、n−ブチルリチウム2.44fを添加
して回分式重合を開始した。重合系内の温度は反応器の
アンモニアによるジケット冷却により70℃一定に保っ
た。重合開始後1.5時間で転化率100鴫に達した。
重合体溶液にテトラクロロスズ1.125Fを添加し7
0℃、30分間カップリング反応を行なった。重合体は
実施例1と同様に加硫を行なった。結果を第1表に示す
。
0℃、30分間カップリング反応を行なった。重合体は
実施例1と同様に加硫を行なった。結果を第1表に示す
。
実施例3
呆流側1と同じ反応器に高沸点炭化水累浴媒トシてシク
ロヘキサン22.5kg、低沸点炭化水素溶媒としてn
−ペンタン22.5に1?、スチレン4.5 kg、1
,3ブタジェン10.5ゆ、テトラヒドロフラン300
f’l仕込み、こnらの混合物の温度を55℃にa14
節した後、n−ブチルリチウム9.45t、’に添加し
て回分式1盆を開始した。
ロヘキサン22.5kg、低沸点炭化水素溶媒としてn
−ペンタン22.5に1?、スチレン4.5 kg、1
,3ブタジェン10.5ゆ、テトラヒドロフラン300
f’l仕込み、こnらの混合物の温度を55℃にa14
節した後、n−ブチルリチウム9.45t、’に添加し
て回分式1盆を開始した。
重合系内の温度は蒸発するn−ペンタン、シクロヘキサ
ン、1.3ブタジエンの蒸発置部により55℃一定に保
った。
ン、1.3ブタジエンの蒸発置部により55℃一定に保
った。
蒸発シたn−ペンタン、シクロヘキサン、1.3ブタジ
エンは反応器上部のアンモニアで冷却し&llll上器
いて還流した。
エンは反応器上部のアンモニアで冷却し&llll上器
いて還流した。
重合初期の系内圧力は1.5 kAlal Gであり、
1台木期でもO−2kli/cm” Gであった。従っ
て負圧になるのを防止するためのN、ガスによる加圧は
不要だつ次、又重合途中での1合体の析出はみられなか
った。
1台木期でもO−2kli/cm” Gであった。従っ
て負圧になるのを防止するためのN、ガスによる加圧は
不要だつ次、又重合途中での1合体の析出はみられなか
った。
重合開始後、20分で転化率100憾に達した0重合体
溶液に重合終了時の溶液粘度は7.000センチfイズ
で実施例1の溶液粘度(92000センチポイズ)K比
べて小さかった。テトラクロロスズ4.5ft’添加し
、55℃、30分間カップリング反応を行なった′。
溶液に重合終了時の溶液粘度は7.000センチfイズ
で実施例1の溶液粘度(92000センチポイズ)K比
べて小さかった。テトラクロロスズ4.5ft’添加し
、55℃、30分間カップリング反応を行なった′。
重合溶液Kl!SOfの2.6−ジターシャリ−ブチル
−p−クレゾールV添加後、スチームストリッピングで
脱溶媒し、ロール乾燥して1合体を得た。
−p−クレゾールV添加後、スチームストリッピングで
脱溶媒し、ロール乾燥して1合体を得た。
生成した車台体の特性1ifを第3表に示す。
第2表に示す配合処方に従ってブラペイダーデラストミ
ル及びロールで混練り配合して、145℃、35分間加
硫を行なった。
ル及びロールで混練り配合して、145℃、35分間加
硫を行なった。
第 2 表
m11g
ポリマー 100
HAFカーボン 50
ステアリン酸 l
亜鉛華 3
イオウ 1.75
加硫促進剤N8” 1
* H−t@rt−ブチル−2−ペンゾチアジルスルフ
エンアiド
エンアiド
Claims (3)
- (1) 炭化水素溶媒中、エーテル化合物又は第3級
アミン化合物の存在下で1.3−ブタジェンとスチレン
を有機リチウム化合物ヲ用いて重合するに際し、凝縮器
の付いた環流式自己冷却型反応器を用いて回分式1合を
行なって重合体末端に/リスチレンブロック鎖を実質的
に含まないランダムなスチレンブタジェン共重合体を生
成し、次にハロゲン化スズ化合物を用いて生成共1合体
が炭素−スズ結合鎖な含むn合体を少なくと’4104
含有するようにカップリング反応な行なうことを特徴と
するスチレンブタジェン゛共1合体の製造方法。 - (2)脣1’F−請求の範囲第1項にて1金塩度が0〜
120℃、カップリング反応温度が40〜120℃であ
ることを特徴とするスチレンブタジェン共重合体のa遣
方法。 - (3) 炭化水素溶媒が高沸点炭化水X溶媒と低沸点
炭化水素溶媒との混合割合が80/20〜20/80で
ある混合溶媒である%奸請求の範囲第1.2項記載のス
チレン−ブタジェン共重合体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18230981A JPS5884809A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | スチレン−ブタジエン共重合体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18230981A JPS5884809A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | スチレン−ブタジエン共重合体の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5884809A true JPS5884809A (ja) | 1983-05-21 |
JPH0157690B2 JPH0157690B2 (ja) | 1989-12-07 |
Family
ID=16116035
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18230981A Granted JPS5884809A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | スチレン−ブタジエン共重合体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5884809A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5924702A (ja) * | 1982-07-31 | 1984-02-08 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | スチレン−ブタジエン共重合体 |
JPH06206920A (ja) * | 1992-10-02 | 1994-07-26 | Bridgestone Corp | 可溶化されたアニオン重合開始剤及びそれらからの生成物 |
JP2003105004A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-09 | Asahi Kasei Corp | スチレン樹脂の製造方法 |
JP2007070642A (ja) * | 1992-10-16 | 2007-03-22 | Bridgestone Corp | アニオン重合開始剤、官能化された共役ジエン(共)重合体、加硫性のゴム組成物およびタイヤ |
JP2007092079A (ja) * | 1992-10-02 | 2007-04-12 | Bridgestone Corp | ゴム組成物及びタイヤ |
US10472451B2 (en) | 2014-09-04 | 2019-11-12 | Kuraray Co., Ltd. | Method for producing anionic polymer |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3461109A (en) * | 1964-11-09 | 1969-08-12 | Phillips Petroleum Co | Process for the polymerization of conjugated dienes |
JPS564613A (en) * | 1979-05-01 | 1981-01-19 | Phillips Petroleum Co | Manufacture of polymer |
-
1981
- 1981-11-16 JP JP18230981A patent/JPS5884809A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3461109A (en) * | 1964-11-09 | 1969-08-12 | Phillips Petroleum Co | Process for the polymerization of conjugated dienes |
JPS564613A (en) * | 1979-05-01 | 1981-01-19 | Phillips Petroleum Co | Manufacture of polymer |
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH0310644B2 (ja) * | 1982-07-31 | 1991-02-14 | Nippon Gosei Gomu Kk | |
JPH06206920A (ja) * | 1992-10-02 | 1994-07-26 | Bridgestone Corp | 可溶化されたアニオン重合開始剤及びそれらからの生成物 |
JP2004149807A (ja) * | 1992-10-02 | 2004-05-27 | Bridgestone Corp | 溶媒に溶解したアニオン重合開始剤、その製造方法及びそれらからの生成物 |
JP2007092079A (ja) * | 1992-10-02 | 2007-04-12 | Bridgestone Corp | ゴム組成物及びタイヤ |
JP2007092080A (ja) * | 1992-10-02 | 2007-04-12 | Bridgestone Corp | 溶媒に溶解したアニオン重合開始剤、その製造方法及びそれらからの生成物 |
JP2007146164A (ja) * | 1992-10-02 | 2007-06-14 | Bridgestone Corp | ゴム組成物及びタイヤ |
JP2008088435A (ja) * | 1992-10-02 | 2008-04-17 | Bridgestone Corp | 溶媒に溶解したアニオン重合開始剤、その製造方法及びそれらからの生成物 |
JP2007070642A (ja) * | 1992-10-16 | 2007-03-22 | Bridgestone Corp | アニオン重合開始剤、官能化された共役ジエン(共)重合体、加硫性のゴム組成物およびタイヤ |
JP2003105004A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-09 | Asahi Kasei Corp | スチレン樹脂の製造方法 |
US10472451B2 (en) | 2014-09-04 | 2019-11-12 | Kuraray Co., Ltd. | Method for producing anionic polymer |
KR20220148937A (ko) | 2014-09-04 | 2022-11-07 | 주식회사 쿠라레 | 아니온 중합체의 제조 방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0157690B2 (ja) | 1989-12-07 |
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