JPS5877555A - 耐孔食性・耐候性に優れるオ−ステナイトステンレス鋼 - Google Patents
耐孔食性・耐候性に優れるオ−ステナイトステンレス鋼Info
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- JPS5877555A JPS5877555A JP17561081A JP17561081A JPS5877555A JP S5877555 A JPS5877555 A JP S5877555A JP 17561081 A JP17561081 A JP 17561081A JP 17561081 A JP17561081 A JP 17561081A JP S5877555 A JPS5877555 A JP S5877555A
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- pitting corrosion
- resistance
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐孔食性、耐候性に優れるオーステナイトス
テンレス鋼に関するものである。 ゛ステンレス鋼は
一般に優れた耐候性を有するが、海岸およびその近隣に
おいては、大気中に海塩粒子が含まれており、これによ
ってステンレス鋼に孔食が発生し、５ＵＳ３０グにあっ
ては容功に発銹することが知られている。しかし５ＴＪ
Ｓ ３／ｌ、は比較的孔食に対して耐性が大きいがＭＯ
を多く含有しているため高価であるという欠点がある。
テンレス鋼に関するものである。 ゛ステンレス鋼は
一般に優れた耐候性を有するが、海岸およびその近隣に
おいては、大気中に海塩粒子が含まれており、これによ
ってステンレス鋼に孔食が発生し、５ＵＳ３０グにあっ
ては容功に発銹することが知られている。しかし５ＴＪ
Ｓ ３／ｌ、は比較的孔食に対して耐性が大きいがＭＯ
を多く含有しているため高価であるという欠点がある。
ところで耐候性を向ヒさせるには耐ＦＬ食性を向」二さ
せればよく、このためにＧＪ孔食のＡ１点となる鋼中の
非金属介在物の析出を極力抑制すればよいことが知られ
ている。例えば［Ｗｅｒｋａｔ、ｏｆｆθｕｎｄＫｏｒ
ｒｏｓ１ｏｎ ２９ （／９７ｇ） ／’１９ −
１ｇに 」 に 、１ニ ノ１ ばオ −ステナイト
ステンレス鋼において、Ｉｎ 覇を少なくすることによ
ってＭｎＳを低下させて耐孔食性が向」ニすること、お
よびＭｒ＋ ０．．２％以下１Ｍｏ ／、、９−％のオ
ーステナイトステンレス鋼にあっ−ＣはＳＵＳ Ｊｅｔ
並の耐孔食性が得られることが記載されており、かかる
耐孔食性向Ｆの原因はＭｎが少ｆ、ｒ ＜〆「ると介在
物中のＭｎＳが少なくなるからであるが、一方１０ｒＳ
が増加する。しかしＯｒＳはＭｎＳより耐食性が大きい
ので結果的に耐食性が向上することになる。
せればよく、このためにＧＪ孔食のＡ１点となる鋼中の
非金属介在物の析出を極力抑制すればよいことが知られ
ている。例えば［Ｗｅｒｋａｔ、ｏｆｆθｕｎｄＫｏｒ
ｒｏｓ１ｏｎ ２９ （／９７ｇ） ／’１９ −
１ｇに 」 に 、１ニ ノ１ ばオ −ステナイト
ステンレス鋼において、Ｉｎ 覇を少なくすることによ
ってＭｎＳを低下させて耐孔食性が向」ニすること、お
よびＭｒ＋ ０．．２％以下１Ｍｏ ／、、９−％のオ
ーステナイトステンレス鋼にあっ−ＣはＳＵＳ Ｊｅｔ
並の耐孔食性が得られることが記載されており、かかる
耐孔食性向Ｆの原因はＭｎが少ｆ、ｒ ＜〆「ると介在
物中のＭｎＳが少なくなるからであるが、一方１０ｒＳ
が増加する。しかしＯｒＳはＭｎＳより耐食性が大きい
ので結果的に耐食性が向上することになる。
特開昭Ｓグー１１ｇ＆２を号によればＳθ。０１０％以
下のオーステナイトステンレス鋼においてＭｏ 、 Ｈ
の複合添加に」；って耐隙間腐食性が改善されること、
さらに特開昭ｓｑ−ｉｇｔ１ｇ号によればＭｏ 、 Ｓ
ｉ 。
下のオーステナイトステンレス鋼においてＭｏ 、 Ｈ
の複合添加に」；って耐隙間腐食性が改善されること、
さらに特開昭ｓｑ−ｉｇｔ１ｇ号によればＭｏ 、 Ｓ
ｉ 。
Ｎの複合添加により耐孔食性が改善されることが示さね
ている。しかしなから前記一つの公開公報によれば、鋼
中のＳ量はいずれも実愼的にθ。００３〜ｏ、ｏｉｏ％
程度であり、耐食性はある程度向上するが未だ十分満足
すべきものではなかった。
ている。しかしなから前記一つの公開公報によれば、鋼
中のＳ量はいずれも実愼的にθ。００３〜ｏ、ｏｉｏ％
程度であり、耐食性はある程度向上するが未だ十分満足
すべきものではなかった。
［Ｍ荀ＭＯＩＲＥＳ ５ＯＩＥＮＴＩＦＩＱＵＥＳ Ｒ
ＥＶ。肛ＴＡＬＬＵＲＧ、 。
ＥＶ。肛ＴＡＬＬＵＲＧ、 。
ＬＸＩＸ 、應／／ ＋ （／９？λ）にθ７〜ｇ／り
」によれば、＄が０．００コ％になると耐孔食性が向−
ヒすることを示・しであるが／ｇ％Ｏｒ −１１１％Ｎ
１又は／ｇ％Ｏｒ−／１１％Ｎ１−八２５■結果であり
、通常知られているＮ。
」によれば、＄が０．００コ％になると耐孔食性が向−
ヒすることを示・しであるが／ｇ％Ｏｒ −１１１％Ｎ
１又は／ｇ％Ｏｒ−／１１％Ｎ１−八２５■結果であり
、通常知られているＮ。
Ｍｏなど耐孔食性に有効な元素の効果についてはベヘテ
オらず、前記引例を含めて、オーステナイトステンレス
鋼の極低Ｓ（Ｓ〈００００７０％）ベースで添加元素（
特にＮ 、 Ｍｏなど有効元素）の効果につ・いて検討
した例は未だない。
オらず、前記引例を含めて、オーステナイトステンレス
鋼の極低Ｓ（Ｓ〈００００７０％）ベースで添加元素（
特にＮ 、 Ｍｏなど有効元素）の効果につ・いて検討
した例は未だない。
本発明は、従来知られているオーステナイ）・ステンレ
ス鋼よりさらに耐孔食性、耐候性に（Ｖれるオーステナ
イトステンレス鋼を提供することを目的とするものであ
り、耐孔食性に有効な元素の効果を極低Ｓベースにして
、従来知られている効果よりも著しく高めて、特許請求
の範囲記載のステンレス鋼を提供することによって前記
１，１的を達成することができる。
ス鋼よりさらに耐孔食性、耐候性に（Ｖれるオーステナ
イトステンレス鋼を提供することを目的とするものであ
り、耐孔食性に有効な元素の効果を極低Ｓベースにして
、従来知られている効果よりも著しく高めて、特許請求
の範囲記載のステンレス鋼を提供することによって前記
１，１的を達成することができる。
次に本発明の詳細な説明する。
上述のごとく耐孔食性向上のためにはＡ−ステナイトス
テンレス鋼の介在物中ＭｎＳを減少さセる必要があり、
そのためには鋼中のＳと共にＭｎを減少させて、介在物
中のＭｎＳを少なくすると共にくｅｒｌＭｏ ｒ Ｓｉ
およびまたはＮを添加ざぜてさらに耐食性を向上させる
ことができることが知られている。しかしながら従来の
耐孔食性にイｆ効な元素の効果が明らかであるオーステ
ナイトステンレス鋼にあってはＳ含有量は低くとも０．
００３％稈度であり、このため介在物中のＭｎＳは未だ
多く存在し・Ｍｎ量を低くしてもＣｒＳが存在しており
、このＯｒＳも孔食の起点となることに本発明者等は着
目し、耐孔食性、耐候性に優れるオーステナイトステン
レス鋼を得るためには、従来知られている低Ｓステンレ
ス鋼よりもさらに極低Ｓのステンレス鋼にして、有効な
添加元素すなわちＮ ＋ Ｍｏ 、Ｏｎ 、Ｗ−Ｖ等の
効果を著しく高くする必要のあることに本発明者等は新
規に想到して本発明を完成したのである。
テンレス鋼の介在物中ＭｎＳを減少さセる必要があり、
そのためには鋼中のＳと共にＭｎを減少させて、介在物
中のＭｎＳを少なくすると共にくｅｒｌＭｏ ｒ Ｓｉ
およびまたはＮを添加ざぜてさらに耐食性を向上させる
ことができることが知られている。しかしながら従来の
耐孔食性にイｆ効な元素の効果が明らかであるオーステ
ナイトステンレス鋼にあってはＳ含有量は低くとも０．
００３％稈度であり、このため介在物中のＭｎＳは未だ
多く存在し・Ｍｎ量を低くしてもＣｒＳが存在しており
、このＯｒＳも孔食の起点となることに本発明者等は着
目し、耐孔食性、耐候性に優れるオーステナイトステン
レス鋼を得るためには、従来知られている低Ｓステンレ
ス鋼よりもさらに極低Ｓのステンレス鋼にして、有効な
添加元素すなわちＮ ＋ Ｍｏ 、Ｏｎ 、Ｗ−Ｖ等の
効果を著しく高くする必要のあることに本発明者等は新
規に想到して本発明を完成したのである。
ところで、ステンレス溶鋼中のＳを徹底的に脱Ｓするた
めに種々研究を重ねた結果、Ｏａｏ −Ｌ ｉ ２０あ
るいはＯａＯ−Ｌｉ２０−ＣａＦ２系フラックスを用い
ることにより溶鋼中のＳを００ｏｏｉｏ％以下にするこ
とができることを新規に知見して本発明と同日付で別途
特許出願した。
めに種々研究を重ねた結果、Ｏａｏ −Ｌ ｉ ２０あ
るいはＯａＯ−Ｌｉ２０−ＣａＦ２系フラックスを用い
ることにより溶鋼中のＳを００ｏｏｉｏ％以下にするこ
とができることを新規に知見して本発明と同日付で別途
特許出願した。
本発明者等は、鋼中のＳを従来達成することができなか
ったような０゜００１０％以下の極低Ｓとしたことによ
り腐食の起点となる介在物中のＭｎＳ 、 ＯｒＳを徹
底的に減少させて耐孔食性を増強させる前記・有効元素
を添加することにより、耐孔食性、耐候・性に優れるオ
ーステナイトステンレス鋼を得ることができることを新
規に知見（７たのである。
ったような０゜００１０％以下の極低Ｓとしたことによ
り腐食の起点となる介在物中のＭｎＳ 、 ＯｒＳを徹
底的に減少させて耐孔食性を増強させる前記・有効元素
を添加することにより、耐孔食性、耐候・性に優れるオ
ーステナイトステンレス鋼を得ることができることを新
規に知見（７たのである。
次に本発明を実験デーツタについて説明する。
本発明者等は、第１表に成分組成を示す本発明鋼ｌ〜／
３と比較鋼ｌ〜乙をそれぞれ大気誘導炉で溶解し左〜／
θに９鋼塊となし、鍛造後熱間圧延し、さらに冷間圧延
してｊ！ＪＩさ／ 、 ０ ＋ｔｒｖｒ 、巾７θｔｎ
ｍの帯鋼としてそれぞれ製造しｌこ。本発明鋼／−／、
？の溶製の際にはＧａＯｌ−Ｏｇｒ／ｋｙ ’４Ｒ＋
０ａＦ２ｓｏ ｇｒ／ムＶ ：＋圭１ ＋ Ｓｊ、０２
＋Ａす０３／、２ ｇｒ／に９ ＠１４ ｒ Ｌｉ、Ｏ
／、２ ｇｒ／ｋｇｆｔ崗からなる溶滓を用い、−力比
４Ｉ＋ｉ／〜ｔの溶製の際にはＯａＯ乙Ｏｇｒ／ｋｇ
鋼 ＋ ＯａＦ ｌｌＯｇｒ／に９１ｉ１１
ｒ ８１０ ＋ Ａｌ、０３１０２
２ｇｒ／ム９ｉｉＮか
らなる従来一般に用いられている溶滓を用いた。この結
果本発明鋼ｌ〜／３のＳ含有量はＯ０θθＯλ〜０゜ｏ
ｏｉｏ％の範囲内であり、一方、比較鋼／〜乙のＳ含有
量はｏ、ｏθグ６〜ｏ、ｏθＡ、２％の範囲内であった
。
３と比較鋼ｌ〜乙をそれぞれ大気誘導炉で溶解し左〜／
θに９鋼塊となし、鍛造後熱間圧延し、さらに冷間圧延
してｊ！ＪＩさ／ 、 ０ ＋ｔｒｖｒ 、巾７θｔｎ
ｍの帯鋼としてそれぞれ製造しｌこ。本発明鋼／−／、
？の溶製の際にはＧａＯｌ−Ｏｇｒ／ｋｙ ’４Ｒ＋
０ａＦ２ｓｏ ｇｒ／ムＶ ：＋圭１ ＋ Ｓｊ、０２
＋Ａす０３／、２ ｇｒ／に９ ＠１４ ｒ Ｌｉ、Ｏ
／、２ ｇｒ／ｋｇｆｔ崗からなる溶滓を用い、−力比
４Ｉ＋ｉ／〜ｔの溶製の際にはＯａＯ乙Ｏｇｒ／ｋｇ
鋼 ＋ ＯａＦ ｌｌＯｇｒ／に９１ｉ１１
ｒ ８１０ ＋ Ａｌ、０３１０２
２ｇｒ／ム９ｉｉＮか
らなる従来一般に用いられている溶滓を用いた。この結
果本発明鋼ｌ〜／３のＳ含有量はＯ０θθＯλ〜０゜ｏ
ｏｉｏ％の範囲内であり、一方、比較鋼／〜乙のＳ含有
量はｏ、ｏθグ６〜ｏ、ｏθＡ、２％の範囲内であった
。
第 ７ 表
（７）
−れらの調帯について耐孔食性、耐候性、耐す・丁腐食
性、耐応力腐食割れ性（耐Ｓａａ性）、耐生、拘束ＴＩ
Ｇ溶接割れを調べた。これらの結果春λ表に示す。
性、耐応力腐食割れ性（耐Ｓａａ性）、耐生、拘束ＴＩ
Ｇ溶接割れを調べた。これらの結果春λ表に示す。
／
／
□ ’−２９１−
（９）
第１図は本発明鋼／を基本成分としこの鋼中の・Ｍｎ含
有量をＯ，Ｓ％、θ。７％と低下させた鋼について、Ｓ
含有量と３．５％Ｎａ０ｌｌ ３ｏ°Ｃ溶液中の孔食電
位Ｖｃ’ （ｍＶ ｖｓ Ｓ、Ｃ，Ｆ ）との関係を示
す図であり、第一図は本発明計ｉ／を基本成分とし、Ｍ
ｎおよびＳ含有量と硫化物系介在物の析出との関係を示
す図である。上記第１図によれば同−Ｍｎ含有量でＳか
低くなると耐孔食性が向上し、また同−Ｓ含有量でＭｎ
が低くなると耐孔食性が向上することが判る。また第１
図によれば、Ｓが低くなると孔食の起点となる硫化物系
介在物の析出が抑制されること、ｔｌ’ｌ記介在物の析
出しないために許容されるＳはＭｎが低いほど高くなる
が、Ｍ１１θ、−％以下では原料コストが著しく高くな
るという不利があり、Ｍｎが０．２％より多い場合に硫
化物系介在物の析出を完全に抑制するにはＳを０゜００
１０％以下にする必要があることが判る。
有量をＯ，Ｓ％、θ。７％と低下させた鋼について、Ｓ
含有量と３．５％Ｎａ０ｌｌ ３ｏ°Ｃ溶液中の孔食電
位Ｖｃ’ （ｍＶ ｖｓ Ｓ、Ｃ，Ｆ ）との関係を示
す図であり、第一図は本発明計ｉ／を基本成分とし、Ｍ
ｎおよびＳ含有量と硫化物系介在物の析出との関係を示
す図である。上記第１図によれば同−Ｍｎ含有量でＳか
低くなると耐孔食性が向上し、また同−Ｓ含有量でＭｎ
が低くなると耐孔食性が向上することが判る。また第１
図によれば、Ｓが低くなると孔食の起点となる硫化物系
介在物の析出が抑制されること、ｔｌ’ｌ記介在物の析
出しないために許容されるＳはＭｎが低いほど高くなる
が、Ｍ１１θ、−％以下では原料コストが著しく高くな
るという不利があり、Ｍｎが０．２％より多い場合に硫
化物系介在物の析出を完全に抑制するにはＳを０゜００
１０％以下にする必要があることが判る。
第３図はＭｎ Ｏ，／％以下＋Ｓｏ、θ０／θ％以下の
７ｇ Ｏｒ −ｇ Ｎｉステンレス鋼にＳｉ ｒ Ｖ
ｒ Ｎｏ ｒ ＷｒＮを添加した場合の添加量と３．Ｓ
％Ｎａｐ／ 、 、７θ°Ｃ溶液中の孔食電位Ｖｃ’
（ｍＶ ｖｓ Ｓ、０．Ｅ ）との関係。
７ｇ Ｏｒ −ｇ Ｎｉステンレス鋼にＳｉ ｒ Ｖ
ｒ Ｎｏ ｒ ＷｒＮを添加した場合の添加量と３．Ｓ
％Ｎａｐ／ 、 、７θ°Ｃ溶液中の孔食電位Ｖｃ’
（ｍＶ ｖｓ Ｓ、０．Ｅ ）との関係。
を示す図であり、この図から通常のＳ含有ｎｏ。θ０３
〜Ｏ０θ１０％稈度の１ｇ Ｏｒ −ｇ Ｎｉステンレ
ス鋼と比較して、上記諸添加元素の添加効果が大きいこ
とが判り、その原因はＳが極低になって硫化物系介在物
が少なくなることにより添加元素の添加効果が格段に向
上するものと考えられる。
〜Ｏ０θ１０％稈度の１ｇ Ｏｒ −ｇ Ｎｉステンレ
ス鋼と比較して、上記諸添加元素の添加効果が大きいこ
とが判り、その原因はＳが極低になって硫化物系介在物
が少なくなることにより添加元素の添加効果が格段に向
上するものと考えられる。
第９図は本発明鋼／を基本成分とし、Ｎを００．２〜θ
。θＳ％＋Ｍｏをθ〜３％、Ｓをθ、θＯノ〜θ。００
ｊ′％と変化させた場合の耐孔食性の変化を示す図で・
あり、Ｎと！１４０を複合添加することにより耐食性が
著しく向上することか判る。
。θＳ％＋Ｍｏをθ〜３％、Ｓをθ、θＯノ〜θ。００
ｊ′％と変化させた場合の耐孔食性の変化を示す図で・
あり、Ｎと！１４０を複合添加することにより耐食性が
著しく向上することか判る。
本発明者等の実験によれば、硫化物系介在物の析出を完
全に抑えた場合でも酸化物子介在物を完全に抑えること
（、を極めて困矧であり、ＣａＯ１Ｍｇ０−□。
全に抑えた場合でも酸化物子介在物を完全に抑えること
（、を極めて困矧であり、ＣａＯ１Ｍｇ０−□。
Ａ、Ｉ Ｏ＋ Ｍｎｏ ｒ Ｓ、ｔＯ２の単独また（」
、２種以上が単独３ 介在物あるいは複合介在物として残存している。
、２種以上が単独３ 介在物あるいは複合介在物として残存している。
第Ｓ図は本発明鋼Ωを基本成分とする鋼の７１１２０３
系介在物と（３ａＯｉまたはＯａＯ−Ａ、１２０３系介
在物について、鋼中のＮ含有量とＶｃ’、？。Ｓ％Ｎａ
Ｃ］／溶液ａｏ ’ｃにおける孔食電位Ｖｃ ’ （ｍ
Ｖ ｖｓ Ｓ、０．Ｅ ） １との関係を調べたもので
あり、Ａｅ、０３系介在物の場合はＯａＯ系または○ａ
Ｏ−ＡＩ２０３系介在物の場合より耐孔食性が良く、か
つＮ含有量が多いと耐孔食性が増加することが判る。よ
ってＡｔによる強制脱酸により非金属介在物中の酸化物
系介在物形態をＡｌ２Ｏ３にすることで耐孔、食性が向
上し、この向］二効果は極低Ｓ材ではざらに顕著となり
、また有効な添加元素ＭＯ，Ｃｕ、Ｗ、■等の含イｊに
よって耐孔食性が向上することが判った。
系介在物と（３ａＯｉまたはＯａＯ−Ａ、１２０３系介
在物について、鋼中のＮ含有量とＶｃ’、？。Ｓ％Ｎａ
Ｃ］／溶液ａｏ ’ｃにおける孔食電位Ｖｃ ’ （ｍ
Ｖ ｖｓ Ｓ、０．Ｅ ） １との関係を調べたもので
あり、Ａｅ、０３系介在物の場合はＯａＯ系または○ａ
Ｏ−ＡＩ２０３系介在物の場合より耐孔食性が良く、か
つＮ含有量が多いと耐孔食性が増加することが判る。よ
ってＡｔによる強制脱酸により非金属介在物中の酸化物
系介在物形態をＡｌ２Ｏ３にすることで耐孔、食性が向
上し、この向］二効果は極低Ｓ材ではざらに顕著となり
、また有効な添加元素ＭＯ，Ｃｕ、Ｗ、■等の含イｊに
よって耐孔食性が向上することが判った。
第４図は本発明鋼−を基本成分とする鋼についてＮ含有
量と伸びとの関係を調べたものであり、Ｎが００７％、
０．２％、０．３％と多くなると伸びが次第に低下し、
０．３％」；り多いと伸びが急激に低下することが判る
。
量と伸びとの関係を調べたものであり、Ｎが００７％、
０．２％、０．３％と多くなると伸びが次第に低下し、
０．３％」；り多いと伸びが急激に低下することが判る
。
以上の実験データより本発明ｆｉ１１．２はθ。ＩＩ％
Ｍ。
Ｍ。
を含むが、ＭＯを２％以上含有するＳＵＳ 、７／Ａと
同等以１−の耐候性、耐孔食性を有することが判る。
同等以１−の耐候性、耐孔食性を有することが判る。
また発明鋼＋ ＋ ３１ Ａは高Ｍｏ鋼の例であＺ、が
、極低Ｓ化による耐孔食性の改善効果が著し、＜、比較
回ｊ１３．４ｔに比べて耐孔食性、耐候性は非常に優１
れている。
、極低Ｓ化による耐孔食性の改善効果が著し、＜、比較
回ｊ１３．４ｔに比べて耐孔食性、耐候性は非常に優１
れている。
さらに本発明鋼は、耐孔食性、耐候性のほかに、中性塩
化物中にお目る酎ずきま腐食伯、耐ＳＣＯ性ならびに硫
酸中における耐酸性に優れている。本発明鋼は、Ｎｏ含
有量が等しい比較節回に比べるど耐すきま腐食性、耐Ｓ
ＣＣ性、耐酸性に優れでいる。
化物中にお目る酎ずきま腐食伯、耐ＳＣＯ性ならびに硫
酸中における耐酸性に優れている。本発明鋼は、Ｎｏ含
有量が等しい比較節回に比べるど耐すきま腐食性、耐Ｓ
ＣＣ性、耐酸性に優れでいる。
さらに本発明鋼は、溶接性に優れていることが判り、こ
のことは、（１ツ低Ｓ化による）侮温の機械的特性が改
善さねたためである。
のことは、（１ツ低Ｓ化による）侮温の機械的特性が改
善さねたためである。
次に本発明において、成分組Ｉ・（７を限定する１ｐｌ
ｉ山を説明ずイ）。
ｉ山を説明ずイ）。
Ｃ：０．、θｔ％を超えると溶接熱影＠部の耐食性が劣
化するのでθ。ｏｇ％以下とする。
化するのでθ。ｏｇ％以下とする。
Ｓｌ：耐孔食性、耐ＳＣＣ性に有効であるが３％を超え
るとその効果は小さくなり、Ｓ１添加で成分バランス」
二高価なＮｉｍ加を必要とするので３゜０％以下とする
。
るとその効果は小さくなり、Ｓ１添加で成分バランス」
二高価なＮｉｍ加を必要とするので３゜０％以下とする
。
Ｍｎ：非金用介在物ＭｎＳの析出全抑えるには低い方が
良いが、強脱硫精錬によって極低Ｓ化にすればｔｉ ｉ
ｉｉ上の精神反応に必要な程度はｉ′Ｉ／Ｉ−容できス
。０％以下とする。
良いが、強脱硫精錬によって極低Ｓ化にすればｔｉ ｉ
ｉｉ上の精神反応に必要な程度はｉ′Ｉ／Ｉ−容できス
。０％以下とする。
ｐ ： ｏ、ｏグ０％を超えると粒界腐食感受性が高く
なるのでθ、θ＜１０％以下とする。
なるのでθ、θ＜１０％以下とする。
ＳＯ８は、本発明の最も基本的がっ市１郡な意味を持つ
元素である。孔食の４」４点８１−′／、ｒる硫化物σ
）析出を抑えるには第１図から明らかなよ’） Ｃ，−
１Ｓθ。００１０％以下の拘；低Ｓ化が必要である。ｌ
ｉ′ｌＪｊ低Ｓ化によって、耐食性に有効な添加圧素の
効果ｆ １（Ｊｌめ史に酸化物系介在物形態σ）コント
＋１−ル＆ｌ 、１：る効果も有効になる。
元素である。孔食の４」４点８１−′／、ｒる硫化物σ
）析出を抑えるには第１図から明らかなよ’） Ｃ，−
１Ｓθ。００１０％以下の拘；低Ｓ化が必要である。ｌ
ｉ′ｌＪｊ低Ｓ化によって、耐食性に有効な添加圧素の
効果ｆ １（Ｊｌめ史に酸化物系介在物形態σ）コント
＋１−ル＆ｌ 、１：る効果も有効になる。
Ｎｊニオ−ステ→−イト７オ＝でど１．て乙％以上（Ｊ
必要である。また、耐孔食性を向１．する１３−めＧ、
■添加するＯｒ、 Ｍｏ 、 ＳＬ ！：ｔフェライト
）Ａ−マであり、これらの元素の添加１１１゛に上って
Ｉｔ、 ＋！２： ’ｒ）バランス」−最大、Ｂ％必娶
である。ｆ（ｆお本発明ＡＮ ＩＪ、１ｉｔａｉ低Ｓ化
によってＯｒ 、Ｍｏなどのフェライト７詞−、マを少
なくすることができる結果、ざ。θ〜１５゜０％が好ま
し７い範囲となる。
必要である。また、耐孔食性を向１．する１３−めＧ、
■添加するＯｒ、 Ｍｏ 、 ＳＬ ！：ｔフェライト
）Ａ−マであり、これらの元素の添加１１１゛に上って
Ｉｔ、 ＋！２： ’ｒ）バランス」−最大、Ｂ％必娶
である。ｆ（ｆお本発明ＡＮ ＩＪ、１ｉｔａｉ低Ｓ化
によってＯｒ 、Ｍｏなどのフェライト７詞−、マを少
なくすることができる結果、ざ。θ〜１５゜０％が好ま
し７い範囲となる。
Ｏｒ：耐孔食性に最も重要な光〃であり、７７％以上は
不可欠である。Ｏｒは多いはど耐孔食性は向上するか１
．２３−％までで十分な耐孔食性が得られるので、２３
−％以下とする。
不可欠である。Ｏｒは多いはど耐孔食性は向上するか１
．２３−％までで十分な耐孔食性が得られるので、２３
−％以下とする。
ＭＯ８耐孔食性同上に有効な元素であり、多いほど良い
。しかし、ｔＩｌｏが３゜０％を縮えるとび相が析出し
易くなり、びら（こ、本発明においては、極低Ｓ化によ
ってＭｏの耐食・１イ１ミに及はず効果を訊しく尚くし
ているので３．０％を上１児とＪる。
。しかし、ｔＩｌｏが３゜０％を縮えるとび相が析出し
易くなり、びら（こ、本発明においては、極低Ｓ化によ
ってＭｏの耐食・１イ１ミに及はず効果を訊しく尚くし
ているので３．０％を上１児とＪる。
Ｎ：Ｍｏと同様耐孔食性を著しく回」二さＵる。
また、ＮはＭｏと核台？、％加で著しい相乗効果か現わ
れｕｔ＝は多い（コど良い。しか１７．０．３％を超え
ると機械的性質の伸びか劣化するＱ）で０゜３％以下と
する。
れｕｔ＝は多い（コど良い。しか１７．０．３％を超え
ると機械的性質の伸びか劣化するＱ）で０゜３％以下と
する。
Ｃｕ ： Ｃｕは中性塩比吻環境において生１′る孔食
を起点とした３０Ｃｉにスｊず２）抵抗性に有効である
。
を起点とした３０Ｃｉにスｊず２）抵抗性に有効である
。
本発明鋼は、耐孔食性Ｇこ優れるので塩化物環境での使
用か対象となり、特ｆＡ−請求の範囲第２項記載のステ
ンレス１ｌｔｌ ｉこおいて、Ｃｕの添加により耐孔食
性、耐ＳＣＣ性Ｇこ優れる国都かイけられる。へ〇％以
」−必要であるか１．：１．３％でほぼ完全に防止でき
るのでコ。５％以下とする。
用か対象となり、特ｆＡ−請求の範囲第２項記載のステ
ンレス１ｌｔｌ ｉこおいて、Ｃｕの添加により耐孔食
性、耐ＳＣＣ性Ｇこ優れる国都かイけられる。へ〇％以
」−必要であるか１．：１．３％でほぼ完全に防止でき
るのでコ。５％以下とする。
Ｗ：特許請求の範囲第２項記載のステンレス鋼において
、Ｗは耐孔食性に有効であり、多いほど良いが、ハタ％
を超えると機械的性質が劣化するのでハＳ％を上限とＪ
る。
、Ｗは耐孔食性に有効であり、多いほど良いが、ハタ％
を超えると機械的性質が劣化するのでハＳ％を上限とＪ
る。
■＝特許請求の範囲第２項記載のステ〉レス鋼において
、■はＭｏ 、Ｎ ｒ Ｗについで耐孔食性に有効であ
る。しかし、λ。５％を超えると異’ｈ？酸化を生じ製
造上疵の原因となるので２゜５％以ドと４る。
、■はＭｏ 、Ｎ ｒ Ｗについで耐孔食性に有効であ
る。しかし、λ。５％を超えると異’ｈ？酸化を生じ製
造上疵の原因となるので２゜５％以ドと４る。
次Ｇこ本発明鋼の、２柚の製造方法につい゛Ｃ説明する
。
。
からなるＯ ａＯＬ ｉ ２０フラツクスをＭ調重鼠の
／゛〜Ｓ、Ｏ重量％の範囲内で添加して精銖することに
よって５Ｏ００θｌθ％以Ｆの極低（訛σ）本発明鋼を
製造することができる。
／゛〜Ｓ、Ｏ重量％の範囲内で添加して精銖することに
よって５Ｏ００θｌθ％以Ｆの極低（訛σ）本発明鋼を
製造することができる。
（２）溶解炉中のＳ含有量を除く他成分が本発明鋼の成
分組成であるステンレス俗調にＯａＯ／ Ｌｉ、２０重
量比で／〜ＳからなるＯａＯ−Ｌｉ２Ｏフラックス １
と、この７ラツクス１０θ重量部に対しＳ０重量部以下
のＯａＦ ２とを６［！合してなるＧ ａＯ−Ｌ ｉ
２０ ０ ａ、Ｆ ２フラツクスを溶鋼重けの／〜Ｓ重
＋ｒｉ％の範囲内で添加して精錬することによって５Ｏ
００θ１０％以下の極低硫の本発明Ｃ４を製造すること
ができる。
分組成であるステンレス俗調にＯａＯ／ Ｌｉ、２０重
量比で／〜ＳからなるＯａＯ−Ｌｉ２Ｏフラックス １
と、この７ラツクス１０θ重量部に対しＳ０重量部以下
のＯａＦ ２とを６［！合してなるＧ ａＯ−Ｌ ｉ
２０ ０ ａ、Ｆ ２フラツクスを溶鋼重けの／〜Ｓ重
＋ｒｉ％の範囲内で添加して精錬することによって５Ｏ
００θ１０％以下の極低硫の本発明Ｃ４を製造すること
ができる。
以１−１従来ステンレス槓の耐孔食性左向−ヒさせるた
めには、一般に高価なＭＣか流加さねていたが、本発明
鋼にあってはＭｏ含有ｔｉｌｔが少なくても従来の高Ｍ
Ｏ鋼と同稈１ザの耐孔食性、耐候性を有し、下記のごと
き特長を有する。
めには、一般に高価なＭＣか流加さねていたが、本発明
鋼にあってはＭｏ含有ｔｉｌｔが少なくても従来の高Ｍ
Ｏ鋼と同稈１ザの耐孔食性、耐候性を有し、下記のごと
き特長を有する。
（１）海岸大気中での外装材として有利に使用すること
ができる。一方ＳＵｓ 、？θｙを使用すると、従来発
銹する例が多く、またＳＵＳ ３／Ａは発銹は少ないが
高価であるため使用が困難であった。 □（２） Ｃｌ
イオンを含む水環境で耐孔食性、耐ＳＣＣ性が間頼とな
る場合に、本発明類を耐食材料として有利に使用するこ
とができる。
ができる。一方ＳＵｓ 、？θｙを使用すると、従来発
銹する例が多く、またＳＵＳ ３／Ａは発銹は少ないが
高価であるため使用が困難であった。 □（２） Ｃｌ
イオンを含む水環境で耐孔食性、耐ＳＣＣ性が間頼とな
る場合に、本発明類を耐食材料として有利に使用するこ
とができる。
（３）本発明Ｗ１は１１川わに対す−る安全性が大きい
。
。
第１図は本発明鋼／を基本成分とし、λ（ｎ％を変えた
鋼のＳ含有量と孔食′電位との関係を示す図、第２図は
本発明鋼／を基本成分とし、ＭｎおよびＳ食付ｈｔと硫
化物系介在物の析出との関係を示す図、第３図は７ｇ
Ｏｒ −１１Ｎｉスデンレス５１１で１にＳｉ ｒ Ｖ
ｔ Ｍｏ ＋ Ｗ 、Ｎを添加した」Ｊ）５合の添加
ｌｉｔと孔食電位との関係を示す図、第７図は本発明鋼
／を基本成分とし、Ｍｏ 、 Ｓ 、 Ｎ 、 Ｍ’ｎ
を添加した場合の添加ｆｉｔと孔食ｔｌｆ、位との関係
を示す図、第３図は本発明鋼コを基本成分とする鋼の非
金属介在物□の紳類と、Ｎ含有量ならびに孔食電位との
関係を示す図、第６図は本発明鋼コを基本成分どし、Ｎ
２含有鼠と伸びとの関係を示す図である。 ！７ ！ｆ、’４許出願人 １」本冶金工桑株式会礼代理人弁
理士 ［１１） 政 治 六 ＝ ハ ： ； （ヨつｃ、ＳＡ＾）、：）＾】シ冬１／（（０１０１Ｍ
＞ｕ〜 遼 カロ １ｋ （ｗｔ’／、） ＭＯ（ｗｔ’ｌｏ） ０００ＬＸ（ヨＵＳＳ＾Ａ））Ａ ｆｉＴｌ）Ｈｅ”
１０） 、−Ｑｔｉｐ 手続袖正書 ｊｌ（イ和５７年１月７１１ 特許庁長官 島１−１（春樹殿 １ 車外の表示 昭和 先年 特許部第１りＳ６１θす２ 発明の名称
耐孔食Ｍ：、耐候性に優れるオーステナイトステンレ
ス鋼 ３ 補正をする者 市外との関係 特許出願人 ４ 代 理 人 − １０４ ６補ｊ１により増加Ｊ−る発明の数 ７、補４■の夕・］象 明細書の特許、ξ１１１ポの範囲ならびに発明の詳細な
説明の楠 ／、明細書第１頁第Ｓ〜７９行の特許請求の範囲の記・
載を下記の文のとおりに訂正する。 ［２、特許請求の範囲 ■、０θ、ｏｇ％以下ｒ ｓｉ ３−θ％以下ｒ Ｍｎ
＋２．０％以下、Ｐθ、０９０％以下、 Ｓ Ｏ，Ｏθ
１０％ 以 −１’ ｒ Ｎｉ ６− ．２ｊ
％ ＋ Ｏｒ ／７ 〜．２３ ％
。 Ｍｏ３．θ％以下、Ｎ００３０％以下を含み、残部実質
的にＦｅよりなる耐孔食性、耐候性に優れるオーステナ
イトステンレスＪ１ｉ橿０ ２、 Ｏθ、ｏｇ％以下ｒ Ｓｉ ３．０％以下＋Ｍ
ｎａ、θ％以下、 ｐ ｏ、ｏｑｏ％以下、 ｓｏ、ｏ
ｏｉ。 ％以下＋ Ｉｎ乙−−１！： ％ ＋ （３ｒ ／７−
．２に％。 Ｎｏ 、？、／）％以下・Ｎ００３０％以下を含み、さ
らにＣｕ ２゜θ％以下、 ｗ ｉ、ｓ％以下ｌ □Ｖ
ｕ、５％以下のうちから選ばれるいずれか少なくとも
／紳を含み、残部実質的に ”−Ｆｅよりなる耐孔
食性、耐候性に優れるオーステナイトステンレス鋼。」 ２同書第１５頁第１／〜／３行の記載を下記の文のよう
１に訂正する。 ［われＮ搦、は多いほど良い。特に価格を安くするため
高価なＭｏ ＊ ”：Ｊ ＋ Ｖなどの元素の添加を抑
える場合は、極低Ｓ化だけでは目的とする耐食性が得ら
れない場合があり、Ｎは０゜θｔ％以上が好ましい。し
かし、０．３％を超えると機械的性質の伸びが劣化する
ので０．３％以下とする。」 代理人弁理士 村 ｔｉｌｌ 政 治２９７
−
鋼のＳ含有量と孔食′電位との関係を示す図、第２図は
本発明鋼／を基本成分とし、ＭｎおよびＳ食付ｈｔと硫
化物系介在物の析出との関係を示す図、第３図は７ｇ
Ｏｒ −１１Ｎｉスデンレス５１１で１にＳｉ ｒ Ｖ
ｔ Ｍｏ ＋ Ｗ 、Ｎを添加した」Ｊ）５合の添加
ｌｉｔと孔食電位との関係を示す図、第７図は本発明鋼
／を基本成分とし、Ｍｏ 、 Ｓ 、 Ｎ 、 Ｍ’ｎ
を添加した場合の添加ｆｉｔと孔食ｔｌｆ、位との関係
を示す図、第３図は本発明鋼コを基本成分とする鋼の非
金属介在物□の紳類と、Ｎ含有量ならびに孔食電位との
関係を示す図、第６図は本発明鋼コを基本成分どし、Ｎ
２含有鼠と伸びとの関係を示す図である。 ！７ ！ｆ、’４許出願人 １」本冶金工桑株式会礼代理人弁
理士 ［１１） 政 治 六 ＝ ハ ： ； （ヨつｃ、ＳＡ＾）、：）＾】シ冬１／（（０１０１Ｍ
＞ｕ〜 遼 カロ １ｋ （ｗｔ’／、） ＭＯ（ｗｔ’ｌｏ） ０００ＬＸ（ヨＵＳＳ＾Ａ））Ａ ｆｉＴｌ）Ｈｅ”
１０） 、−Ｑｔｉｐ 手続袖正書 ｊｌ（イ和５７年１月７１１ 特許庁長官 島１−１（春樹殿 １ 車外の表示 昭和 先年 特許部第１りＳ６１θす２ 発明の名称
耐孔食Ｍ：、耐候性に優れるオーステナイトステンレ
ス鋼 ３ 補正をする者 市外との関係 特許出願人 ４ 代 理 人 − １０４ ６補ｊ１により増加Ｊ−る発明の数 ７、補４■の夕・］象 明細書の特許、ξ１１１ポの範囲ならびに発明の詳細な
説明の楠 ／、明細書第１頁第Ｓ〜７９行の特許請求の範囲の記・
載を下記の文のとおりに訂正する。 ［２、特許請求の範囲 ■、０θ、ｏｇ％以下ｒ ｓｉ ３−θ％以下ｒ Ｍｎ
＋２．０％以下、Ｐθ、０９０％以下、 Ｓ Ｏ，Ｏθ
１０％ 以 −１’ ｒ Ｎｉ ６− ．２ｊ
％ ＋ Ｏｒ ／７ 〜．２３ ％
。 Ｍｏ３．θ％以下、Ｎ００３０％以下を含み、残部実質
的にＦｅよりなる耐孔食性、耐候性に優れるオーステナ
イトステンレスＪ１ｉ橿０ ２、 Ｏθ、ｏｇ％以下ｒ Ｓｉ ３．０％以下＋Ｍ
ｎａ、θ％以下、 ｐ ｏ、ｏｑｏ％以下、 ｓｏ、ｏ
ｏｉ。 ％以下＋ Ｉｎ乙−−１！： ％ ＋ （３ｒ ／７−
．２に％。 Ｎｏ 、？、／）％以下・Ｎ００３０％以下を含み、さ
らにＣｕ ２゜θ％以下、 ｗ ｉ、ｓ％以下ｌ □Ｖ
ｕ、５％以下のうちから選ばれるいずれか少なくとも
／紳を含み、残部実質的に ”−Ｆｅよりなる耐孔
食性、耐候性に優れるオーステナイトステンレス鋼。」 ２同書第１５頁第１／〜／３行の記載を下記の文のよう
１に訂正する。 ［われＮ搦、は多いほど良い。特に価格を安くするため
高価なＭｏ ＊ ”：Ｊ ＋ Ｖなどの元素の添加を抑
える場合は、極低Ｓ化だけでは目的とする耐食性が得ら
れない場合があり、Ｎは０゜θｔ％以上が好ましい。し
かし、０．３％を超えると機械的性質の伸びが劣化する
ので０．３％以下とする。」 代理人弁理士 村 ｔｉｌｌ 政 治２９７
−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 Ｏθ。θｇ％以下、 Ｓｉ ３．θ％以下ｒ
Ｒ４ｎ ２．θ％以下、Ｐθ、θダ０％以下ｒ Ｓ Ｏ
，００１０％以下ツＮｉ、Ａ−、２．５−％＋ Ｏｒ
／７〜．２ｓ％、 Ｍｏ ３．θ％以下。 Ｎθ。３０％以下を含み、残部実質的にＦ’ｅよりなる
耐孔食性、耐候性に（ダれるオーステナイトステンレス
鋼。 ２、 ＯＯ，Ｏｇ％以下＋ＳｉＪ、θ％以下ｒ Ｍｎ
−２−（１）％以下、Ｐθ。θｑｏ％以下、Ｓθ、θ
ｏｉｏ％以下ｔＮｉＡ−、！！％ｒ （３ｒ ７７〜．
２９％ 、 Ｍｏ ３．θ％以下。 Ｎθ。３０％を含み、さらにＯｕ 、２．０％以下、Ｗ
ｉ、ｓ％以下Ｉ Ｖ 、２．５％以下のうちから選ばれ
るいずれか少なくとも／柿を含み、残部実質的にＦｅよ
りなる耐孔食性、耐候性に優れるオーステナイトステン
レス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17561081A JPS5877555A (ja) | 1981-11-04 | 1981-11-04 | 耐孔食性・耐候性に優れるオ−ステナイトステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17561081A JPS5877555A (ja) | 1981-11-04 | 1981-11-04 | 耐孔食性・耐候性に優れるオ−ステナイトステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5877555A true JPS5877555A (ja) | 1983-05-10 |
| JPH0114304B2 JPH0114304B2 (ja) | 1989-03-10 |
Family
ID=15999095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17561081A Granted JPS5877555A (ja) | 1981-11-04 | 1981-11-04 | 耐孔食性・耐候性に優れるオ−ステナイトステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5877555A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5920590U (ja) * | 1982-07-30 | 1984-02-08 | 松下電工株式会社 | ランプソケツト |
| JPS61153261A (ja) * | 1984-12-27 | 1986-07-11 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 加工熱処理に適したオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
| JPS62247048A (ja) * | 1986-04-18 | 1987-10-28 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐候性、耐隙間腐食性および耐応力腐食割れ性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
| JPS6360261A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-16 | サンダスキー インタナショナル インコーポレイテッド | 耐孔食性二相ステンレス鋼合金 |
| JP2008045177A (ja) * | 2006-08-18 | 2008-02-28 | Daido Steel Co Ltd | 高強度高弾性型ステンレス鋼及びステンレス鋼線 |
| JP2012207259A (ja) * | 2011-03-29 | 2012-10-25 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐食性及びろう付け性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
| CN103643161A (zh) * | 2013-11-15 | 2014-03-19 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 钒钛矿转底炉及其送料用高温耐磨叶片和制造方法 |
| CN105803318A (zh) * | 2015-12-25 | 2016-07-27 | 振石集团东方特钢有限公司 | 一种耐高温炉胆用奥氏体不锈钢 |
| CN109504835A (zh) * | 2018-12-22 | 2019-03-22 | 中南大学 | 一种铜钨增强抗蚀奥氏体不锈钢及其制备方法 |
| WO2022049796A1 (ja) * | 2020-09-01 | 2022-03-10 | 株式会社特殊金属エクセル | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2022041426A (ja) * | 2020-09-01 | 2022-03-11 | 株式会社特殊金属エクセル | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5495913A (en) * | 1978-01-14 | 1979-07-28 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Austenitic stainless steel having good corrosion resistivity |
-
1981
- 1981-11-04 JP JP17561081A patent/JPS5877555A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5495913A (en) * | 1978-01-14 | 1979-07-28 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Austenitic stainless steel having good corrosion resistivity |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS6331497Y2 (ja) * | 1982-07-30 | 1988-08-23 | ||
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| JPH0380863B2 (ja) * | 1986-08-29 | 1991-12-26 | Sandosukii Fuandarii Ando Mashin Co | |
| JP2008045177A (ja) * | 2006-08-18 | 2008-02-28 | Daido Steel Co Ltd | 高強度高弾性型ステンレス鋼及びステンレス鋼線 |
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| CN109504835B (zh) * | 2018-12-22 | 2022-03-15 | 佛山培根细胞新材料有限公司 | 一种铜钨增强抗蚀奥氏体不锈钢及其制备方法 |
| WO2022049796A1 (ja) * | 2020-09-01 | 2022-03-10 | 株式会社特殊金属エクセル | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JPWO2022049796A1 (ja) * | 2020-09-01 | 2022-03-10 | ||
| JP2022041426A (ja) * | 2020-09-01 | 2022-03-11 | 株式会社特殊金属エクセル | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| CN114901851A (zh) * | 2020-09-01 | 2022-08-12 | 株式会社特殊金属超越 | 奥氏体系不锈钢板及其制造方法 |
| CN114901851B (zh) * | 2020-09-01 | 2023-08-11 | 株式会社特殊金属超越 | 奥氏体系不锈钢板及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0114304B2 (ja) | 1989-03-10 |
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