JPS5864361A - 耐熱鋳鋼 - Google Patents
耐熱鋳鋼Info
- Publication number
- JPS5864361A JPS5864361A JP56162482A JP16248281A JPS5864361A JP S5864361 A JPS5864361 A JP S5864361A JP 56162482 A JP56162482 A JP 56162482A JP 16248281 A JP16248281 A JP 16248281A JP S5864361 A JPS5864361 A JP S5864361A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resistance
- cast steel
- creep rupture
- rupture strength
- carburization
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐熱鋳鋼、特に、高温クリープ破断強度、耐
熱衝撃性および耐浸炭性にすぐれた耐熱鋳鋼に関する。
熱衝撃性および耐浸炭性にすぐれた耐熱鋳鋼に関する。
従来、石油化学工業におけるエチレンクラッキングチュ
ーブ材や改質炉内のりフォーマチューブ材には、Ｎｉお
よびＯｒを含む耐熱鋳鋼、代表的には、ＡＳＴＭ Ｈ
Ｋ４０材やＨＰ材などが用いられてきた。近年、操業の
高温化に伴ない高温特性の改善が要求され、これに応え
る材料として、ＨＰ材にＷを添加したものが開発され、
実用に供されている。しかじなが≦、操業条件の一層の
苛酷化とともに、上記Ｗ含有ＨＰ材よりも更に高温夛リ
ープ破断強度が高く、かつ耐熱衝撃性や耐浸炭性にすぐ
れた材料が要請されるに及んでいる。
ーブ材や改質炉内のりフォーマチューブ材には、Ｎｉお
よびＯｒを含む耐熱鋳鋼、代表的には、ＡＳＴＭ Ｈ
Ｋ４０材やＨＰ材などが用いられてきた。近年、操業の
高温化に伴ない高温特性の改善が要求され、これに応え
る材料として、ＨＰ材にＷを添加したものが開発され、
実用に供されている。しかじなが≦、操業条件の一層の
苛酷化とともに、上記Ｗ含有ＨＰ材よりも更に高温夛リ
ープ破断強度が高く、かつ耐熱衝撃性や耐浸炭性にすぐ
れた材料が要請されるに及んでいる。
本発明者等は、上記要請に応えるべく、Ｎｉ −（！
ｒ−Ｗ−Ｆｅ系耐熱鋼について、高温特性に対する各種
添加元素の影響に関する詳細な研究を重ねた結果、Ｎ、
Ｔｉ％ＡｌおよびＢの各元素を複合的に含有させること
により、高温度、特に１０００℃をこえる温度域におけ
る高温クリープ破断強度、耐熱衝撃性並びに耐浸炭性を
顕著に高め得ることを見出し、本発明を完成するに到っ
た。
ｒ−Ｗ−Ｆｅ系耐熱鋼について、高温特性に対する各種
添加元素の影響に関する詳細な研究を重ねた結果、Ｎ、
Ｔｉ％ＡｌおよびＢの各元素を複合的に含有させること
により、高温度、特に１０００℃をこえる温度域におけ
る高温クリープ破断強度、耐熱衝撃性並びに耐浸炭性を
顕著に高め得ることを見出し、本発明を完成するに到っ
た。
すなわち、本発明は、Ｃ００３〜０．６％（重量％、以
下同じ）、Ｓｉ２．０％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ
２Ｏ〜３０％、Ｎｉ３０〜４０％、ＷＯ９５〜５．０チ
、Ｎ０１０４〜０．１５％、Ｔｉ０．０４〜０．５チ、
Ａ１０．０７〜０．５チ（但し０．０７チを除く）、Ｂ
Ｏ，０Ｏ０２〜０．００４％、残部実質的にＦｅからな
る耐熱鋳鋼を提供する。
下同じ）、Ｓｉ２．０％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ
２Ｏ〜３０％、Ｎｉ３０〜４０％、ＷＯ９５〜５．０チ
、Ｎ０１０４〜０．１５％、Ｔｉ０．０４〜０．５チ、
Ａ１０．０７〜０．５チ（但し０．０７チを除く）、Ｂ
Ｏ，０Ｏ０２〜０．００４％、残部実質的にＦｅからな
る耐熱鋳鋼を提供する。
以下、本発明鋳鋼の成分限定理由について詳しく説明す
る。
る。
０：０．３〜０．６ ％
Ｃは鋳鋼の鋳造性を良くするほか、後記Ｔｉとの共存下
に一次炭化物を形成し、クリープ破断強度の向上に寄与
する。このために少くともＯ，：１を必要とする。その
効果はＣ量の増加とともに高められるが、過度に多くな
ると二次炭化物の過剰析出により、使用後の靭性低下が
著しくなるほか、溶接性も悪化するので、０．６１を上
限とする。
に一次炭化物を形成し、クリープ破断強度の向上に寄与
する。このために少くともＯ，：１を必要とする。その
効果はＣ量の増加とともに高められるが、過度に多くな
ると二次炭化物の過剰析出により、使用後の靭性低下が
著しくなるほか、溶接性も悪化するので、０．６１を上
限とする。
８ｉ：２．Ｏチ以下
Ｓｉは鋳鋼溶製時の脱酸剤としての役割を有するほか、
耐浸炭性の改善をもたらす。ただし、多量に含有すると
溶接性を損うおで、２．０チを上限。
耐浸炭性の改善をもたらす。ただし、多量に含有すると
溶接性を損うおで、２．０チを上限。
とする。
Ｍｎ：２．Ｏ−以下
Ｍｎは上記Ｓｉと同様に脱酸剤として機能するほか、溶
鋼中の不純物であるＳを固定・無害化する働きを有する
。但し、含有量が多くなると、耐酸化性の低下を招くの
で、’２．Ｏ％以下とする。
鋼中の不純物であるＳを固定・無害化する働きを有する
。但し、含有量が多くなると、耐酸化性の低下を招くの
で、’２．Ｏ％以下とする。
Ｃｒ：２０〜３０％
Ｏｒは後記Ｎｉとの共存下に、鋳鋼組織をオーステナイ
ト化し、高温強度や耐酸化性を高める効果を有する。特
に、１０００”Ｃ以〜上の高温域で所要の強度、耐重化
性を得るための含有量は少くとも２０チであることを要
する。上記効果は含有量の増加とともに強化されるが、
あまシ多くなると、使用後の靭性の低下が著しくなるの
で、３０％を上限とする。
ト化し、高温強度や耐酸化性を高める効果を有する。特
に、１０００”Ｃ以〜上の高温域で所要の強度、耐重化
性を得るための含有量は少くとも２０チであることを要
する。上記効果は含有量の増加とともに強化されるが、
あまシ多くなると、使用後の靭性の低下が著しくなるの
で、３０％を上限とする。
Ｎｉ：３０〜４０チ
Ｎｉは上記のように、Ｏｒと共存してオーステナイト組
織を保ち、その組織的安定性を与え、耐酸化性および高
温強度を確保するのに有効な元素である。ｉ ｏｏｏ℃
以上の高温度域で良好なる耐酸化性および高温強度を得
るためには３０１以上の含有を要する。上記特性は含有
量の増加とともに向上するが、４０チをこえると、添加
効果がほぼ鉛相し、経済的に不利であるので、４１を上
限とする。
織を保ち、その組織的安定性を与え、耐酸化性および高
温強度を確保するのに有効な元素である。ｉ ｏｏｏ℃
以上の高温度域で良好なる耐酸化性および高温強度を得
るためには３０１以上の含有を要する。上記特性は含有
量の増加とともに向上するが、４０チをこえると、添加
効果がほぼ鉛相し、経済的に不利であるので、４１を上
限とする。
Ｗ：０．５〜５．０チ
Ｗは高温強度の向上をもたらす。このために０５−以上
の含有を要するが、あまり多くなると耐酸化性が損なわ
れるので５．（ｌｔ−上限とする。
の含有を要するが、あまり多くなると耐酸化性が損なわ
れるので５．（ｌｔ−上限とする。
本発明鋳鋼は、上記諸元素とともに、下記のとと（Ｎ１
Ｔｉ、ＡｌおよびＢの各元素を複合的に含有する点に最
大の特徴を有する。この複合添加によって、高温特性ゐ
顕著な向上をもたらし、とりわけ１０００°Ｃをこえる
高温使用において、すぐれたクリープ破断強度、耐熱衝
撃性および耐浸炭性等を具備するものとなるのである。
Ｔｉ、ＡｌおよびＢの各元素を複合的に含有する点に最
大の特徴を有する。この複合添加によって、高温特性ゐ
顕著な向上をもたらし、とりわけ１０００°Ｃをこえる
高温使用において、すぐれたクリープ破断強度、耐熱衝
撃性および耐浸炭性等を具備するものとなるのである。
すなわち、Ｔｉ１ｄＣ，Ｎと結合して炭化物、窒化物、
炭窒化物を形成し、Ｂおよびｈｌはこれら化合物を微細
に分散析出させて結晶粒界を強化し、耐粒界割れ性゛を
高めることにより、高温゛１度、就中クリープ。
炭窒化物を形成し、Ｂおよびｈｌはこれら化合物を微細
に分散析出させて結晶粒界を強化し、耐粒界割れ性゛を
高めることにより、高温゛１度、就中クリープ。
破断強度、高温熱衝撃特性、長時間クリープ破断強度の
顕著な向上をもたらすのである。更に、Ｔｉは主として
Ａｌとの相乗効果により耐浸炭性の著しい改善に寄与す
る。
顕著な向上をもたらすのである。更に、Ｔｉは主として
Ａｌとの相乗効果により耐浸炭性の著しい改善に寄与す
る。
Ｎ：０．０４〜０．１５％
Ｎは固溶窒素の形態でオーステナイト相を安定・強化す
るとともに、Ｔｉ等と窒化物、炭窒化物の形成に関与し
、この化合物が前記のようにＡｌ。
るとともに、Ｔｉ等と窒化物、炭窒化物の形成に関与し
、この化合物が前記のようにＡｌ。
Ｂとの共存下に微細に分散析出することによって結晶粒
が微細化し、粒成長が阻止され、クリープ破断強度や耐
熱衝撃性が高められる。この効果を十分なものとするた
め、その含有量は好ましくは０．０４％以上とする。但
し、あまり多くなると、窒化物、炭窒化物の過剰の析出
、粗大化を招き、かえって耐熱衝撃性が低下するので、
０．１５％を上限とするのが好ましい。
が微細化し、粒成長が阻止され、クリープ破断強度や耐
熱衝撃性が高められる。この効果を十分なものとするた
め、その含有量は好ましくは０．０４％以上とする。但
し、あまり多くなると、窒化物、炭窒化物の過剰の析出
、粗大化を招き、かえって耐熱衝撃性が低下するので、
０．１５％を上限とするのが好ましい。
Ｔｉ：０．０４〜０．５１
Ｔｉは上記のように炭窒化物等の形成により高温強度、
耐熱衝撃性に寄与するほか、特にＡ４との相剰効果によ
って耐浸炭性を強化する。これらの効果を発揮させるた
め、その含有量は好ましくは０．０４％以上とする。含
有量の増加とともに、クリープ破断強度、耐浸炭性等が
高められるが、あまり多くなると析出物の粗大化、酸化
物系介在物量の増加を招き、特に０．５チをこえると極
端な強度低下刃惟する。よって、０．５チ以下とし、強
度を重視するときは、０．１５％を上限とするのが好ま
しい。
耐熱衝撃性に寄与するほか、特にＡ４との相剰効果によ
って耐浸炭性を強化する。これらの効果を発揮させるた
め、その含有量は好ましくは０．０４％以上とする。含
有量の増加とともに、クリープ破断強度、耐浸炭性等が
高められるが、あまり多くなると析出物の粗大化、酸化
物系介在物量の増加を招き、特に０．５チをこえると極
端な強度低下刃惟する。よって、０．５チ以下とし、強
度を重視するときは、０．１５％を上限とするのが好ま
しい。
Ａｌ：０．０７チを越え、０．５チ以下ＡｅＪ／′！、
クリープ破断強度向上効果以外に、上記したごと（Ｔｉ
との共存により耐浸炭性の顕著な改善効果を有する。ク
リープ破断強度向上のみを期待するときは、その含有量
を０．０２〜０゜０７チに限定するのが好ましいが、特
に耐浸炭性の改善を目的の一つとする本発明では、耐浸
炭性を十分なものとするために、その含有量を少くとも
ＯＤ７チをこえる量とする。含有量の増加とともに、強
度はやや低下するが、耐浸炭性はさらに強化される。し
かし、０．５％を４こえると、強度が極端に低く゛なる
ので上限を０．５チとすする。なお、ＴｉおよびＡ４含
有甘を浸炭試験後、ＥＰＭＡ（Ｘ線マイクロアナライザ
ー）に付すと、試験片表層部ＫＡＪＩリッチ層の存在が
認められる。このＡ１層が強力な浸炭防止効果を有して
いるのである。
クリープ破断強度向上効果以外に、上記したごと（Ｔｉ
との共存により耐浸炭性の顕著な改善効果を有する。ク
リープ破断強度向上のみを期待するときは、その含有量
を０．０２〜０゜０７チに限定するのが好ましいが、特
に耐浸炭性の改善を目的の一つとする本発明では、耐浸
炭性を十分なものとするために、その含有量を少くとも
ＯＤ７チをこえる量とする。含有量の増加とともに、強
度はやや低下するが、耐浸炭性はさらに強化される。し
かし、０．５％を４こえると、強度が極端に低く゛なる
ので上限を０．５チとすする。なお、ＴｉおよびＡ４含
有甘を浸炭試験後、ＥＰＭＡ（Ｘ線マイクロアナライザ
ー）に付すと、試験片表層部ＫＡＪＩリッチ層の存在が
認められる。このＡ１層が強力な浸炭防止効果を有して
いるのである。
Ｂ：０．０００２〜０．００４チ
Ｂは結晶粒界の強化のψ１か、前記Ｔｉｌや粛−一らせ
ることによシ、クリープ破断強度の向上に寄与する。こ
のために、含有量は０．０００２％以上であることが望
ましい。ただし、あまり多くなっても、それほど強度向
上はすすまず、かえって溶接性の低下を招くので、好ま
しくは０．００４％を上限とする。
ることによシ、クリープ破断強度の向上に寄与する。こ
のために、含有量は０．０００２％以上であることが望
ましい。ただし、あまり多くなっても、それほど強度向
上はすすまず、かえって溶接性の低下を招くので、好ま
しくは０．００４％を上限とする。
Ｐ％Ｓその他制の溶製時に不可避的に混入する不純物は
、この種の鋼に通常許容される範囲であれば存在しても
かまわない。
、この種の鋼に通常許容される範囲であれば存在しても
かまわない。
次に、本発明鋳鋼について実施例を挙げて具体的に説明
する。
する。
実施例
高周波溶解炉（大気中）で鋳鋼を溶製し、遠心鋳造法に
より管材（外径１３６ｓｍｘ肉厚２０ｆｉ×長さ５００
ｆｆ）を得た。各供試材の化学成分組成を第１島に示す
。供試材ｍｉ〜４は本発明鋳鋼、ｍ５〜９は比較材であ
る。比較材のうち、漱５はＷを含むＨＰ材（Ｎ ｓ Ｔ
ｉｓ Ａ １１％Ｂのいづれも含まない）、階６−９
はＮ、Ｔｉ％ＡｌおよびＢをすべて含むが、Ｔｉまたは
Ａｌ量が本発明の規定から逸脱するものである。
より管材（外径１３６ｓｍｘ肉厚２０ｆｉ×長さ５００
ｆｆ）を得た。各供試材の化学成分組成を第１島に示す
。供試材ｍｉ〜４は本発明鋳鋼、ｍ５〜９は比較材であ
る。比較材のうち、漱５はＷを含むＨＰ材（Ｎ ｓ Ｔ
ｉｓ Ａ １１％Ｂのいづれも含まない）、階６−９
はＮ、Ｔｉ％ＡｌおよびＢをすべて含むが、Ｔｉまたは
Ａｌ量が本発明の規定から逸脱するものである。
各供試材より試験片を採取し、クリープ破断強度、耐熱
衝撃性、並びに耐浸炭性を測定した。その結果を第２表
に示す。なお、各試験要領は次のとおりである。
衝撃性、並びに耐浸炭性を測定した。その結果を第２表
に示す。なお、各試験要領は次のとおりである。
〔Ｉ〕 クリープ破断試験
ＪＩＳ Ｚ２２７２の規定による。但し、囚温度１０
９３℃・荷重１．９に９ｆ／−および■温度８５０°Ｃ
・荷重１．３に９ｆ／−の２通りの条件で行なった。
９３℃・荷重１．９に９ｆ／−および■温度８５０°Ｃ
・荷重１．３に９ｆ／−の２通りの条件で行なった。
ＣＩ）耐熱衝撃性試験
・第１図に示す形状・寸法の試片（厚さ８ｆｉ）を、温
！９００℃に加熱保持（保袖時間３０ゑ）した。
！９００℃に加熱保持（保袖時間３０ゑ）した。
のち水冷する操作を繰返し、この操作を１０回行なうご
とに試片に発生したクラックの長さを測定する。耐熱衝
撃性は該クラック長さが５ｆｆに達したときの繰返し回
数で評価した。第２表中、「耐熱衝撃性」欄の数値はそ
の回数である。むろん、回数の多い程耐熱衝撃性にすぐ
れることを意味する。
とに試片に発生したクラックの長さを測定する。耐熱衝
撃性は該クラック長さが５ｆｆに達したときの繰返し回
数で評価した。第２表中、「耐熱衝撃性」欄の数値はそ
の回数である。むろん、回数の多い程耐熱衝撃性にすぐ
れることを意味する。
１〕耐浸炭性試験
試片（直径１２Ｗ×長さ６０ｆｆ、、）を固体浸炭剤（
デグサＫＧ３０、Ｂ ａＯＯＢ含有）中、温度１１００
℃で３００Ｉ（−保持したのち、試片の表面から深さＩ
Ｗまでの層および１〜２Ｈの層よりそれぞれ切粉を採取
し、Ｃ量分析を行ない、増加Ｃ量（ｗｔ％）を求めた。
デグサＫＧ３０、Ｂ ａＯＯＢ含有）中、温度１１００
℃で３００Ｉ（−保持したのち、試片の表面から深さＩ
Ｗまでの層および１〜２Ｈの層よりそれぞれ切粉を採取
し、Ｃ量分析を行ない、増加Ｃ量（ｗｔ％）を求めた。
表中、「耐浸炭性」欄の数値は該増加Ｃ量である。Ｃ量
増加の少い１１ど、耐浸炭性にすぐれることは言うまで
もない。
増加の少い１１ど、耐浸炭性にすぐれることは言うまで
もない。
第２表に示されるように、本発明鋳鋼（Ｎａｌ〜４）は
、従来材のなかでも高温クリープ破断強度がすぐれると
されているＷ含有ＨＰ材（供試付随５）およびその他の
比較材にくらべ、卓越した高温クリープ破断強度を備え
ており、特に１０００°Ｃをこえる温度域においても高
度のクリープ破断強度を維持する。また、本発明鋳鋼は
、耐熱衝撃性についても従来材を凌駕する。更に浸炭試
験におけるＣ量増加は従来材の半分ないしそれ以下であ
り、その高度の耐浸炭性も本発明鋳鋼を特徴づける材料
特性の一つであることがわかる。
、従来材のなかでも高温クリープ破断強度がすぐれると
されているＷ含有ＨＰ材（供試付随５）およびその他の
比較材にくらべ、卓越した高温クリープ破断強度を備え
ており、特に１０００°Ｃをこえる温度域においても高
度のクリープ破断強度を維持する。また、本発明鋳鋼は
、耐熱衝撃性についても従来材を凌駕する。更に浸炭試
験におけるＣ量増加は従来材の半分ないしそれ以下であ
り、その高度の耐浸炭性も本発明鋳鋼を特徴づける材料
特性の一つであることがわかる。
以上のように、本発明に係る耐熱鋳鋼は、従来のＷ含有
ＨＰ材などに比し、高温特性、就中高温クリープ破断強
度、耐熱衝撃榛、並びに耐浸炭性・等にすぐれ、ており
、石油化学工業におけるエチレンクラッキングチューブ
や改質炉内のりフォーマチューブをはじめとして、鉄鋼
関連設備におけるハースロールやラジアントチューブナ
ト、１ＯＯＴＯ°Ｃをこえる高温域で使用される各種設
備部材の好適な材料として供することができる。
ＨＰ材などに比し、高温特性、就中高温クリープ破断強
度、耐熱衝撃榛、並びに耐浸炭性・等にすぐれ、ており
、石油化学工業におけるエチレンクラッキングチューブ
や改質炉内のりフォーマチューブをはじめとして、鉄鋼
関連設備におけるハースロールやラジアントチューブナ
ト、１ＯＯＴＯ°Ｃをこえる高温域で使用される各種設
備部材の好適な材料として供することができる。
第１図は耐熱衝撃性試験片の形状寸法説明図である。
特許出願人 久保田鉄工株式会社
代理人 弁理士 宮 崎 新八部
Claims (1)
- （１） ００．３〜０．６％、Ｓｉ２．０％以下、Ｍ
ｎ２．０−以下、０ｒ２０〜３０％、Ｎ１５ｏ〜４０％
、Ｗｏ、５〜５．０チ、Ｎ０１０４〜０．１５ ％、Ｔ
ｉ０．０４〜Ｏ，Ｆｌ、ＡＡ）０．０７％を越え、０．
５％以下、ＢＯ，０Ｏ０２〜０．００４％、残部実質的
にＦｅからなる耐熱鋳鋼。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56162482A JPS5864361A (ja) | 1981-10-12 | 1981-10-12 | 耐熱鋳鋼 |
| US06/419,310 US4442068A (en) | 1981-10-12 | 1982-09-17 | Heat resistant cast iron-nickel-chromium alloy |
| GB08228349A GB2110238B (en) | 1981-10-12 | 1982-10-05 | Heat resistant cast steel |
| FR8217007A FR2514372B1 (fr) | 1981-10-12 | 1982-10-11 | Acier pour moulage, resistant a la chaleur |
| DE3237781A DE3237781C2 (de) | 1981-10-12 | 1982-10-12 | Hitzebeständiger Stahlguß |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56162482A JPS5864361A (ja) | 1981-10-12 | 1981-10-12 | 耐熱鋳鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5864361A true JPS5864361A (ja) | 1983-04-16 |
| JPH0144779B2 JPH0144779B2 (ja) | 1989-09-29 |
Family
ID=15755450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56162482A Granted JPS5864361A (ja) | 1981-10-12 | 1981-10-12 | 耐熱鋳鋼 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4442068A (ja) |
| JP (1) | JPS5864361A (ja) |
| DE (1) | DE3237781C2 (ja) |
| FR (1) | FR2514372B1 (ja) |
| GB (1) | GB2110238B (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4711826A (en) * | 1986-01-27 | 1987-12-08 | Olin Corporation | Iron-nickel alloys having improved glass sealing properties |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR929727A (fr) * | 1944-02-24 | 1948-01-06 | William Jessop Ans Sons Ltd | Acier au nickel-chrome à caractère austénitique |
| FR946263A (fr) * | 1945-06-13 | 1949-05-30 | Electric Furnace Prod Co | Alliages à base de fer |
| US2750283A (en) * | 1953-05-27 | 1956-06-12 | Armco Steel Corp | Stainless steels containing boron |
| FR1106645A (fr) * | 1954-08-24 | 1955-12-21 | William Jessop And Sons | Alliages à base de nickel et de chrome |
| US2816830A (en) * | 1956-06-25 | 1957-12-17 | Carpenter Steel Co | Alloy steel for use at high temperatures |
| US3459539A (en) * | 1966-02-15 | 1969-08-05 | Int Nickel Co | Nickel-chromium-iron alloy and heat treating the alloy |
| US3552950A (en) * | 1967-06-14 | 1971-01-05 | Simonds Saw And Steel Co | High temperature corrosion resistant fe-g-ni-mn alloy |
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| FR2346462A1 (fr) * | 1976-04-02 | 1977-10-28 | Commissariat Energie Atomique | Super alliage a haute endurance sans cobalt applicable notamment dans l'industrie nucleaire |
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