JPS5858995A - Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆ア−ク溶接棒Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、Ｃｒ−ＭＯ糸低合金鋼を対象として、靭性が
尚〈焼戻し脆化惑受性の低い溶接部を与える為の破槍ア
ーク浴接棒に関し、特に心線又は被〜剤のいずれか一方
若しくは双方からＡ／及びＮを４＃極的に加えて前紀溶
接部を坐る為の被覆アーク溶接棒Ｋ関するものである。
尚〈焼戻し脆化惑受性の低い溶接部を与える為の破槍ア
ーク浴接棒に関し、特に心線又は被〜剤のいずれか一方
若しくは双方からＡ／及びＮを４＃極的に加えて前紀溶
接部を坐る為の被覆アーク溶接棒Ｋ関するものである。
Ｃｒ−ＭＯ糸低合金鋼，例えば１ｃｒ−１／２ＭＯ鋼、
１・１／４Ｃｒ−１／２Ｍｏ鋼，２・１／４−Ｍｏ鋼，
８Ｃ ｒ − １ Ｍｏ鋼等は耐熱性の艮好な工業用材
料として菌湿尚圧ボイラー用、石油工業用、合成化学工
Ｍ用、尚編高圧１肘水素用等の（支）途に貞用されてい
る。即ちＣｒ−ＭＯ糸低合金劇は従来ＭＩ編強度や．ｇ
ｂ（Ｍクリープ特性の改善に眼目が１信かれて開発end
page:1 され念ものであり、これらの溶接においても、溶着金属
の高ｍ強度に注目するのが一般的な溶接設計の姿勢であ
った。しかるに最近Ｃｒ−ＭＯ系低合金鋼の使用環境が
廠し（なり、他の特性についても考慮を払わなければな
らない．場面が多〈なってきた。第１点は寒冷地での使
用頻度ガ増大してきたことであシ，低温靭性の向上が要
求される様になってきた。第２点は反応容器として１０
年〜２０年と長期間使用するという点であシ、高温での
長期間使用に伴なう蜆戻し脆化が不可避であることに鑑
み脆化感受性の低い溶着金属を形成することが要求され
る様になった。
１・１／４Ｃｒ−１／２Ｍｏ鋼，２・１／４−Ｍｏ鋼，
８Ｃ ｒ − １ Ｍｏ鋼等は耐熱性の艮好な工業用材
料として菌湿尚圧ボイラー用、石油工業用、合成化学工
Ｍ用、尚編高圧１肘水素用等の（支）途に貞用されてい
る。即ちＣｒ−ＭＯ糸低合金劇は従来ＭＩ編強度や．ｇ
ｂ（Ｍクリープ特性の改善に眼目が１信かれて開発end
page:1 され念ものであり、これらの溶接においても、溶着金属
の高ｍ強度に注目するのが一般的な溶接設計の姿勢であ
った。しかるに最近Ｃｒ−ＭＯ系低合金鋼の使用環境が
廠し（なり、他の特性についても考慮を払わなければな
らない．場面が多〈なってきた。第１点は寒冷地での使
用頻度ガ増大してきたことであシ，低温靭性の向上が要
求される様になってきた。第２点は反応容器として１０
年〜２０年と長期間使用するという点であシ、高温での
長期間使用に伴なう蜆戻し脆化が不可避であることに鑑
み脆化感受性の低い溶着金属を形成することが要求され
る様になった。
本発明者等はこの様な点を考慮し、上述の２要求を満足
する為には、焼戻し脆化感受性の冗進を予想して予め低
温靭性の改碧を図っておくことが必要であると考え、＃
ｊ着金属の辰分組成Ｋ注目した。その結果溶着金属にお
ける旧オーステナイト組城の徽細化を達成することが低
温靭性の向上に不可欠であるとの観点から、溶着金属中
にＡ／Ｎを形成して上紀徽純化を賽現することに成功し
た。
する為には、焼戻し脆化感受性の冗進を予想して予め低
温靭性の改碧を図っておくことが必要であると考え、＃
ｊ着金属の辰分組成Ｋ注目した。その結果溶着金属にお
ける旧オーステナイト組城の徽細化を達成することが低
温靭性の向上に不可欠であるとの観点から、溶着金属中
にＡ／Ｎを形成して上紀徽純化を賽現することに成功し
た。
尚本発明におけるＷｒ接対象ｍがＣｒ−Ｍｏ糸低合金鋼
であることはこの点Ｋおいて重要な意義を有しておυ、
Ｃｒ含有量が零か若しくは極めて少ないもの、例えば０
．５ＭＯ＊では使用温度が若干低めであるから焼戻し脆
化の問題は発生せず、又ｃｒ含有一の高い高合金鋼では
、使用ｌ晶度が高く焼戻し脆化の問題を発生しないから
、本発明の対象よシ除外される。
であることはこの点Ｋおいて重要な意義を有しておυ、
Ｃｒ含有量が零か若しくは極めて少ないもの、例えば０
．５ＭＯ＊では使用温度が若干低めであるから焼戻し脆
化の問題は発生せず、又ｃｒ含有一の高い高合金鋼では
、使用ｌ晶度が高く焼戻し脆化の問題を発生しないから
、本発明の対象よシ除外される。
目１ち本発明は溶接段階での低湿靭性改善効果を有効に
利用できるＣｒ−Ｍｏ系低合金鋼を対象とし、浴智金属
中にＡ／Ｎを必要十分量形成して上記効果を達成し、そ
の結果として煉戻し脆化感受性の低い溶接部を形成する
為の被覆アーク溶接棒の提供を目的とするものである，
、しかして本発明に係る被潰アーク溶接棒とは、 （式中ＢＷ ： ＋［）線中に含有され九元素の溶希金
属への歩留係数 Ｂｆ：被ａｔ剤中に含脊された元素の溶着金属への歩留
係数 〔元素記号（％）〕Ｗ：心線含有元素の＋Ｌ）線全竃童
に対する重１係 〔元素ｄ［（号（係）〕ｆ：被覆剤含有元素の被覆剤全
ｌｊＬｌ１ｔに対する璽量憾 Ａｆ：溶接棒全曹倉Ｋ対する塗布被覆剤重倉比 を夫々慈味する） でボされる各条件をｉｔｉ足する様な合金成分を，１＞
纏及び／又は破置剤中に含有させてなる点に要旨を有す
るものである。
利用できるＣｒ−Ｍｏ系低合金鋼を対象とし、浴智金属
中にＡ／Ｎを必要十分量形成して上記効果を達成し、そ
の結果として煉戻し脆化感受性の低い溶接部を形成する
為の被覆アーク溶接棒の提供を目的とするものである，
、しかして本発明に係る被潰アーク溶接棒とは、 （式中ＢＷ ： ＋［）線中に含有され九元素の溶希金
属への歩留係数 Ｂｆ：被ａｔ剤中に含脊された元素の溶着金属への歩留
係数 〔元素記号（％）〕Ｗ：心線含有元素の＋Ｌ）線全竃童
に対する重１係 〔元素ｄ［（号（係）〕ｆ：被覆剤含有元素の被覆剤全
ｌｊＬｌ１ｔに対する璽量憾 Ａｆ：溶接棒全曹倉Ｋ対する塗布被覆剤重倉比 を夫々慈味する） でボされる各条件をｉｔｉ足する様な合金成分を，１＞
纏及び／又は破置剤中に含有させてなる点に要旨を有す
るものである。
Ｘ．発明の目的は前述のｍシ（，ｒ−ＭＯ系低合金鋼を
浴接したときの浴着曽属の低温靭性を良好にする点にあ
るから、前述の式は上記目的を滴足する上で必要な各元
素を心線及び／又は被覆剤から供給する場合において、
これらがｆｇ着金属中へ歩留る率や＃覆剤比率尋を考慮
して定められたものである。上記式において〔元素ｌＢ
＠−（優１）ｗ及び〔尤素記号（憾）〕ｆは、心線及び
フラツクス中への元素配合量によって定められる。又Ａ
ｆは被債剤の重量比率で、塗布時点に特定されるが、本
発明の目的Ｋ用いられる被覆アークＩ＠倭棒では０、２
３〜０．８２の範囲から選択される。次にＢｙ及びＢｆ
は夫々の歩留り係数であるが、これは各元素の酸素等と
の親和力の差等Ｋよって異な〕、又被覆剤の成分（例え
ばスラグ形成剤、アーク安定剤、ガス発生剤等の一般的
配合成分の内容）等によって影響を受けるので、一律の
係数を与えることはできないが、一般的な目安として示
すと第１表の如くである。
浴接したときの浴着曽属の低温靭性を良好にする点にあ
るから、前述の式は上記目的を滴足する上で必要な各元
素を心線及び／又は被覆剤から供給する場合において、
これらがｆｇ着金属中へ歩留る率や＃覆剤比率尋を考慮
して定められたものである。上記式において〔元素ｌＢ
＠−（優１）ｗ及び〔尤素記号（憾）〕ｆは、心線及び
フラツクス中への元素配合量によって定められる。又Ａ
ｆは被債剤の重量比率で、塗布時点に特定されるが、本
発明の目的Ｋ用いられる被覆アークＩ＠倭棒では０、２
３〜０．８２の範囲から選択される。次にＢｙ及びＢｆ
は夫々の歩留り係数であるが、これは各元素の酸素等と
の親和力の差等Ｋよって異な〕、又被覆剤の成分（例え
ばスラグ形成剤、アーク安定剤、ガス発生剤等の一般的
配合成分の内容）等によって影響を受けるので、一律の
係数を与えることはできないが、一般的な目安として示
すと第１表の如くである。
（以下余白）
endpage:2
この様な条件下において、最終的に各合金元素の前起歩
留シ式における数値範囲を限定した理由は下肥の通シで
ある。
留シ式における数値範囲を限定した理由は下肥の通シで
ある。
Ｃに関する計算式４ ０． １ ８憾
０．１８優を越える走溶着金属の割れ１θ受性が増大す
るので０． １ ８ ％を上限とした。尚ｏ．１８チ以
上の値を主として心線から与えようとすれば心線の塑性
加工性が低下するので好ましめことではない。
るので０． １ ８ ％を上限とした。尚ｏ．１８チ以
上の値を主として心線から与えようとすれば心線の塑性
加工性が低下するので好ましめことではない。
ＭＵに関する計算式《’１． ０優
１６０チを越えると焼戻し脆化感受性が増大するので１
．０優を上限とした。
．０優を上限とした。
ｓｉに関する計算式≦０．６
０．６憾を越えるとＣ ， Ｍ ｎの場合と同様の欠陥
力よ現われるので０６一を上隈とした。
力よ現われるので０６一を上隈とした。
（，ｒに関する計算式＝０．５〜８．５係０．５係未満
であるとｉｓ強度が不良になつつ旬鋼並みＫなると共Ｋ
．耐酸化性や耐女性が低下するのでＩ｝５ ％を下限と
した。これに対し８．５係を越えると、晶温下での長期
間便用に際しても焼戻し脆化が間龜にならず、Ａ ／−
？Ｎの積極配合による技術的効果が得られないので８．
５優を上限とした。
であるとｉｓ強度が不良になつつ旬鋼並みＫなると共Ｋ
．耐酸化性や耐女性が低下するのでＩ｝５ ％を下限と
した。これに対し８．５係を越えると、晶温下での長期
間便用に際しても焼戻し脆化が間龜にならず、Ａ ／−
？Ｎの積極配合による技術的効果が得られないので８．
５優を上限とした。
ＭＯに関する計算式＝０．８〜１．５係０．８憾を下回
わると、ＭＯに対して期待される高温強度が発揮されず
Ｏ．Ｒ％を下限とした。又ＩＪを越えると靭性が不良に
なり、更に焼き戻し脆化惑蛍性が高まってぐるので、１
．５係を上限としえ。
わると、ＭＯに対して期待される高温強度が発揮されず
Ｏ．Ｒ％を下限とした。又ＩＪを越えると靭性が不良に
なり、更に焼き戻し脆化惑蛍性が高まってぐるので、１
．５係を上限としえ。
Ａ／に関する計算式＝０．０１〜０．０４畳０．０１ｑ
６未満ではＡ／Ｎの生成量が少なくなつて旧オーステナ
イト組緑の饋紬化が果せず従って靭性が低下すると共に
焼戻し脆化感受性も＋ＩＥｔるので０．０１参を下限と
した。他方Ａ／が０．０４％を越えるとＡ／Ｎを生収し
て尚余分のＡ／が存在し、とのＡ／が酸化されてＡ／２
０３≠２生成するので靭性を低下させるから、０． ０
４ １を上限とした。
６未満ではＡ／Ｎの生成量が少なくなつて旧オーステナ
イト組緑の饋紬化が果せず従って靭性が低下すると共に
焼戻し脆化感受性も＋ＩＥｔるので０．０１参を下限と
した。他方Ａ／が０．０４％を越えるとＡ／Ｎを生収し
て尚余分のＡ／が存在し、とのＡ／が酸化されてＡ／２
０３≠２生成するので靭性を低下させるから、０． ０
４ １を上限とした。
ＮＫ関する計算式＝０．０１８ 〜０．０４５９６ｏ．
ｏｉｓチ未満になるとＡ／Ｎの生成量が少な（な，９Ａ
／の−場合と同様の欠陥が現われるので００１８係を下
限とした。他方０．０４５係以上は溶着金頴中に入らず
、Ｎが多いと溶接作業性が豊（なるので０．０４５係を
上限とした。
ｏｉｓチ未満になるとＡ／Ｎの生成量が少な（な，９Ａ
／の−場合と同様の欠陥が現われるので００１８係を下
限とした。他方０．０４５係以上は溶着金頴中に入らず
、Ｎが多いと溶接作業性が豊（なるので０．０４５係を
上限とした。
ＮＬ４ｃ関する計算式４Ｑ．２優
Ｎｉは靭性を同上させる元素であるが、０．２憾を越え
ると、焼戻し脆化感受性を豊化させるので０．２係を上
限とした。
ると、焼戻し脆化感受性を豊化させるので０．２係を上
限とした。
本発明溶接棒の心線には上述の各合金元素の他に鉄及び
不可避不純物が含まれるが、この様な不可避不Ｍ物トＬ
テｕＰ ， Ｓ ｂ，ｓ ｎ ， Ａ ｓ ， Ｖ ，
Ｎｂ，Ｔｉ ，Ｂ等がある。
不可避不純物が含まれるが、この様な不可避不Ｍ物トＬ
テｕＰ ， Ｓ ｂ，ｓ ｎ ， Ａ ｓ ， Ｖ ，
Ｎｂ，Ｔｉ ，Ｂ等がある。
Ｐ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ａｓ等は高温下の長時間使用によシ、
旧オーステナイト組織のｒ粒界に拡散して偏析し易いも
のであるが、Ａ／Ｎの形成によってγ粒が小さくなると
上記不純物の偏析濃度も薄くなるので、偏析Ｋよる不利
益は少な（なる。しかし全体として煉戻し脆化感受性に
悪影響を与えるので、Ｐ，Ｓｂ，Ｓｎ ，Ａｓ４０．０
１ｎとすることが望まれる。また本発明浴接棒の被借剤
中には前述の合金元素の他に、スラグ形成剤、アーク安
定剤、ガス発生剤等を含むのは当然であシ、これらの成
分については公知の材料の中から任意に選択すれば良い
。＃心線中のＡ／＋Ｎについては，可溶性成分と不溶性
成分の如何を問わないことは言う迄もない。
旧オーステナイト組織のｒ粒界に拡散して偏析し易いも
のであるが、Ａ／Ｎの形成によってγ粒が小さくなると
上記不純物の偏析濃度も薄くなるので、偏析Ｋよる不利
益は少な（なる。しかし全体として煉戻し脆化感受性に
悪影響を与えるので、Ｐ，Ｓｂ，Ｓｎ ，Ａｓ４０．０
１ｎとすることが望まれる。また本発明浴接棒の被借剤
中には前述の合金元素の他に、スラグ形成剤、アーク安
定剤、ガス発生剤等を含むのは当然であシ、これらの成
分については公知の材料の中から任意に選択すれば良い
。＃心線中のＡ／＋Ｎについては，可溶性成分と不溶性
成分の如何を問わないことは言う迄もない。
本発明の被覆アーク溶接棒は上述の如（構成されるので
、浴ＩＩＩ後の低温靭性が向上し、高温下において長期
間使用しても焼戻し脆化惑受性を低〈抑えることが可能
になった。
、浴ＩＩＩ後の低温靭性が向上し、高温下において長期
間使用しても焼戻し脆化惑受性を低〈抑えることが可能
になった。
次ＫＸ：発明の実施例を説明するが、本発明の技endpa
ge:3 術的範囲がこれによって制限されるものでＦｉなめ．第
２表に示す組成の心線と第８表（イ），（０）に示す組
成の被覆剤を製Δし、第４表に示す如〈組み合わせて被
覆アーク浴接棒を製造した。これを用い母材（第４表脚
注参照）に対して被覆アーク溶接を施したところ同表併
記の溶着金属が郁られた。
ge:3 術的範囲がこれによって制限されるものでＦｉなめ．第
２表に示す組成の心線と第８表（イ），（０）に示す組
成の被覆剤を製Δし、第４表に示す如〈組み合わせて被
覆アーク浴接棒を製造した。これを用い母材（第４表脚
注参照）に対して被覆アーク溶接を施したところ同表併
記の溶着金属が郁られた。
次に第１図のヒートパターンで條熱処理を行ない、一部
はそのまま、一部は第２図に示すと一トパターンで焼き
戻し脆化熱処理を人工的に加え、これを比較して本発明
の効果を検討した。尚試験片は第８図のＡ部から引張り
試験片、Ｂ部からシャルビー衝撃試験片を取シ出し、結
果は第６表に一括して示す。
はそのまま、一部は第２図に示すと一トパターンで焼き
戻し脆化熱処理を人工的に加え、これを比較して本発明
の効果を検討した。尚試験片は第８図のＡ部から引張り
試験片、Ｂ部からシャルビー衝撃試験片を取シ出し、結
果は第６表に一括して示す。
引張〕強さ＋伸びについては賽験例と比較例を通じて大
差がなくいずれも良い収債を残したが、Ｖヤルビー衝撃
値については両者間に＃Ａ著な相違が認められた。即ち
比較例では後熱処理を終えた″１まの段階でのシャＶビ
ー衝撃値にぱらつきが多かったυ、又全体的に低く、且
つ焼き灰し脆化処理後のシャルピー衝撃［はいずれも激
しく低下していた。これに対し賽施例では後熱処埋を終
えたままの段階で良好な低温靭性が見られ、且つ焼き戻
し脆化処珈後の靭性も高レベルを維持していた。
差がなくいずれも良い収債を残したが、Ｖヤルビー衝撃
値については両者間に＃Ａ著な相違が認められた。即ち
比較例では後熱処理を終えた″１まの段階でのシャＶビ
ー衝撃値にぱらつきが多かったυ、又全体的に低く、且
つ焼き灰し脆化処理後のシャルピー衝撃［はいずれも激
しく低下していた。これに対し賽施例では後熱処埋を終
えたままの段階で良好な低温靭性が見られ、且つ焼き戻
し脆化処珈後の靭性も高レベルを維持していた。
第１図は後熱処理のヒーＦパターン、Ｗｃ２図は焼き戻
し脆化処場のヒートパターン、第８図は試験片の採取位
置を示す説明図である。 出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人 弁理士 植木久イη１愁 endpage:4
し脆化処場のヒートパターン、第８図は試験片の採取位
置を示す説明図である。 出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人 弁理士 植木久イη１愁 endpage:4
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （式中ＢＷ：心巌中に含有された尤嵩の浴智金属「 へのν留保依 −Ｂ ｆ ｅ ｍｅｌｍＪ中に含有された元素の浴智金
属への少留保数 〔尤爲記号（（転）〕Ｗ：心一含有元素の心巌至竃首に
対するＭａｌ優 〔尤３ｇ紀号惨）〕１：板憶創含有元累の仮慣剤全嵐膳
に対する］［雪嗟 Ａｆ：７＠接棒全重鎗に対する塗布ＭＩ覆剤重童比 を夫々、帳味する） で示される各条件を請足する様な合金底分を心線及び／
又け被覆剤中に含有させてなることを特徴とするＣ ｒ
− Ｍ Ｏ系低合金鋼用被覆アーク溶接棒。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56143365A JPS5950437B2 (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆ア−ク溶接棒 |
| US06/414,938 US4503129A (en) | 1981-09-10 | 1982-09-03 | Shielded metal arc welding electrode for Cr-Mo low alloy steels |
| DE8282304777T DE3273958D1 (en) | 1981-09-10 | 1982-09-10 | Shielded metal arc welding electrode for cr-mo low alloy steels |
| EP82304777A EP0076055B1 (en) | 1981-09-10 | 1982-09-10 | Shielded metal arc welding electrode for cr-mo low alloy steels |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56143365A JPS5950437B2 (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5858995A true JPS5858995A (ja) | 1983-04-07 |
| JPS5950437B2 JPS5950437B2 (ja) | 1984-12-08 |
Family
ID=15337084
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56143365A Expired JPS5950437B2 (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4503129A (ja) |
| EP (1) | EP0076055B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5950437B2 (ja) |
| DE (1) | DE3273958D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02220797A (ja) * | 1989-02-21 | 1990-09-03 | Kobe Steel Ltd | Ｃｒ―Ｍｏ系低合金鋼用被覆アーク溶接棒 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4227154C2 (de) * | 1992-08-17 | 1996-02-15 | Benteler Werke Ag | Verwendung eines Stahls als Werkstoff für Rohre zur Verstärkung der Seitentüren von Personenkraftwagen |
| US5348212A (en) * | 1992-10-06 | 1994-09-20 | Commonwelth Edison | Welding method for rotatable shafts |
| US5280849A (en) * | 1992-10-06 | 1994-01-25 | Commonwealth Edison | Welding method for rotating shafts |
| JP3251505B2 (ja) * | 1995-10-18 | 2002-01-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用低水素系被覆アーク溶接棒 |
| FR2764221B1 (fr) | 1997-06-09 | 1999-07-16 | Soudure Autogene Francaise | Fil fourre basse teneur azote |
| US20080093351A1 (en) * | 2006-10-19 | 2008-04-24 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Flux-cored wire for gas shielded arc welding for creep-resisting steels |
| US10543556B2 (en) | 2012-08-28 | 2020-01-28 | Hobart Brothers Llc | Systems and methods for welding zinc-coated workpieces |
| EP3055101A2 (en) | 2013-10-09 | 2016-08-17 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for corrosion-resistant welding electrodes |
| US10300565B2 (en) | 2014-10-17 | 2019-05-28 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for welding mill scaled workpieces |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3253950A (en) * | 1962-05-01 | 1966-05-31 | Eutectic Welding Alloys | Flux-coated welding electrode |
| GB1030326A (en) * | 1963-09-17 | 1966-05-18 | Murex Welding Processes Ltd | Improvements in arc welding electrodes |
| BE670918A (ja) * | 1965-10-14 | 1966-01-31 | ||
| US3645782A (en) * | 1969-03-07 | 1972-02-29 | Westinghouse Electric Corp | Covered welding electrode |
-
1981
- 1981-09-10 JP JP56143365A patent/JPS5950437B2/ja not_active Expired
-
1982
- 1982-09-03 US US06/414,938 patent/US4503129A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-09-10 EP EP82304777A patent/EP0076055B1/en not_active Expired
- 1982-09-10 DE DE8282304777T patent/DE3273958D1/de not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02220797A (ja) * | 1989-02-21 | 1990-09-03 | Kobe Steel Ltd | Ｃｒ―Ｍｏ系低合金鋼用被覆アーク溶接棒 |
| JPH055599B2 (ja) * | 1989-02-21 | 1993-01-22 | Kobe Steel Ltd |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0076055A3 (en) | 1984-08-08 |
| DE3273958D1 (en) | 1986-12-04 |
| JPS5950437B2 (ja) | 1984-12-08 |
| EP0076055B1 (en) | 1986-10-29 |
| EP0076055A2 (en) | 1983-04-06 |
| US4503129A (en) | 1985-03-05 |
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