JPS5857558B2 - セルロ−スパルプノレンゾクシキヒヨウハク オヨビ ダツリグニンホウホウ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 種よって木材パルプを脱リグニンし且つ漂白することは
長年の間荷われて来た。

これらの操作は時に製紙工業で５段階ＣＤＥｌ）ＥＤ工
程または６段階のＣＤＥＨＤＥＤ工程中のＣＤＥ段階と
呼ばれる。

塩素ガスの使用は廉価ではなく、排出流からの未使用塩
素ガスおよび含塩素副生物の除去には、排出流を少なく
し且つ環境汚染問題をなくすために高価な化学的回収系
を必要とする。

塩素の代わりに酸素を用いることによって在来の塩素に
よる脱リグニンおよび漂白処理に取って代わるべき種々
の考案が近年なされている。

数多くの酸素によるパルプの漂白および脱リグニン方法
が提案されている。

例えばリヒクー氏の米国特許第１８６０４３２号、グラ
ンガード氏らの米国特許第２９２６１１４号および第３
０２４１５８号、キャスケ氏らの米国特許第３２７４０
４９号、メイラン氏らの米国特許第３３８４５３３号、
ワクナベ氏の米国特許第３２５１７３０号、レロル氏ら
の米国特許第３４２３２８２号、ファーレイ氏の米国特
許第３６６１６９９号、仏国特許第１３１０２４８号お
よび第１３８７８５３号ならひにトルーティ レニング
ラードショイＬ ｅｓｏｔｅｋｂ。

ニケスコイ ＡＫａｄ 、 Ｉ 、 Ｓ 、Ｍコロバ（
トランザクションオブ ザ レニングラード アカデミ
ーオブ フオレストリー）第７５巻、１４５−１５５頁
（１９５６）、第８０巻６５−７５頁、７７一９０頁（
１９５８）およびＢｕ ｍ ａｚｈ 、Ｐ ｒｏ ｍ
、第３５巻、１２号、５〜７頁（１９６０）に掲載され
たニキチンらの論文である。

しかし、これらの方法は幾つかの欠点がある。

上記方法の多くはセルロースの解重合を防止し且つパル
プ粘度を保存させるために例えはメイランの米国特許第
３３８４５３３号記載の炭酸マグネシウムのような保護
剤を必要とする。

処理装置におけるスケールの付与および皮殻形成の問題
に加えてかかる化学物質の使用は汚染軽減問題を引き起
こす点で重大な不利益をもたらす。

汚染を防止するには、排出流からかかる保護剤を除去す
るため高価な回収処理を行わねばならない。

ロイムリク氏（Ｒｏｙｍｏｕｌ ｉｋ）およびブラウン
氏の米国特許第３８３２２７６号は商業的に実施可能な
酸素によるアルカリ性の希薄なパルプスラリーの脱リグ
ニンおよび漂白方法を示した点で当業に重大な進歩をも
たらした。

この方法では、コンシスチンシーが約２〜１０％でｐＨ
が約９〜■４のアルカリ性の水性パルプスラリーを用い
、このスラリー中に酸素を溶解させ、密に且つ微細に分
散させて、凝集気泡が生成せず且つ得られた含酸素パル
プスラリー中に直径が約１．５８７５ｍｍ以上の気泡が
ほとんどないようにする。

スラリーにかける圧力を徐々に減少させるような条件を
使用し、処理済みスラリーを連続的に系外へ取出す。

上記特許の方法の随意の態様では、スラリーを予備処理
器中で高温高圧において酸素およびアルカリで前処理す
る。

上記の米国特許３８３２２７６号の方法は通常の製紙工
場に既に設置されている塩素化塔を有効に利用する新規
の高効率連続法を製紙業にもたらした。

本発明は上記特許の処理工程中の加圧前処理段階の最適
な使用を行うことにより上記特許の方法を改良すること
に関する。

すべての他の変数を一定に保って、反応温度を上げると
脱リグニンの度合が増すことは、酸素漂白に関する文献
中に既に記載されている。

ジアンガジドス（Ｊａｎ Ｇａｊｄｏｓ）のパピール
ア セルローザ（Ｐａｐｉｅｒ ａ Ｃｅ１ｌｕｉｏｚ
ａ） １９７３年３月号１５〜２０頁に掲載された論文
中にはこのことを明瞭に示している。

しかし、通常の塩素化塔を用い且つ含酸素パルプスラリ
ーを塔中を上へ向かって送る場合には、塔頂における到
達できる最大温度はアルカリ性パルプスラリーの沸点で
ある。

塔上昇中の熱損失は少ないので、塔底温度も沸点に近い
。

これより高温を用いるとフラッシングや塔の上部でパル
プスラリーの塊の噴出などの極めて好ましくない結果を
生じ、到底実施することはできない。

従って、本発明の一つの目的は米国特許第３８３２２７
６号の方法を改良した、商業上低価格の木材パルプの連
続式脱リグニンおよび漂白方法を提供することである。

本発明のもう一つの目的は工程の一部分で従来より高温
を実際に達成し、その結果より高度の脱リグニンを達成
できる方法を与える低廉な連続式木材パルプ脱リグニン
および漂白方法を提供することがある。

本発明のさらにもう一つの目的は脱リグニンに伴う炭水
化物分解または粘度損失の量を減少するという利益をも
与える木材パルプの脱リグニンおよび漂白方法を提供す
ることである。

この利益は使用するＮａＯＨの濃度が低いことによるも
のである。

本発明のさらにもう一つの目的は予備保持反応器中の保
持時間が一定の場合本発明を用いることによって反応器
の大きさ、従ってその費用を減少することができるとい
う一つの利益を与える、酸素使用による低廉な連続式木
材パルプ脱リグニンおよび漂白方法を提供することであ
る。

その他の本発明の目的は添付図面と共に以下の説明を読
むことにより当業者には明らかとなるのであろう。

本発明は米国特許第３８３２２７６号中に示した装置お
よびフローシーｉ・をほんの僅か変更しただけで本質的
に同じものを利用する。

かくして、本明細書の添付図面と上記米国特許の第２図
とを対比すれは、両者の相違点の特徴は次の通りである
。

本発明では、補充（補給）アルカ’Ｊ （ＮａＯＨ）は
、管３ｂで導入されて管３中へ入り、次いでこのアルカ
リおよび酸素（管３ａで導入）の導入された管３の流れ
は、管２ａへ通過する管３の流れと流れ３ｃとの２つの
流れに分割される。

このアルカリはタンク１へは導入されず、タンク１へは
パルプが導入される。

一方、上記米国特許では、補給アルカリは、パルプが導
入されるタンク１へ導入される。

酸素源３ａおよび高圧予備保持容器６はもはや単に随意
的なものではないが、第２図に示した高速加圧混合機４
は以下に説明するように保持容器６の目的を果たすこと
ができる。

第１図は本発明の装置および方法の一つの実施例を示す
が、図中の調合タンク１中で混合することによって所望
のコンシスチンシーのパルプスラリーを調製する。

この所望のコンシスチンシーのパルプスラリーをポンプ
２で酸素付加器または混合機４中へ送る。

酸素付加器または混合機４はアルカリおよび洗浄器１０
からの循環液と共に酸素をアルカリ性ポンプ中へ混入、
分散させるためのライトニン混合機のような高速、高剪
断混合装置を有する室である。

追加の酸素は導入管４ａから混合機４中へ導入すること
ができる。

補充管３ｂからのアルカリと酸素源３ａからの酸素とは
洗浄器１０からの洗浄液と共に管３へ送られ、そこから
管２ａ中へ送られ、そこから混合機４中へ送られる。

含酸素パルプは次に管４ｂを通って熱交換器５へ送られ
、ここで水蒸気によって所望の温度に上げられる。

加熱されたアルカリ性含酸素パルプは次に管５ａを通っ
て予備加圧室６へ送られ、そこで短時間で酸素圧によっ
てこの室内の圧力が瞬間的に上げられる。

加圧処理後の室６からの流出流は管６ａへ送られ、そこ
で管３ｃからの追加の酸素および補充アルカリと混合し
て所望のパルプコンシスチンシー値に下げられる。

管６ａからの流れは排気装置７へ送られ、そこで未溶解
、未分散酸素を液体から除去し、しかる後、この排気済
みの含酸素アルカリ性パルプを管７ａから漂白塔８の底
部へ導入する。

この段階で、パルプスラリーの温度が沸点以下であるよ
うに注意する。

アルカリ性含酸素パルプ流は図に示すように、所望の漂
白および脱リグニンが可能な十分な保持時間で塔中を上
昇する。

塔内でのパルプスラリーの攪拌は避けるべきである。

初圧および漂白処理中の圧力差は塔８の高さできまる。

漂白塔８からの流出流は次に管９から洗浄器１０へ送ら
れる。

この第１洗浄器で回収された残留塩アルカリ液は容器１
１に集められ、その一部分は管３を通って管２ａへ戻さ
れる。

残りのアルカリ液は洗浄器１０へ戻される。

洗浄器１０からのパルプは次に導管１３を通って第２洗
浄器１４へ送られ、そこで洗浄水で洗浄され、洗浄済み
のパルプは次に二酸化塩素処理で代表されるようなそれ
以後の漂白工程へ送られる。

流出液は容器１５へ集められ、一部はそこから褐色原料
洗浄のために送られ、残りは導管１６を通って第１洗浄
器１０へ送られてパルプの洗浄に用いられる。

第２図に示した実施例と装置は第１図の予備加圧室６の
代わりに予備加圧室と同じ目的で働く高速混合機を用い
た点が第１図の場合と異なる。

第２図の高速混合機４は酸素をパルプ全体に容易に分散
させる設備を持つインライン高剪断混合機を有し、第１
図の予備保持室６の目的で働くように高温、高圧で作動
される。

このため、混合機は保持室６が受ける圧力に耐え得るよ
うに設備されていなけれはならない。

混合機から管６ａへ送り出されたパルプは管３ｃからの
追加の含酸素アルカリ液で希釈される。

以上の説明および図面から明らかなように、アルカリ流
は補充アルカ１Ｊ３ｂおよび酸素３ａで補充された後、
２つのアルカリ流３および３ｃに分かれる。

アルカリ流３は好ましくは全アルカリ流の１／２を横取
しており、入来する濃厚パルプ原料を希釈して、約４．
５％のコンシスチンシーのような、最終所望コンシスチ
ンシーより高コンシスチンシーにするために送られる。

残りのアルカリ流は高圧予備保持容器６から管６ａ中へ
送られる流出流中へ管８ｃを通って導入される。

この結果、パルプスラリーコンシスチンシーは更に低下
して約３係またはこれよりもつと望ましいより希薄な値
になる。

このように更に希釈することによりスラリ一温度は沸点
以下に下がる。

このことは塔中で付加的な漂白の利益を与えるとも考え
られる。

予備保持系を通る原料の容積流量が減少するので滞留時
間が増す。

使用熱量が同じ場合も、より高い予備保持温度が得られ
る。

戸液中のＮａＯＨ濃度が一定の場合にも、上記方法での
アルカリ流の分割により予備保持反応器中のＮａＯＨ濃
度が低下する。

アルカリ補充液流の分割は全体の約１／３以上が導入濃
厚パルプ原料すなわち管３中へ向けられ、残り２／３が
高圧反応器の出口すなわち管３ｃ中へ送られるように調
節することが望ましい。

この段階で、高圧予備保持容器６中のパルプスラリーの
コンシスチンシーは約３〜１１重量係であることが望ま
しく、好ましくは約４〜８％である。

済液流の約１／３以上が管３ｃを通って高圧反応器の出
口へ向けられることが望ましい。

商業的作業１こおいては、管３および３ｃへ送られるア
ルカリ補充流の温度は約５４．４〜６０°Ｃで平衡に達
するようにする。

本発明の方法によれは、塔８で用いられるアルカリ性の
水性パルプは約１０重量％以下の木材パルプ、好ましく
は約２〜６重量宏最も好ましくは３〜４重量重量木材パ
ルプのような低コンシスチンシーである。

パルプのｐＨを約９〜１４に上げるため、好ましくは約
１１．５〜１２．５に上けるために十分なアルカリを導
入する。

水酸化すトリウムを使用する場合、通常的Ｉ〜１０ ｇ
／ｌを使用することが望ましく、あるいはパルプスラリ
ーの約０．１〜１．０重量％を構成することが望ましい
。

アルカリ性パルプは高剪断混合装置４中で酸素と混合さ
せ、水性パルプ中に酸素の大気泡が残留しないようにす
ることが望ましい。

直径が約１．５８７５ｍｍ以上の酸素気泡が存在しない
ことが望ましい。

通常、酸素は水性パルプの約０１１〜４重量％の量で導
入され、軟材パルプでは約０．２〜０．８重量％の量が
好ましく、硬材パルプでは約０．２〜０．４重量％で最
良の結果が得られる。

かなりの大きさの未溶解酸素気泡はチャンネリング（ｃ
ｈａｎｎｅｌｌｎｇ）を生じさせて漂白塔中を通るパル
プ上昇流を乱し、極めて好ましくない不均一漂白を起こ
すので避けねばならない。

また、大気泡は集合し易いが、これも避けねばならない
。

未溶解の気泡は集合がほとんど起こらないように微細に
分散させるべきである。

直径約１．５８７！１１７Ｍ以上の気泡のような未溶解
酸素は排気装置７で管７ｂから系外へ排気した後、含酸
素パルプを漂白塔８へ導入する。

パルプ全体への酸素の分布は高速、高剪断混合装置また
はガス吸収器で行うことが望ましい。

かかる装置にはミキシングエキツプメント社の゛ライト
ニン（Ｌｉｇｈｔｎｉｎ）”インライン混合機またはラ
イン・ブレンダーがある。

しかし、どんな高剪断混合機でも第２図の混合機４とし
て使用することができる。

予備保持容器６または高速加圧混合機４中では、２１．
０９に７／−ゲージ圧までの瞬間圧力、または好ましく
は２〜ＩＯ気圧の瞬間圧力、約７１〜１４９°Ｃ１好ま
しくは約９６〜１２７℃の温度、約１〜３０分間が望ま
しい。

漂白塔８中での処理中、水性パルプスラリーの反応温度
は約７１℃と沸点の間の温度が望ましく、好ましくは約
９０．５〜１００℃である。

勿論、１、 Ｏ０℃よりかなり高い反応温度を用いる場
合には、伺らかの加圧手段が必要となる。

このため、使用すべき最高反応温度はある程度漂白塔の
高さまたは使用する初圧に依存している。

温度は使用圧力におけるパルプスラリーの沸点を越えて
はならない。

塔８中での漂白操作中、水性パルプにかける圧力は少な
くとも１気圧の差、最高約１０気圧の差で徐々に減少さ
せる。

この漂白操作中の圧力差は漂白塔の高さで示すことがで
きるが、処理中に徐徐に且つ一定に圧力を減少させる手
段を用いることもできる。

かくして９１．５ｍの漂白塔は約９．４９Ｋｇ、／−ゲ
ージ圧の初圧を与えるが、１２．２ｍの漂白塔は約１１
９５に’；ｌ／ｃｎｔゲージ圧の初圧を与える。

漂白塔は約９１．５ｍ以下で約１２．２ｍ以上のものを
用いることが望ましい。

漂白塔８中における水性パルプの滞留時間は系にかかる
圧力および使用する特別なパルプに要求される漂白度に
よって変えることができる。

パルプの中には他のパルプより苛酷な漂白処理を必要と
するものもある。

一般的に言って、約５〜１２０分で十分である。

漂白塔が高くて高い初圧が与えられる場合には、滞留時
間は約２分〜６０分に短縮することができる。

１２．２ｍの塔では、圧力差を約１気圧として、約３０
〜６０分間で十分であり、好ましくは約４０分である。

本発明の方法の重要な利点の一つはパルプの粘度を増強
できることである。

粘度はパルプ試料中のセルロースの平均重合度の尺度で
あり、すなわちセルロースの平均鎖長の尺度である。

従って、粘度値の低下は漂白工程によって起こる解重合
すなわち分解の程度を示す。

過度の分解はこのパルプを原料として製造される紙に望
ましくない物理的性質を与えるので避けねばならない。

カッパ価（Ｋａｐｐａ ／Ｉ６）はパルプ試料が消費す
る過マンガン酸カリウムで測定され、残留リグニン含量
の目安となる。

カッパ価が高い程パルプの漂白および脱リグニンの度合
が低いことになる。

試料の漂白前および後のカッパ価を比較することにより
、得られた脱すグニン度を評価することができる。

本発明の性格をより明らかに示すため、次に例（実施例
および比較例）を示す。

しかし、これらの例は単なる例示として挙けたものであ
り、本発明の範囲を限定するためのものでも特許請求の
範囲および実施態様の範囲を限定するためのものでもな
いことは当然である。

以下の例中および本明細書中で、物質量は特に断わらな
い限り重量部で示しである。

例１−１０ 添付図面の第１図に示した装置を用いて、パイロットプ
ラント研究を行い、使用した条件および得られた結果を
下の第１表に示す。

また、これらのパイロットプラントによる試験において
用いた予備保持加圧反応器（容器６）は直径４５７Ｃｒ
／Ｌ（１８インチ）および高さ９．１４ｍ（３０フイー
ト）を有し；漂白塔は直径２０．３ｃｒｔ′Ｌ（８イン
チ）および高さ２８．０ｍ（９２フイート）を有し：容
器６および漂白塔８中の滞留時間はそれぞれ１０分およ
び４５分であり；クンク１を通じて導入されるパルプの
コンシスチンシーは４，５％でありかつその量は１日当
り■トンの絶乾パルプであり。

循環添加されるアルカリの濃度は１．５ｇ／ＩＪであっ
た。

これらの試験で、米国特許第３８３２２７６号の方法に
よる系の在来の処理と本発明の゛分割流（５ｐｌｉｔ
ｆｌｏｗ）”法との比較を行った。

かくして、例１，２，６，７では含酸素アルカリ溶液を
全部予備保持加圧反応器６中へ送る゛全部（ｆｕｌ ｌ
ｆｌｏｗ）”法を用いたが、これらの比較例は第１表中
１こ゛在来″と記しである。

残りの例はアルカルおよび酸素の一部分を予備保持加圧
反応器６からバイパスさせる本発明の分割流方式を用い
た。

これらの実施例は第１表中に゛分割′”と記しである。

表中、ｌ！ Ｕ Ｂ Ｉ＋とあるのは未漂白パルプのこ
とである。

酸素流はライトニン混合機では管４ ａで導入される酸
素を示し、高剪断混合機では図面中管４ａて導入される
酸素を示す。

また、表中、補充ＮａＯＨにおける゛流量″とは管３ｂ
において導入されるＮａＯＨの単位時間当りの量を意味
する。

第１表に示した各実験では、当然各方法がある範囲の脱
すグニン度を与えるので、ある特定の過マンガン酸カリ
ウム価減少率すなわちカッパ価減少率で方法の比較をし
なければならない。

かくして、溶解パルプでは例１と２が予備保持加圧室６
の全部法で過マンガン酸カリウム価減少率３７〜３８幅
で粘度減少率が約６０〜６１％であった。

分割流法では、同程度の脱リグニン（過マンガン酸カリ
ウム価減少率４０．４％）を示す例５で粘度減少率はわ
ずか３８．６％に過ぎない。

さらに、分割流法の例３，４では全部法で認められる程
度の粘度減少を生じないうちに過マンガン酸カリウム価
減少率４５〜５４％を得ている。

同様な傾向は、それほど顕著ではないが、製紙用パルプ
でも認められる。

例６，７は全部法でカッパ価減少率３４．２％および４
０．０％の場合、対※※応して４３．７％および４９．
２％の粘度損失が生じている。

本発明の分割流を用いると、３３１係しか粘度損失がな
いのに、低い方の脱すグニン度が得られ（例８）せこカ
ッパ価減少率の高い場合（例９およびＩＯ）では本発明
の分流法の方が明瞭にすぐれていることを示している。

例１１〜１３ 下の第２表は本発明を実施する際の望ましい操作条件に
ついての追加例を示す。

これらの例では、未漂白パルプは初め１０係のコンシス
チンシーであり、４．１Ｈ１／ｌのアルカリで高圧反応
器６コンシステンシーに希釈され、温度は６０℃であっ
た。

反応器の出口の温度は９５℃であった。

これらの例中、例１３は米国特許第３８３２２７６号の
方法による予備保持反応器６へ金泥を送る比較例である
。

以上の説明で使用した用語および表現は記述のための用
語として用いたものであり、これらによって限定される
ものではない。

またかかる用語や表現を使用することによって以上に示
した特徴の等偽物またはその比率を除外するものではな
く、本発明の特許請求の範囲および実施態様の範囲内で
種々の変形が可能であることは言うまでもないことであ
る。

本発明の実施態様は下記の通りである。

■、スラリーを細長い鉛直塔の下部に導入し、はとんど
攪拌せずに塔中を上方へ流し、この間上記塔へのスラリ
ーの導入点と上記塔からのスラリーの排出点との間に１
−１０気圧の圧力勾配を保ち、且つ上記塔の上部から連
続的にスラリーを排出させる特許請求の範囲記載の方法
。

２ アルカリ水溶液の少なくともｌ／３を特徴とする特
許請求の範囲記載の方法。

３、予備処理されるアルカル水溶液の量が約２／３以下
である特許請求の範囲記載の方法。

４、予備処理されるパルプスラリーのコンシスチンシー
が３〜ｔｉ重量係である特許請求の範囲記載の方法。

５、予備処理後の処理塔中の温度が約９０．５℃〜ｉｏ
ｏ°Ｃである特許請求の範囲記載の方法。

６ 塔の高さが約９０ｍ以下であり且つスラリーを上記
塔の底部付近から導入する特許請求の範囲記載の方法。

７、 スラリーの塔中滞留時間が約２〜１２０分である
特許請求の範囲記載の方法。

８、導入する酸素量がパルプスラリーの約０．１〜４重
量重量ある特許請求の範囲記載の方法。

追加の関係 原出願特許第１１５５０２０号（昭５７−４７７９８号
）に係る特許発明は、 「アルカリ性溶液に懸濁せしめた１０％以下の濃度のセ
ルロースパルプスラリーを調製し、次いで高温で酸素に
より処理するセルロースパルプの連続漂白・脱リグニン
法において、約１．６■（１／１６インチ）を越える大
きさの凝集気泡が形成しないようにスラリー中に酸素を
溶解せしめて均質分散せしめ、スラリーを約９．５Ｋｐ
／ｃｎＮ・ゲージ圧（１３５ｐｓｉｇ）以下の初圧にか
け、その後、終圧が少なくとも大気圧であるように、ス
ラリーに何等実質的な攪拌を与えることなく、初圧を漸
次下げることを特徴とする七ロルースパルプの連続漂白
・脱リグニン法」 に係るものであり、本発明は原特許発明を更に改良した
ものである。

すなわち、調製した含酸素アルカリ性水溶液を二つの部
分３，３ｃに分割し、一方の分割流３のみを原料セルロ
ースパルプスラ’Ｊ２ａと組合せて加圧容器中で一定条
件下予備処理し、次いでこの加圧スラリーを他方の分割
流３ｃと混合し、その後漂白容器中に導入して酸素・ア
ルカリ処理しているのであり、本発明は原特許発明の構
成に欠くことができない事項をその構成に欠くことがで
きない事項の主要部としている発明であって、原特許発
明と同一の目的を達成するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一つの実施例を示すフローシートであ
り、第２図は本発明のもう一つの実施例を示すフローシ
ートである。 図中、１・・・・・・調合タンク、２・・・・・・ポン
プ、３ａ・・・・・・酸素源、４・・・・・・高速加圧
混合機（酸素付加器）、５・・・・・・熱交換器、６・
・・・・・予備加圧室（予備保持容器）、７・・・・・
・排気装置、８・・・・・・漂白塔、１０・・・・・・
洗浄器、１１・・・・・・容器である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ アルカリ性溶液に懸濁せしめた１（１以下の濃度の
   セルロースパルプスラリーを調製し、次いで高温で酸素
   により処理するセルロースパルプの連続漂白・脱リグニ
   ン法であって、約１．５８７５ｘｍ（１／１６インチ）
   を越える大きさの凝集気泡が形成しないように該スラリ
   ー中に酸素を溶解せしめ、均質分散せしめ、このスラリ
   ーを漂白容器中に連続的に導入せしめ、このスラリーに
   初圧をかけ、その後、このスラリーに何等実質的な攪拌
   を与えることなく、終圧が少なくとも大気圧であるよう
   に、該初圧を漸次下げ、そして処理済みのスラリーを該
   容器から連続的に取出すことからなるセルロースパルプ
   の連続漂白・脱リグニン法において、 含酸素アルカリ性水溶液をまず調製し、この冶液を二つ
   の部分３，３ｃに分割し、この第一部分３のみを原料セ
   ルロースパルプスラ’Ｊ２ａと糺合せ、このスラリーを
   、加圧容器中で、約７３〜１４９℃の温度および約２１
   に！９／ｃ♂までの圧力で予備処理にかけ、次いでこの
   加圧スラリーを含酸素アルカリ性水溶液の第二の部分３
   ｃと混合しそして該漂白容器中に連続的に導入せしめて
   酸素・アルカリ処理することを特徴とする上記セルロー
   スパルプの連続漂白・脱リグニン法の改良。