JPS5857229A - 直流送電系統の高電圧直流しや断装置 - Google Patents
直流送電系統の高電圧直流しや断装置Info
- Publication number
- JPS5857229A JPS5857229A JP56155871A JP15587181A JPS5857229A JP S5857229 A JPS5857229 A JP S5857229A JP 56155871 A JP56155871 A JP 56155871A JP 15587181 A JP15587181 A JP 15587181A JP S5857229 A JPS5857229 A JP S5857229A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- breaker
- power transmission
- commutation
- main line
- voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
- Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は直流送電系統の高電圧直流しゃ断装置に係シ％
特に送電本線の両端あるいは分岐点に設けられる送電本
線保護用の直流送電系統の高電圧直流しゃ断装置に関す
るものである。
特に送電本線の両端あるいは分岐点に設けられる送電本
線保護用の直流送電系統の高電圧直流しゃ断装置に関す
るものである。
第１図には変換器並列線路ループ式の多端子直流送電系
統に高電圧直流しゃ断装置を適用した場合の回路構成と
高電圧直流しゃ断装置の設置場所が示されている。２つ
の順変換器ｆｉ、ｅｃと２つの逆変換器Ｉｎｖとがいず
れも大地間に並列に設置されており、さらに送電本線ｔ
が２本並列に接続されている。高電圧直流しゃ断装置は
図中に１〜８で示す場所に設置されている。開発が試み
られている高電圧直流しゃ断装置上転流しゃ断器ＣＢ、
転流リアクトルＬＳ、転流コンデンサＣ及びサージｌプ
”）−パＺｎＯ等から構成されている。
統に高電圧直流しゃ断装置を適用した場合の回路構成と
高電圧直流しゃ断装置の設置場所が示されている。２つ
の順変換器ｆｉ、ｅｃと２つの逆変換器Ｉｎｖとがいず
れも大地間に並列に設置されており、さらに送電本線ｔ
が２本並列に接続されている。高電圧直流しゃ断装置は
図中に１〜８で示す場所に設置されている。開発が試み
られている高電圧直流しゃ断装置上転流しゃ断器ＣＢ、
転流リアクトルＬＳ、転流コンデンサＣ及びサージｌプ
”）−パＺｎＯ等から構成されている。
この種直流送電系統の高電圧直流しゃ断装置では、変換
所に大容量の直流リアクトルＤＣＬが設置されており、
しゃ断に際してはＬ回路のしゃ断となるため大きな過電
圧を発生する。この過電圧を直流送電系統の許容絶縁レ
ベル（例えば、定格電圧の１．６倍すなわち１．６ｐ、
ｕ）以下に抑制するために、サージアブソーバＺｎＯが
用いられる。
所に大容量の直流リアクトルＤＣＬが設置されており、
しゃ断に際してはＬ回路のしゃ断となるため大きな過電
圧を発生する。この過電圧を直流送電系統の許容絶縁レ
ベル（例えば、定格電圧の１．６倍すなわち１．６ｐ、
ｕ）以下に抑制するために、サージアブソーバＺｎＯが
用いられる。
このサージアブソーバＺｎＯは転流しゃ断器ＣＢの極間
及び転流しゃ断器ＣＢの両端子と大地間に設置して、転
流しゃ断器ＣＢの極間及び大地間のいずれで過電圧が発
生しても、いずれかのサージアブソーバＺｎＯが動作し
て常に許容絶縁レベル（例えばＬ６９．ｕ）以下となる
ようにしである。
及び転流しゃ断器ＣＢの両端子と大地間に設置して、転
流しゃ断器ＣＢの極間及び大地間のいずれで過電圧が発
生しても、いずれかのサージアブソーバＺｎＯが動作し
て常に許容絶縁レベル（例えばＬ６９．ｕ）以下となる
ようにしである。
またこれらのサージアブソーバＺｎＯは、電流しゃ断時
に転流しゃ断器ｃＢが転流リアクトルＬＳ。
に転流しゃ断器ｃＢが転流リアクトルＬＳ。
転流コンデンサＣの補助により直流に電流零点を発生し
て、アークを消弧した後の直流電流を引継ぎ、直流リア
クトルＤＣＬの有する膨大なエネルギーを吸収して、電
流を限流し、最終的に電流をしゃ断する重要な機能を有
している。しか、し転流しゃ断器ＣＢの極間のみにサー
ジアブソーバＺｎＯを設けた場合でも、高電圧直流しゃ
断装置の全体コストの約１／２を占めるので、仁れを３
ケ所に設けると全体コストは約２倍となるため、コス）
を低減することが望まれている。
て、アークを消弧した後の直流電流を引継ぎ、直流リア
クトルＤＣＬの有する膨大なエネルギーを吸収して、電
流を限流し、最終的に電流をしゃ断する重要な機能を有
している。しか、し転流しゃ断器ＣＢの極間のみにサー
ジアブソーバＺｎＯを設けた場合でも、高電圧直流しゃ
断装置の全体コストの約１／２を占めるので、仁れを３
ケ所に設けると全体コストは約２倍となるため、コス）
を低減することが望まれている。
なお、以上は変換器並列線路ループ式の場合について述
べたが、変換器並列線路分岐式の場合もこれと全く同様
である。
べたが、変換器並列線路分岐式の場合もこれと全く同様
である。
本発明は以上の点に鑑みなされたものであり、その目的
とするところは、サージアブソーバの必要量を減らして
過電圧の発生を抑制した直流送電系統の高電圧直流しゃ
断装置を提供するにある。
とするところは、サージアブソーバの必要量を減らして
過電圧の発生を抑制した直流送電系統の高電圧直流しゃ
断装置を提供するにある。
すなわち本発明は、直流リアクトルを有する変換器並列
線路分岐式又は変換器並列線路ループ式の多端子直流送
電系統の送電本線に接続され、送電本線のしゃ断時に、
送電本線を開放する転流しゃ断器と、この転流しゃ断器
に並列接続された転流コンデンサと、この転流コンデン
サに並列接続され、かつ直流リアクトルのエネルギーを
吸収処理するサージアブソーバと、転流しゃ断器の送電
本腺側嘴子と大地間とに設けられ、かつ送電本線のしゃ
断時にしゃ断される送電本線を、転流しや断器の開極に
先行して接地する開閉手段とからなることを特徴とする
ものである。
線路分岐式又は変換器並列線路ループ式の多端子直流送
電系統の送電本線に接続され、送電本線のしゃ断時に、
送電本線を開放する転流しゃ断器と、この転流しゃ断器
に並列接続された転流コンデンサと、この転流コンデン
サに並列接続され、かつ直流リアクトルのエネルギーを
吸収処理するサージアブソーバと、転流しゃ断器の送電
本腺側嘴子と大地間とに設けられ、かつ送電本線のしゃ
断時にしゃ断される送電本線を、転流しや断器の開極に
先行して接地する開閉手段とからなることを特徴とする
ものである。
以下、図示した実施例に基づいて本発明を説明する。第
３図及び第４図には本発明の一実施例が示されている。
３図及び第４図には本発明の一実施例が示されている。
なお従来と同じ部品には同じ符号を付し九ので説明は省
略する。本実施例では直流リアクトルＤＣＬｋ有する変
換器並列線路ループ式の多端子直流送電系統の送電本線
ｔに接続され、送電本線ｔのしゃ断時に、送電′本線１
１開放する転流しゃ断器ＣＢと、この転流しゃ断器ＣＢ
に並列接続された転流コンデンサＣと、この転流コンデ
ンサＣに並列接続され、かつ直流リアクトルＤＣＬのエ
ネルギーを吸収処理するサージアブソーバＺｎＯと、転
流しゃ断器ＣＢの送電本線を側端子と大地間とに設けら
れ、かつ送電本線ｔのしゃ断時にしゃ断される送電本線
ｔ ’ｋ 、転流しゃ断器ＣＢの開極に先行して接地す
る開閉手段Ｓとから高電圧直流しゃ断装置を形成した。
略する。本実施例では直流リアクトルＤＣＬｋ有する変
換器並列線路ループ式の多端子直流送電系統の送電本線
ｔに接続され、送電本線ｔのしゃ断時に、送電′本線１
１開放する転流しゃ断器ＣＢと、この転流しゃ断器ＣＢ
に並列接続された転流コンデンサＣと、この転流コンデ
ンサＣに並列接続され、かつ直流リアクトルＤＣＬのエ
ネルギーを吸収処理するサージアブソーバＺｎＯと、転
流しゃ断器ＣＢの送電本線を側端子と大地間とに設けら
れ、かつ送電本線ｔのしゃ断時にしゃ断される送電本線
ｔ ’ｋ 、転流しゃ断器ＣＢの開極に先行して接地す
る開閉手段Ｓとから高電圧直流しゃ断装置を形成した。
すな、わち強制的に接地するようにした高電圧直流しゃ
断装置は、転流しゃ断器ＣＢ、転流リアすトルＬＳ、転
流コンデンサＣ１サージアブソーバＺａ・Ｏ及び転流し
や断器ＣＢの一端と大地間とに設けられた開閉手段Ｓ例
えばスイッチ等から構成されており、従来例（第２図参
照）と異なっているのは、サージアブ：／ ／＜Ｚｎ
Ｏが転流しゃ断器ＣＢの極間にじか設けられていないの
と、転流しゃ断器ＣＢの一端と大地間とにスイッチＳが
設けられ゛ていることである。そして転流しゃ断器ＣＢ
の極間に設けられているサージアブソーバＺｎＯの制限
電圧は１．６ｐ、ｕに設定してあり、スイッチＳはしゃ
断速度よりも投入速度の方が速く、かつ必ずしもしゃ断
能力を必要としない所謂投入スイッチである。
断装置は、転流しゃ断器ＣＢ、転流リアすトルＬＳ、転
流コンデンサＣ１サージアブソーバＺａ・Ｏ及び転流し
や断器ＣＢの一端と大地間とに設けられた開閉手段Ｓ例
えばスイッチ等から構成されており、従来例（第２図参
照）と異なっているのは、サージアブ：／ ／＜Ｚｎ
Ｏが転流しゃ断器ＣＢの極間にじか設けられていないの
と、転流しゃ断器ＣＢの一端と大地間とにスイッチＳが
設けられ゛ていることである。そして転流しゃ断器ＣＢ
の極間に設けられているサージアブソーバＺｎＯの制限
電圧は１．６ｐ、ｕに設定してあり、スイッチＳはしゃ
断速度よりも投入速度の方が速く、かつ必ずしもしゃ断
能力を必要としない所謂投入スイッチである。
このように−成された高電圧直流しゃ断装置において、
定常運転状態では転流しゃ断器ＣＢは投入されており、
直流電流■を通電している。またスイッチＳは開放状態
にしである。電流しゃ断時には、′転流しゃ断器ＣＢの
開極に先行してスイッチＳが投入され、転流しゃ断器Ｃ
Ｂの一端一強制的に大地電位となる。その後転流しゃ断
器ＣＢが開極して極間にアφりを発生し、このアークの
特性と転流リアクトルＬＳ、転流コンデンサＣの共振回
路とで、転流しゃ断器ＣＢを流れる直流電流Ｉに次第に
振幅が増大する振動電流が重畳して、アーク電流に電流
零点が発生して転流しゃ断器ＣＢは交流しゃ断器と同様
にアークを消弧する。
定常運転状態では転流しゃ断器ＣＢは投入されており、
直流電流■を通電している。またスイッチＳは開放状態
にしである。電流しゃ断時には、′転流しゃ断器ＣＢの
開極に先行してスイッチＳが投入され、転流しゃ断器Ｃ
Ｂの一端一強制的に大地電位となる。その後転流しゃ断
器ＣＢが開極して極間にアφりを発生し、このアークの
特性と転流リアクトルＬＳ、転流コンデンサＣの共振回
路とで、転流しゃ断器ＣＢを流れる直流電流Ｉに次第に
振幅が増大する振動電流が重畳して、アーク電流に電流
零点が発生して転流しゃ断器ＣＢは交流しゃ断器と同様
にアークを消弧する。
これによシ直流電流■は転流コンデンサＣに流入し、転
流コンデンサＣｔ−充電して電圧を高める。
流コンデンサＣｔ−充電して電圧を高める。
このまま放置すると極端に高い過電圧を発生するが並列
にサージアブソーバＺｎＯが設けられているため、予め
設定された１、６ｐ、ｕの電圧に達した時点でサージア
ブソーバＺｎＯが導通して、直流電流工はサージアブソ
ーバＺｎＯに流入すると共に、過電圧は抑制される。こ
の場合転流しゃ断〜器ＣＢの極間電圧は１．６ｐ、ｕに
制限されるが、”’（：、’転流しゃ断器ＣＢの一端が
スイッチＳにより大地電位にしであるため、転流しゃ断
器ＣＢの他端も１．６１）、ｕに制限される。すなわち
転流しゃ断器ＣＢの極間及びいずれの端子も過電圧は１
．．６ ｐ。
にサージアブソーバＺｎＯが設けられているため、予め
設定された１、６ｐ、ｕの電圧に達した時点でサージア
ブソーバＺｎＯが導通して、直流電流工はサージアブソ
ーバＺｎＯに流入すると共に、過電圧は抑制される。こ
の場合転流しゃ断〜器ＣＢの極間電圧は１．６ｐ、ｕに
制限されるが、”’（：、’転流しゃ断器ＣＢの一端が
スイッチＳにより大地電位にしであるため、転流しゃ断
器ＣＢの他端も１．６１）、ｕに制限される。すなわち
転流しゃ断器ＣＢの極間及びいずれの端子も過電圧は１
．．６ ｐ。
Ｕ以下（一端は零）に確実に抑制される。サージアブソ
ーバＺｎＯに流入した直流電流ＩはサージアブソーバＺ
ｎＯにより限流されて、最終的にしや断され、しゃ断が
完了する。
ーバＺｎＯに流入した直流電流ＩはサージアブソーバＺ
ｎＯにより限流されて、最終的にしや断され、しゃ断が
完了する。
このような高電圧直流しや′断装置が多端子直流送電系
統に設置された場合の電流しゃ断の過程を、第３図によ
り説明する。同図のｓ、 Ｉ ８２ ＋ ＳＳ ＋８４
は第４図のスイッチｓを示したものである。
統に設置された場合の電流しゃ断の過程を、第３図によ
り説明する。同図のｓ、 Ｉ ８２ ＋ ＳＳ ＋８４
は第４図のスイッチｓを示したものである。
送電本線ｔの３点で地絡事故が発生した場合あるいは送
電本線ｔを切離す場合には、送電本線ｔの両端にある高
電圧直流しゃ断装置を動作させる（一方のみでは線路が
ループ状に形成されていて電流がまわシ込むため、必ず
両方を駆動させる必要がるる）。各転流しゃ断器ＣＢす
なわち４と６とに設置される転流しゃ断器ＣＢの開極に
先行してスイッチＳ２と８４とが投入されるので、送電
本線ｔの両端が直接接地されて零電位となるため、地絡
アークは消弧して電流工はスイッチ８２〜大地〜スイツ
チＳ４の回路を流れる。この状態で４と６とに設置され
ている夫々の転流しゃ断器ＣＢが開極されて電流をしゃ
断する。従って地絡事故時には、ます地絡アークを消弧
したのち低速で直流電流をしゃ断するため、地絡アーク
が高速で消弧される。
電本線ｔを切離す場合には、送電本線ｔの両端にある高
電圧直流しゃ断装置を動作させる（一方のみでは線路が
ループ状に形成されていて電流がまわシ込むため、必ず
両方を駆動させる必要がるる）。各転流しゃ断器ＣＢす
なわち４と６とに設置される転流しゃ断器ＣＢの開極に
先行してスイッチＳ２と８４とが投入されるので、送電
本線ｔの両端が直接接地されて零電位となるため、地絡
アークは消弧して電流工はスイッチ８２〜大地〜スイツ
チＳ４の回路を流れる。この状態で４と６とに設置され
ている夫々の転流しゃ断器ＣＢが開極されて電流をしゃ
断する。従って地絡事故時には、ます地絡アークを消弧
したのち低速で直流電流をしゃ断するため、地絡アーク
が高速で消弧される。
またこの高電圧直流しゃ断装置は、変換器並列の多端子
直流送電系統の送電本線ｔの両端、あるいは分岐点に設
置するのが好適であるが、第３図の１，２及び７，８の
ような順変換器Ｂｅｃ及び逆変換器工ｎｖの入出力端に
は適用できない。しかし変換器内出力端の順変換器Ｒ，
ｅ、 ｃ 、逆変換器Ｉ−ｎｖ端では、順変換器ＦＬｅ
Ｃ，逆変換器工ｎｖの定格出力電流Ｉｄｅしゃ断しなけ
ればならないのに対して、線路端や分岐点では２＠の定
格出力電流工ｄ″ｔＬや断する必要がある。他方、サー
ジアブソーバＺｎＯの吸収エネルギーは、 １／２ＬＩ
” （Ｌは直流リアクトルＤＣＬを含めた回路のイン
ダクタンス、■は直流電流）で決まり、直流電流■の０
乗に比例する。従って線路端でのサージアブソーバＺｎ
Ｏの吸収エネルギーは、順変換器Ｂｅｃ、逆変換器工ｎ
ｙ入出力端での、サージアブソーバＺｎＯの吸収エネル
ギーの４倍となる。
直流送電系統の送電本線ｔの両端、あるいは分岐点に設
置するのが好適であるが、第３図の１，２及び７，８の
ような順変換器Ｂｅｃ及び逆変換器工ｎｖの入出力端に
は適用できない。しかし変換器内出力端の順変換器Ｒ，
ｅ、 ｃ 、逆変換器Ｉ−ｎｖ端では、順変換器ＦＬｅ
Ｃ，逆変換器工ｎｖの定格出力電流Ｉｄｅしゃ断しなけ
ればならないのに対して、線路端や分岐点では２＠の定
格出力電流工ｄ″ｔＬや断する必要がある。他方、サー
ジアブソーバＺｎＯの吸収エネルギーは、 １／２ＬＩ
” （Ｌは直流リアクトルＤＣＬを含めた回路のイン
ダクタンス、■は直流電流）で決まり、直流電流■の０
乗に比例する。従って線路端でのサージアブソーバＺｎ
Ｏの吸収エネルギーは、順変換器Ｂｅｃ、逆変換器工ｎ
ｙ入出力端での、サージアブソーバＺｎＯの吸収エネル
ギーの４倍となる。
従来例の第２図では、高電圧直流しゃ断装置全体
１の約１／２？占める高価なサージアブソーバＺｎ。
１の約１／２？占める高価なサージアブソーバＺｎ。
全３ケ所に設けるため、全体コストは約２倍に増大する
のに灯し、本実施例によれば上述の点全考慮しても第３
図の１〜８に適用する高電圧直流しゃ断装置８台の合計
コストヲ、少なくとも７０％には低減できる。
のに灯し、本実施例によれば上述の点全考慮しても第３
図の１〜８に適用する高電圧直流しゃ断装置８台の合計
コストヲ、少なくとも７０％には低減できる。
なお本実施例では変換器並列線路ループ式の場合につい
て説明したが、変換器並列線路分岐式の場合にも同様な
作用効果を奏することがで曇る。
て説明したが、変換器並列線路分岐式の場合にも同様な
作用効果を奏することがで曇る。
上述のように本発明は、高電圧直流しゃ断装置を、転流
しゃ断器に並列に接続したサージアブソーバとｔ転流し
ゃ断器の送電本線側端子と大地間とに設けられ、しゃ断
する送電本線を転流しゃ断器の開極に先行して接地する
開閉手段とで形成したので、転流しゃ断器の一方端は必
ず接地されるようになって、転流ｔや断゛器島極間及び
各端子はいずれもサージアブソーバの所定の制限電圧以
下となって過電圧が抑制されるようになり、サージアブ
ソーバの必要量を減らして過電圧の発生を抑制した直流
送電系統の高電圧直流しゃ断装置を得ることができる。
しゃ断器に並列に接続したサージアブソーバとｔ転流し
ゃ断器の送電本線側端子と大地間とに設けられ、しゃ断
する送電本線を転流しゃ断器の開極に先行して接地する
開閉手段とで形成したので、転流しゃ断器の一方端は必
ず接地されるようになって、転流ｔや断゛器島極間及び
各端子はいずれもサージアブソーバの所定の制限電圧以
下となって過電圧が抑制されるようになり、サージアブ
ソーバの必要量を減らして過電圧の発生を抑制した直流
送電系統の高電圧直流しゃ断装置を得ることができる。
第１図は従来の高電圧直流しゃ断装置を適用した変換器
並列線路ループ式の多端子直流送電系統の回路図、第２
図は第１図の高電圧直流しゃ断装置の回路構成図、第３
図は本発明の直流送電系統の高電圧直流しゃ新装装置の
一実施例を適用した変換器並列線路ループ式の多端子直
流送電系統の回路図、第４図は第３図の高電圧直流しゃ
断装置の回路構成図である。
並列線路ループ式の多端子直流送電系統の回路図、第２
図は第１図の高電圧直流しゃ断装置の回路構成図、第３
図は本発明の直流送電系統の高電圧直流しゃ新装装置の
一実施例を適用した変換器並列線路ループ式の多端子直
流送電系統の回路図、第４図は第３図の高電圧直流しゃ
断装置の回路構成図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、直流リアクトルを有する変換器並列線路分岐式又は
変換器並列線路ループ式の多端子直流送電系統の送電本
線に接続され、前記送電本線のしゃ断時に、前記送電本
線を開放する転流しゃ断器と、この転流しゃ断器に並列
接続された転流コンデ／すと、この転流コンデ／すに並
列接続され、かつ・前記直流リアクトルのエネルギーを
吸収処理するサージアブソーバと、前記転流しゃ断器の
前記送電本線側端子と大地間とに設けられ、かつ前記送
電本線のしゃ断時にしゃ断される前記送電本線を、前記
転流しゃ断器の開極に先行して接地する開閉手段とから
なることを特徴とする直流送電系統の高電圧直流しゃ断
装置。 ２、前記開閉手段が、しゃ断速度よりも投入速度の方が
速く、かつしゃ断性能を必要としない投入スイッチであ
る特許請求の範囲第１項記載の直流送電系統の高電圧直
流しゃ断装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56155871A JPS5857229A (ja) | 1981-09-29 | 1981-09-29 | 直流送電系統の高電圧直流しや断装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56155871A JPS5857229A (ja) | 1981-09-29 | 1981-09-29 | 直流送電系統の高電圧直流しや断装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5857229A true JPS5857229A (ja) | 1983-04-05 |
| JPS6344253B2 JPS6344253B2 (ja) | 1988-09-05 |
Family
ID=15615320
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56155871A Granted JPS5857229A (ja) | 1981-09-29 | 1981-09-29 | 直流送電系統の高電圧直流しや断装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5857229A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013164874A1 (ja) * | 2012-05-01 | 2013-11-07 | 三菱電機株式会社 | 直流遮断器 |
| WO2013164875A1 (ja) | 2012-05-01 | 2013-11-07 | 三菱電機株式会社 | 直流遮断器 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5342378A (en) * | 1976-09-30 | 1978-04-17 | Tokyo Shibaura Electric Co | Dc breaker |
| JPS5342377A (en) * | 1976-09-30 | 1978-04-17 | Tokyo Shibaura Electric Co | Dc breaker |
| JPS5631798A (en) * | 1979-08-23 | 1981-03-31 | Tokyo Shibaura Electric Co | Drier |
-
1981
- 1981-09-29 JP JP56155871A patent/JPS5857229A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5342378A (en) * | 1976-09-30 | 1978-04-17 | Tokyo Shibaura Electric Co | Dc breaker |
| JPS5342377A (en) * | 1976-09-30 | 1978-04-17 | Tokyo Shibaura Electric Co | Dc breaker |
| JPS5631798A (en) * | 1979-08-23 | 1981-03-31 | Tokyo Shibaura Electric Co | Drier |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013164874A1 (ja) * | 2012-05-01 | 2013-11-07 | 三菱電機株式会社 | 直流遮断器 |
| WO2013164875A1 (ja) | 2012-05-01 | 2013-11-07 | 三菱電機株式会社 | 直流遮断器 |
| US9413157B2 (en) | 2012-05-01 | 2016-08-09 | Mitsubishi Electric Corporation | Direct-current circuit breaker |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6344253B2 (ja) | 1988-09-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2166225C (en) | Circuit breaker and circuit breaking apparatus | |
| JP5622978B1 (ja) | 直流送電系統の保護システムおよび交流直流変換器ならびに直流送電系統の遮断方法 | |
| KR20180103181A (ko) | 직류 전류 차단장치 및 제어 방법 | |
| JPS5812525A (ja) | 強制接地方式 | |
| JPS6238934B2 (ja) | ||
| US4442469A (en) | DC Circuit breaker apparatus | |
| CA1114892A (en) | Method of taking a pole of a high-voltage d-c transmission station out of service | |
| EP0542507A2 (en) | Power conversion system | |
| JPS5857229A (ja) | 直流送電系統の高電圧直流しや断装置 | |
| Jia et al. | An economical hybrid DC circuit breaker with pre-current-limiting capability | |
| JPS6229850B2 (ja) | ||
| JPH09233833A (ja) | 交直変換装置 | |
| JP3351633B2 (ja) | 極分離しゃ断器装置 | |
| Shah et al. | Simulation of Hybrid HVDC Circuit Breaker with SFCL for Fault Current Limiting | |
| JPS6353656B2 (ja) | ||
| JPS6231458B2 (ja) | ||
| JPS62123921A (ja) | 直流遮断装置 | |
| JPS60195824A (ja) | 直流遮断器 | |
| JPS61132039A (ja) | 直流送電路の制御方法 | |
| JP2000312436A (ja) | 限流装置 | |
| JPH0471285B2 (ja) | ||
| JPS60167222A (ja) | 直流遮断器 | |
| JPS6350812B2 (ja) | ||
| JPS61131317A (ja) | 直流遮断器装置 | |
| JPS59209016A (ja) | 直流送電線の保護装置 |