JPS6350812B2 - - Google Patents
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- JPS6350812B2 JPS6350812B2 JP57175612A JP17561282A JPS6350812B2 JP S6350812 B2 JPS6350812 B2 JP S6350812B2 JP 57175612 A JP57175612 A JP 57175612A JP 17561282 A JP17561282 A JP 17561282A JP S6350812 B2 JPS6350812 B2 JP S6350812B2
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- Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は直流送電線に介挿される直流しや断器
に係り、特にしや断時に発生するエネルギの吸収
手段に関する。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 近年、電力系統において輸送電力が超電圧大容
量化されるに伴つて、直流送電方式が注目されて
いる。このような直流送電電流をしや断する直流
しや断器は第１図のように接続される。 すなわち、図中１，２はほぼ同一構成の交直変
換器であり、これら一対の交直変換器１，２の高
圧側どうしは直流リアクトル３，４を途中に介在
させた高圧側送電線５にて接続されており、低圧
側どうしは低圧側送電線６にて接続されている。
直流しや断器７は上記高圧側送電線５のリアクト
ル３と４との中間位置に介挿されている。 上記各交直変換器１，２の各両端間には直流送
電線の高調波を吸収するための直流フイルター
８，９が接続されており、低圧側はサージ吸収用
コンデンサ１０を介して接地されている。 前記直流しや断器７は、前記高圧側送電線５に
しや断部１２を介挿しこのしや断部１１における
電流しや断動作を容易にするための転流装置１３
を上記しや断部１２と並行に接続している。さら
に、上記しや断部１２の両端子１４，１５をそれ
ぞれ非直線抵抗体又は再発弧形のギヤツプを有す
る避雷器等で構成されたエネルギ吸収装置１６，
１７を介して大地に接地してものとなつている。 このような構成の直流しや断器７にて、送電中
の直流電流をしや断する場合、まず、しや断部１
２を適当な距離だけ開極し、転流装置１３にて強
制的に高周波電流を作り、上記しや断部１２に流
れる電流を零にして、上記直流電流をしや断す
る。 一方、直流電流がしや断される前には、直流リ
アクトル３，４に、そのインダクタンスをＬ、直
流送電の定格電流をIdとすると、 Ｗ＝１／２Ｌ（Id）2 となる非常に大きなエネルギが蓄積されている。
今仮に交直変換器１から交直変換器２へ電力を送
電しているとすると、上記直流電流がしや断され
た後に、直流リアクトル３に蓄積された上記の巨
大な流磁エネルギは、エネルギ吸収装置１６を介
して、直流リアクトル３−エネルギ吸収装置１６
−交直変換器１の回路で大地に放出される。他
方、直流リアクトル４のエネルギはエネルギ吸収
装置１７を介して直流リアクトル４−交直変換器
２−エネルギ吸収装置１７の経路で大地に放出さ
れる。 この場合、各エネルギ吸収装置１６，１７の制
限電圧を適当に設定することによつて（一般には
直流送電の定格電圧Edの1.7倍）、高圧側送電線５
に上記エネルギに起因する過大なサージ電圧が発
生することを防止している。このようにして上記
高圧側送電線５に接続された交直変換器１，２等
の電力機器をサージ電圧から保護している。 なお、直流フイルター８，９、サージ吸収用コ
ンデンサ１０に蓄積されたエネルギも上記とほぼ
同じ経路で大地に放出されるが、これらのエネル
ギ量は上記直流リアクトル３，４のそれに比較し
て少いので説明は省略する。 このような構成の従来の直流しや断器７にあつ
ては、前記した二つの放電回路、すなわち、図中
３−１６−１と４−２−１７の放電回路の極性が
互いに逆向である。したがつて、しや断部１２の
両端子１４，１５間には、各エネルギ吸収装置１
６，１７の制限電圧の２倍の電圧、すなわち最大
3.4Edの電圧差が生じる。このため、しや断部１
２および転流装置１３の絶縁耐圧を上昇させなけ
ればならないので、直流しや断器７全体が大型化
したり、高価格になる問題があつた。 上記の問題を解決すべく第２図に示すように、
しや断部１２と並列に補助エネルギ吸収装置１８
を接続した直流しや断器が考えられている。 このような構成の直流しや断器であれば、直流
リアクトル３に蓄積された前記の巨大エネルギは
第１図と同様にエネルギ吸収装置１６を介して放
電する。一方、直流リアクトル４のエネルギは、
前記補助エネルギ吸収装置１８の制限電圧を適当
に設定すれば、上記補助エネルギ吸収装置１８を
介して４−２−１−３−１８の回路で放電する。
したがつて、前記しや断部１２の両端子１４，１
５間に過大な電位差が生じることを防止できる。
この場合、エネルギ吸収装置１７には放電電流は
流れない。 しかしながら、直流送電においては、随時潮流
反転が行なわれるので、交直変換器２から交直変
換器１へ電力を送電する場合には、直流リアクタ
ンス４のエネルギはエネルギ吸収装置１７を介し
て放電される。一方、エネルギ吸収装置１６には
放電電流は流れない。 したがつて、エネルギ吸収装置１６，１７を常
に二台共設置しなければならないので、直流しや
断器全体が、大型化したり、高価格になる問題が
ある。 ところで、一般に、直流送電系統の交直変換器
は、第３図に示すような負荷特性になるように制
御される。今仮に交直変換器１を送電側とする
と、この交直変換器１の負荷特性は図中Ａで示さ
れ、受電側の交直変換器２のそれはＢで示され
る。そして、通常は、定格電圧Ed、定格電流Idで
運転されている。 ここで、直流しや断器７によつて電流がしや断
されると、交直変換器１の端子電圧は定格電圧
Edから開放電圧E1に上昇し、交直変換器２の端
子電圧は定格電圧Edから負極性の開放電圧E2に
変化する。 したがつて、エネルギ吸収装置１６，１７の制
限電圧を定格電圧Edに対する制限電圧以上に設
定しなければならない。上記制限電圧の設定値を
上昇させると、エネルギ吸収装置１６，１７が大
型化したり、製造費が増大することになる。 〔発明の目的〕 本発明は、このような事情に基づきなされたも
のであり、その目的とするところは、補助エネル
ギ吸収装置を設けることなくしや断部の両端に発
生する電位差を低下でき、小型化および低価格化
を図れる直流しや断器を提供することにある。 〔発明の概要〕 上記の目的を達成するために、本発明の直流し
や断器においては、直流しや断部に第１および第
２のエネルギ吸収装置の直列回路と転流装置とを
並列接続し、上記第１および第２のエネルギ吸収
装置の接続点と大地との間に第３のエネルギ吸収
装置を接続し、かつ第１、第２、第３のエネルギ
吸収装置を同一の非直線性電圧−電流特性を有す
る非直線抵抗体で構成している。 〔発明の実施例〕 第４図は本発明の一実施例に係る直流しや断器
を設置した直流送電系統の概略構成図であり、第
１図と同一部分には同一符号を付してある。した
がつて重複する部分の説明は省略する。 この実施例の直流しや断器２１では、接点すな
わちしや断部１２の両端子１４，１５間に非直線
性の優れた酸化亜鉛（ZnO）を主成分とする非直
線抵抗体で構成され制限電圧が定格電圧Edに設
定された第１および第２エネルギ吸収装置２２，
２３の直列回路が接続されている。これら第１お
よび第２のエネルギ吸収装置の接続端子２４は上
記第１および第２のエネルギ吸収装置と同一制限
電圧を有する第３のエネルギ吸収装置２５を介し
て大地に接地されている。 さらに、しや断部１２における電流のしや断動
作を容易にするための転流装置１３は、たとえば
第５図に示すように構成されている。 今仮に第１図と同様に交直変換器１から交直変
換器２へ電力を送電している場合において、定格
電流Idをしや断するには、まずしや断部１２を両
電極間が適当なギヤツプ長になるまで開く。次
に、あらかじめ他の電源２６にて充電されている
コンデンサ２７から転流始動スイツチ２８を投入
することによつて高周波の電流をコンデンサ２７
−変圧器２９−転流始動スイツチ２８の放電回路
に流す。この高周波電流により上記変圧器２９の
高圧巻線側には高周波の誘導電流が発生し、この
高周波電流は上記変圧器２９−コンデンサ３０−
しや断部１２の放電回路に流れる。このため、上
記しや断部１２では定格電流Id上記高周波電流が
重畳し、強制的に電流零点が形成され、結局、上
記定格電流Idはしや断される。 上記のようにして直流電流がしや断された後
に、直流リアクトル３に蓄積されたエネルギは、
直流リアクトル３−第１のエネルギ吸収装置２２
−第３のエネルギ吸収装置２５−交直変換器１の
経路で大地に放出される。他方、直流リアクトル
４のエネルギは、直流リアクトル４−交直変換器
２−第３のエネルギ吸収装置２５−第２のエネル
ギ吸収装置２３の経路で大地に放出される。した
がつて、高圧側送電線５に過大なサージ電圧が発
生するのを防止できる。 このように本実施例の直流しや断器２１におい
ては、直流電流Idしや断後の第３のエネルギ吸収
装置２５には、直流リアクタンス３および４のエ
ネルギによる放電電流が互いに逆向に打消すよう
に流れることになる。説明を簡単にするために、
直流リアクトル３，４を蓄積されるエネルギが等
しいとみなすと、上記第３のエネルギ吸収装置２
５に流れる電流を見かけ上零とみなし得る。 したがつて、各電流リアクタンス３，４のエネ
ルギが放流中におけるしや断部１２の両端子１
４，１５間に発生する電位差は、最大第１および
第２のエネルギ吸収装置２２，２３の制限電圧の
２倍である。したがつて、上記制限電圧を適当に
設定することによつて、前記端子１４，１５間の
印加電圧を第１図に示す従来の直流しや断器に比
較して低減させることができる。 特に本実施例では、上記制限電圧を定格電圧
Edと等しく設定しているので、上記端子間電圧
を従来の3.4Edから2.0Edへ低減することができ、
しや断部１２、転流装置１３の絶縁耐圧を低下で
きる。したがつて直流しや断器２１の製造費を低
減できる。 また、直流リアクタンス３，４のエネルギが放
出された後の交直変換器１の開放電圧E1に対す
る対地制限電圧は、第１および第３のエネルギ吸
収装置２２，２５の制限電圧の合計値、すなわち
2.0Edとなる。一方、交直変換器２の開放電圧E2
に対する対地制限電圧は、第２および第３のエネ
ルギ吸収装置２３，２５の制限電圧の合計値、す
なわち2.0Edとなる。上記開放電圧E1，E2は定格
電圧Edの２倍値より十分小さい値であるので、
各エネルギ吸収装置２２，２３，２５に電流が流
れることはない。 次に前記の状態における接続端子２４の対地電
位は、各エネルギ吸収装置の非直線性が優れてお
り、交直変換器２の開放電圧E2に起因する電圧
降下を無視できるので、開放電圧E1のみによつ
て決まり、0.5E1となる。したがつて、しや断部
１２の両端子１４，１５間の電位差は（0.5E1＋
E2）となる。E2は負値でありE1より十分小さい
値であるので、上記電位差はエネルギ放出中の最
大印加電圧2.0Edより十分小さい値である。した
がつて、前述したようにしや断部１２、転流装置
１３の絶縁耐圧を低下できる。 さらに、実施例においては、各エネルギ吸収装
置２２，２３，２５の制限電圧を定格電圧Edに
等しく設定しているので、各エネルギ吸収装置１
６，１７，１８の制限電圧を1.7Edに設定した第
２図に示す従来の直流しや断器に比較して、製造
費を廉価なものとすることができる。したがつ
て、直流しや断器全体の製造費を低減することが
可能である。 また、各エネルギ吸収装置２２，２３，２５の
制限電圧を上記のように設定すれば、直流しや断
器２１の作動前においては、上記各エネルギ吸収
装置２２，２３，２５の両端には制限電圧の50％
の電圧しか印加されないので、従来の直流しや断
器７の1.0Ed／1.7Ed×100≒59％に比較してもれ
電流を低減させることができる。したがつて、エ
ネルギ吸収装置の劣化を抑制でき、直流しや断器
全体の長寿命化を図ることもできる。特に、本実
施例では、エネルギ吸収装置を非直線性の優れた
酸化亜鉛を主成分とする非直線低抗体で構成して
いるので、上述の効果をさらに向上させることが
できる。 なお、本発明は上述した実施例に限定されるも
のではない。実施例では第１、第２および第３の
エネルギ吸収装置の制限電圧を定格電圧Edと同
じ値に設定したが、本発明の主旨を変更しない範
囲で設定してもよい。 また、実施例では各エネルギ吸収装置の各制限
電圧を全部同じ値に設定したが、第１のエネルギ
吸収装置２２と第２のエネルギ吸収装置２３の制
限電圧を若干異つた値に設定してもよい。 〔発明の効果〕 以上説明したように、本発明によれば、しや断
部の両端子間に、直列接続された二つのエネルギ
吸収装置を接続し、この接続点を第３のエネルギ
吸収装置を介して大地に接地するようにしている
ので、直流しや断器の作動時に、二つの直流リア
クトルに蓄積された巨大エネルギを上記３つのエ
ネルギ吸収装置を介して大地に放出させることが
できる。したがつて直送電線に過大サージ電圧が
発生することを防止できる。さらに、しや断部の
両端子間に発生する電位差を従来のしや断器より
低下させることが可能であるので、しや断部、転
流装置等の絶縁耐圧を低下でき、しや断器全体の
製作費を低減できる。 また、前記３つのエネルギ吸収装置の制限電圧
を従来のしや断器より低下させることが可能なの
で、各エネルギ吸収装置の製作費を低減でき、前
述の効果をさらに向上させることができる。
に係り、特にしや断時に発生するエネルギの吸収
手段に関する。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 近年、電力系統において輸送電力が超電圧大容
量化されるに伴つて、直流送電方式が注目されて
いる。このような直流送電電流をしや断する直流
しや断器は第１図のように接続される。 すなわち、図中１，２はほぼ同一構成の交直変
換器であり、これら一対の交直変換器１，２の高
圧側どうしは直流リアクトル３，４を途中に介在
させた高圧側送電線５にて接続されており、低圧
側どうしは低圧側送電線６にて接続されている。
直流しや断器７は上記高圧側送電線５のリアクト
ル３と４との中間位置に介挿されている。 上記各交直変換器１，２の各両端間には直流送
電線の高調波を吸収するための直流フイルター
８，９が接続されており、低圧側はサージ吸収用
コンデンサ１０を介して接地されている。 前記直流しや断器７は、前記高圧側送電線５に
しや断部１２を介挿しこのしや断部１１における
電流しや断動作を容易にするための転流装置１３
を上記しや断部１２と並行に接続している。さら
に、上記しや断部１２の両端子１４，１５をそれ
ぞれ非直線抵抗体又は再発弧形のギヤツプを有す
る避雷器等で構成されたエネルギ吸収装置１６，
１７を介して大地に接地してものとなつている。 このような構成の直流しや断器７にて、送電中
の直流電流をしや断する場合、まず、しや断部１
２を適当な距離だけ開極し、転流装置１３にて強
制的に高周波電流を作り、上記しや断部１２に流
れる電流を零にして、上記直流電流をしや断す
る。 一方、直流電流がしや断される前には、直流リ
アクトル３，４に、そのインダクタンスをＬ、直
流送電の定格電流をIdとすると、 Ｗ＝１／２Ｌ（Id）2 となる非常に大きなエネルギが蓄積されている。
今仮に交直変換器１から交直変換器２へ電力を送
電しているとすると、上記直流電流がしや断され
た後に、直流リアクトル３に蓄積された上記の巨
大な流磁エネルギは、エネルギ吸収装置１６を介
して、直流リアクトル３−エネルギ吸収装置１６
−交直変換器１の回路で大地に放出される。他
方、直流リアクトル４のエネルギはエネルギ吸収
装置１７を介して直流リアクトル４−交直変換器
２−エネルギ吸収装置１７の経路で大地に放出さ
れる。 この場合、各エネルギ吸収装置１６，１７の制
限電圧を適当に設定することによつて（一般には
直流送電の定格電圧Edの1.7倍）、高圧側送電線５
に上記エネルギに起因する過大なサージ電圧が発
生することを防止している。このようにして上記
高圧側送電線５に接続された交直変換器１，２等
の電力機器をサージ電圧から保護している。 なお、直流フイルター８，９、サージ吸収用コ
ンデンサ１０に蓄積されたエネルギも上記とほぼ
同じ経路で大地に放出されるが、これらのエネル
ギ量は上記直流リアクトル３，４のそれに比較し
て少いので説明は省略する。 このような構成の従来の直流しや断器７にあつ
ては、前記した二つの放電回路、すなわち、図中
３−１６−１と４−２−１７の放電回路の極性が
互いに逆向である。したがつて、しや断部１２の
両端子１４，１５間には、各エネルギ吸収装置１
６，１７の制限電圧の２倍の電圧、すなわち最大
3.4Edの電圧差が生じる。このため、しや断部１
２および転流装置１３の絶縁耐圧を上昇させなけ
ればならないので、直流しや断器７全体が大型化
したり、高価格になる問題があつた。 上記の問題を解決すべく第２図に示すように、
しや断部１２と並列に補助エネルギ吸収装置１８
を接続した直流しや断器が考えられている。 このような構成の直流しや断器であれば、直流
リアクトル３に蓄積された前記の巨大エネルギは
第１図と同様にエネルギ吸収装置１６を介して放
電する。一方、直流リアクトル４のエネルギは、
前記補助エネルギ吸収装置１８の制限電圧を適当
に設定すれば、上記補助エネルギ吸収装置１８を
介して４−２−１−３−１８の回路で放電する。
したがつて、前記しや断部１２の両端子１４，１
５間に過大な電位差が生じることを防止できる。
この場合、エネルギ吸収装置１７には放電電流は
流れない。 しかしながら、直流送電においては、随時潮流
反転が行なわれるので、交直変換器２から交直変
換器１へ電力を送電する場合には、直流リアクタ
ンス４のエネルギはエネルギ吸収装置１７を介し
て放電される。一方、エネルギ吸収装置１６には
放電電流は流れない。 したがつて、エネルギ吸収装置１６，１７を常
に二台共設置しなければならないので、直流しや
断器全体が、大型化したり、高価格になる問題が
ある。 ところで、一般に、直流送電系統の交直変換器
は、第３図に示すような負荷特性になるように制
御される。今仮に交直変換器１を送電側とする
と、この交直変換器１の負荷特性は図中Ａで示さ
れ、受電側の交直変換器２のそれはＢで示され
る。そして、通常は、定格電圧Ed、定格電流Idで
運転されている。 ここで、直流しや断器７によつて電流がしや断
されると、交直変換器１の端子電圧は定格電圧
Edから開放電圧E1に上昇し、交直変換器２の端
子電圧は定格電圧Edから負極性の開放電圧E2に
変化する。 したがつて、エネルギ吸収装置１６，１７の制
限電圧を定格電圧Edに対する制限電圧以上に設
定しなければならない。上記制限電圧の設定値を
上昇させると、エネルギ吸収装置１６，１７が大
型化したり、製造費が増大することになる。 〔発明の目的〕 本発明は、このような事情に基づきなされたも
のであり、その目的とするところは、補助エネル
ギ吸収装置を設けることなくしや断部の両端に発
生する電位差を低下でき、小型化および低価格化
を図れる直流しや断器を提供することにある。 〔発明の概要〕 上記の目的を達成するために、本発明の直流し
や断器においては、直流しや断部に第１および第
２のエネルギ吸収装置の直列回路と転流装置とを
並列接続し、上記第１および第２のエネルギ吸収
装置の接続点と大地との間に第３のエネルギ吸収
装置を接続し、かつ第１、第２、第３のエネルギ
吸収装置を同一の非直線性電圧−電流特性を有す
る非直線抵抗体で構成している。 〔発明の実施例〕 第４図は本発明の一実施例に係る直流しや断器
を設置した直流送電系統の概略構成図であり、第
１図と同一部分には同一符号を付してある。した
がつて重複する部分の説明は省略する。 この実施例の直流しや断器２１では、接点すな
わちしや断部１２の両端子１４，１５間に非直線
性の優れた酸化亜鉛（ZnO）を主成分とする非直
線抵抗体で構成され制限電圧が定格電圧Edに設
定された第１および第２エネルギ吸収装置２２，
２３の直列回路が接続されている。これら第１お
よび第２のエネルギ吸収装置の接続端子２４は上
記第１および第２のエネルギ吸収装置と同一制限
電圧を有する第３のエネルギ吸収装置２５を介し
て大地に接地されている。 さらに、しや断部１２における電流のしや断動
作を容易にするための転流装置１３は、たとえば
第５図に示すように構成されている。 今仮に第１図と同様に交直変換器１から交直変
換器２へ電力を送電している場合において、定格
電流Idをしや断するには、まずしや断部１２を両
電極間が適当なギヤツプ長になるまで開く。次
に、あらかじめ他の電源２６にて充電されている
コンデンサ２７から転流始動スイツチ２８を投入
することによつて高周波の電流をコンデンサ２７
−変圧器２９−転流始動スイツチ２８の放電回路
に流す。この高周波電流により上記変圧器２９の
高圧巻線側には高周波の誘導電流が発生し、この
高周波電流は上記変圧器２９−コンデンサ３０−
しや断部１２の放電回路に流れる。このため、上
記しや断部１２では定格電流Id上記高周波電流が
重畳し、強制的に電流零点が形成され、結局、上
記定格電流Idはしや断される。 上記のようにして直流電流がしや断された後
に、直流リアクトル３に蓄積されたエネルギは、
直流リアクトル３−第１のエネルギ吸収装置２２
−第３のエネルギ吸収装置２５−交直変換器１の
経路で大地に放出される。他方、直流リアクトル
４のエネルギは、直流リアクトル４−交直変換器
２−第３のエネルギ吸収装置２５−第２のエネル
ギ吸収装置２３の経路で大地に放出される。した
がつて、高圧側送電線５に過大なサージ電圧が発
生するのを防止できる。 このように本実施例の直流しや断器２１におい
ては、直流電流Idしや断後の第３のエネルギ吸収
装置２５には、直流リアクタンス３および４のエ
ネルギによる放電電流が互いに逆向に打消すよう
に流れることになる。説明を簡単にするために、
直流リアクトル３，４を蓄積されるエネルギが等
しいとみなすと、上記第３のエネルギ吸収装置２
５に流れる電流を見かけ上零とみなし得る。 したがつて、各電流リアクタンス３，４のエネ
ルギが放流中におけるしや断部１２の両端子１
４，１５間に発生する電位差は、最大第１および
第２のエネルギ吸収装置２２，２３の制限電圧の
２倍である。したがつて、上記制限電圧を適当に
設定することによつて、前記端子１４，１５間の
印加電圧を第１図に示す従来の直流しや断器に比
較して低減させることができる。 特に本実施例では、上記制限電圧を定格電圧
Edと等しく設定しているので、上記端子間電圧
を従来の3.4Edから2.0Edへ低減することができ、
しや断部１２、転流装置１３の絶縁耐圧を低下で
きる。したがつて直流しや断器２１の製造費を低
減できる。 また、直流リアクタンス３，４のエネルギが放
出された後の交直変換器１の開放電圧E1に対す
る対地制限電圧は、第１および第３のエネルギ吸
収装置２２，２５の制限電圧の合計値、すなわち
2.0Edとなる。一方、交直変換器２の開放電圧E2
に対する対地制限電圧は、第２および第３のエネ
ルギ吸収装置２３，２５の制限電圧の合計値、す
なわち2.0Edとなる。上記開放電圧E1，E2は定格
電圧Edの２倍値より十分小さい値であるので、
各エネルギ吸収装置２２，２３，２５に電流が流
れることはない。 次に前記の状態における接続端子２４の対地電
位は、各エネルギ吸収装置の非直線性が優れてお
り、交直変換器２の開放電圧E2に起因する電圧
降下を無視できるので、開放電圧E1のみによつ
て決まり、0.5E1となる。したがつて、しや断部
１２の両端子１４，１５間の電位差は（0.5E1＋
E2）となる。E2は負値でありE1より十分小さい
値であるので、上記電位差はエネルギ放出中の最
大印加電圧2.0Edより十分小さい値である。した
がつて、前述したようにしや断部１２、転流装置
１３の絶縁耐圧を低下できる。 さらに、実施例においては、各エネルギ吸収装
置２２，２３，２５の制限電圧を定格電圧Edに
等しく設定しているので、各エネルギ吸収装置１
６，１７，１８の制限電圧を1.7Edに設定した第
２図に示す従来の直流しや断器に比較して、製造
費を廉価なものとすることができる。したがつ
て、直流しや断器全体の製造費を低減することが
可能である。 また、各エネルギ吸収装置２２，２３，２５の
制限電圧を上記のように設定すれば、直流しや断
器２１の作動前においては、上記各エネルギ吸収
装置２２，２３，２５の両端には制限電圧の50％
の電圧しか印加されないので、従来の直流しや断
器７の1.0Ed／1.7Ed×100≒59％に比較してもれ
電流を低減させることができる。したがつて、エ
ネルギ吸収装置の劣化を抑制でき、直流しや断器
全体の長寿命化を図ることもできる。特に、本実
施例では、エネルギ吸収装置を非直線性の優れた
酸化亜鉛を主成分とする非直線低抗体で構成して
いるので、上述の効果をさらに向上させることが
できる。 なお、本発明は上述した実施例に限定されるも
のではない。実施例では第１、第２および第３の
エネルギ吸収装置の制限電圧を定格電圧Edと同
じ値に設定したが、本発明の主旨を変更しない範
囲で設定してもよい。 また、実施例では各エネルギ吸収装置の各制限
電圧を全部同じ値に設定したが、第１のエネルギ
吸収装置２２と第２のエネルギ吸収装置２３の制
限電圧を若干異つた値に設定してもよい。 〔発明の効果〕 以上説明したように、本発明によれば、しや断
部の両端子間に、直列接続された二つのエネルギ
吸収装置を接続し、この接続点を第３のエネルギ
吸収装置を介して大地に接地するようにしている
ので、直流しや断器の作動時に、二つの直流リア
クトルに蓄積された巨大エネルギを上記３つのエ
ネルギ吸収装置を介して大地に放出させることが
できる。したがつて直送電線に過大サージ電圧が
発生することを防止できる。さらに、しや断部の
両端子間に発生する電位差を従来のしや断器より
低下させることが可能であるので、しや断部、転
流装置等の絶縁耐圧を低下でき、しや断器全体の
製作費を低減できる。 また、前記３つのエネルギ吸収装置の制限電圧
を従来のしや断器より低下させることが可能なの
で、各エネルギ吸収装置の製作費を低減でき、前
述の効果をさらに向上させることができる。
第１図は従来の直流しや断器を設置した直流送
電系統の概略構成図、第２図は従来の別の直流し
や断器の概略構成図、第３図は交直変換器の負荷
特性図、第４図は本発明の一実施例に係る直流し
や断器の概略構成図、第５図は同直流しや断器の
転流装置の回路構成図である。 １，２……交直変換器、３，４……直流リアク
トル、７，２１……直流しや断器、１２……しや
断部、１３……転流装置、２２……第１のエネル
ギ吸収装置、２３……第２のエネルギ吸収装置、
２５……第３のエネルギ吸収装置。
電系統の概略構成図、第２図は従来の別の直流し
や断器の概略構成図、第３図は交直変換器の負荷
特性図、第４図は本発明の一実施例に係る直流し
や断器の概略構成図、第５図は同直流しや断器の
転流装置の回路構成図である。 １，２……交直変換器、３，４……直流リアク
トル、７，２１……直流しや断器、１２……しや
断部、１３……転流装置、２２……第１のエネル
ギ吸収装置、２３……第２のエネルギ吸収装置、
２５……第３のエネルギ吸収装置。
Claims (1)
- １ しや断部に同一非直線性電圧−電流特性を有
する非直線抵抗体で構成された第１のエネルギ吸
収装置と第２のエネルギ吸収装置との直列回路と
転流装置とを並列接続し、上記第１のエネルギ吸
収装置と第２のエネルギ吸収装置との接続点と大
地との間に上記第１および第２のエネルギ吸収装
置と同一構成の第３のエネルギ吸収装置を接続し
たことを特徴とする直流しや断器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17561282A JPS5966023A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 直流しや断器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17561282A JPS5966023A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 直流しや断器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5966023A JPS5966023A (ja) | 1984-04-14 |
| JPS6350812B2 true JPS6350812B2 (ja) | 1988-10-12 |
Family
ID=15999131
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17561282A Granted JPS5966023A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 直流しや断器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5966023A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5782919A (en) * | 1980-11-12 | 1982-05-24 | Tokyo Shibaura Electric Co | Dc breaker |
| JPS57118324A (en) * | 1981-01-16 | 1982-07-23 | Hitachi Ltd | Dc breaker for dc transmission system |
-
1982
- 1982-10-06 JP JP17561282A patent/JPS5966023A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5782919A (en) * | 1980-11-12 | 1982-05-24 | Tokyo Shibaura Electric Co | Dc breaker |
| JPS57118324A (en) * | 1981-01-16 | 1982-07-23 | Hitachi Ltd | Dc breaker for dc transmission system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5966023A (ja) | 1984-04-14 |
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