JPS6013254B2 - 直流しや断器 - Google Patents
直流しや断器Info
- Publication number
- JPS6013254B2 JPS6013254B2 JP51116535A JP11653576A JPS6013254B2 JP S6013254 B2 JPS6013254 B2 JP S6013254B2 JP 51116535 A JP51116535 A JP 51116535A JP 11653576 A JP11653576 A JP 11653576A JP S6013254 B2 JPS6013254 B2 JP S6013254B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- current
- resistor
- capacitor
- circuit
- disconnector
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
- H01H33/02—Details
- H01H33/59—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the switch and not otherwise provided for, e.g. for ensuring operation of the switch at a predetermined point in the ac cycle
- H01H33/596—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the switch and not otherwise provided for, e.g. for ensuring operation of the switch at a predetermined point in the ac cycle for interrupting dc
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は高電圧、大容量送電系に使用するに適したし
や断器に関する。
や断器に関する。
交流しや断器は普通接点を開き、その時発生するアーク
を電流零点でしや断する。
を電流零点でしや断する。
しかし、直流しや断器の場合には電流零点が無いので種
々の工夫がなされている。第１図はその一つを示すもの
である。第１図において、ＣＢは真空、ＳＦ６、空気等
を消弧媒体としたしや断部、Ｃはコンデンサで図示しな
い別電源から常時充電されている。Ｌはリアクトル、Ｓ
はスイッチであり、この直流しや断器は次のように動作
する。しや断部ＣＢが関極して極間にアークが形成され
る。スイッチＳを閉じるとコンデンサーＣの電荷がリア
クトルＬを通して放電され、この放電々流ｌｏがしや断
すべき直流アーク電流１と童畳して電流零点が形成され
る。第２図はこの原理の直流しや断器を設けた直流送電
系を示す。Ｌｓは平滑リアクトル、Ｒ８は交流‐直流変
換装置、Ｔｒは変圧器、Ｆ‘まフィルター、サージキヤ
パシターを示す。すなわち第２図に示す一般的な直流送
電回路に第１図に示した直流しや断器を接続すれば、第
１図で述べた原理によりしや断部ＣＢを流れる電流１は
しや断される。しかし平滑リアクトルＬｓには一定電流
１が流れており、しかし回路にリアクトルＬ、コンデン
サＣの高インピーダンスが挿入された状態となる。一方
平滑リアクトルＬｓにはＬｓ１２の磁気エネルギーが貯
えられているため、このエネルギーが高インピーダンス
回路である前記Ｌ−Ｃ又は回路のフィルターＦを通って
放電するとき、１・Ｚ（リアクトルＬ、コンデンサＣ回
路）又は１・Ｚ（フィルターＦ）のサージ電圧を発生す
る。これはＬ，Ｃの値やフィル夕−Ｆの値から考えると
非常に大きな電圧となる。この為この過電圧を抑制する
装置を付加した前記高周波電流重畳方式の直流しや断器
が開発されている。これの概略を第３図に示す。Ｒはコ
ンデンサＣの充電用抵抗、Ｒｓは従来避電器の特性要素
として用いられているＳＩＣを成分とする非直線抵抗体
、ＴＧ１，ＴＧ２，ＴＧ３はトリガーギャップを示す。
そしてこの構成のしや断器は次のように動作する。第３
図に於て、コンデンサＣは直流線路より抵抗Ｒを介して
充電されている。ここでしや断部ＣＢを開極し、またト
リガーギャップＴＧＩを動作させて放電させると前述し
たようにしや断部ＣＢに零点を作る。即ちしや断部ＣＢ
を流れていた電流１はこの時点でコンデンサＣ−リアク
トルＬの回路に転流する。このとき前述した通りサージ
電圧がＣ‐Ｌの両端及び大地間に発生するが、この電圧
でトリガーギャップＴＧが放電する。従ってエネルギー
吸収装置である非直線抵抗体Ｒｓは大地に接続されるこ
とになり、これによって第３図では示していない平滑リ
アクトルＬｓのエネルギーは非道線抵抗体Ｒｓに吸収さ
れ、サージ電圧発生を抑制する。しかしこのエネルギー
が零になっても回路電圧に相当した分の電流が流れ続け
、非直線抵抗体Ｒｓの劣化を早めるため、前記動作終了
後則ちエネルギー吸収後はす早く非直線抵抗体Ｒｓを回
路から切り離す必要がある。一方コンデンサＣは、トリ
ガーギャップＴＧＩの放電によって十Ｖｏの状態から転
流電流を半波だけ流したことにより、半波分のエネルギ
ーを消費した分だけ十Ｖｏより少ない逆極性に充電され
ている。この充電エネルギーを、トリガーギャップＴＧ
３を動作させて放電することによりＣ−ＴＧ２−ＴＧ３
−Ｌのループ電流が流れ、従ってトＩＪガーギャツプＴ
Ｇ２，ＴＧ３に電流零点ができ、非直線抵抗体ＲＳを流
れる電流がしや断される。一方直流しや断器として第４
図に示す構成が開発されている。
々の工夫がなされている。第１図はその一つを示すもの
である。第１図において、ＣＢは真空、ＳＦ６、空気等
を消弧媒体としたしや断部、Ｃはコンデンサで図示しな
い別電源から常時充電されている。Ｌはリアクトル、Ｓ
はスイッチであり、この直流しや断器は次のように動作
する。しや断部ＣＢが関極して極間にアークが形成され
る。スイッチＳを閉じるとコンデンサーＣの電荷がリア
クトルＬを通して放電され、この放電々流ｌｏがしや断
すべき直流アーク電流１と童畳して電流零点が形成され
る。第２図はこの原理の直流しや断器を設けた直流送電
系を示す。Ｌｓは平滑リアクトル、Ｒ８は交流‐直流変
換装置、Ｔｒは変圧器、Ｆ‘まフィルター、サージキヤ
パシターを示す。すなわち第２図に示す一般的な直流送
電回路に第１図に示した直流しや断器を接続すれば、第
１図で述べた原理によりしや断部ＣＢを流れる電流１は
しや断される。しかし平滑リアクトルＬｓには一定電流
１が流れており、しかし回路にリアクトルＬ、コンデン
サＣの高インピーダンスが挿入された状態となる。一方
平滑リアクトルＬｓにはＬｓ１２の磁気エネルギーが貯
えられているため、このエネルギーが高インピーダンス
回路である前記Ｌ−Ｃ又は回路のフィルターＦを通って
放電するとき、１・Ｚ（リアクトルＬ、コンデンサＣ回
路）又は１・Ｚ（フィルターＦ）のサージ電圧を発生す
る。これはＬ，Ｃの値やフィル夕−Ｆの値から考えると
非常に大きな電圧となる。この為この過電圧を抑制する
装置を付加した前記高周波電流重畳方式の直流しや断器
が開発されている。これの概略を第３図に示す。Ｒはコ
ンデンサＣの充電用抵抗、Ｒｓは従来避電器の特性要素
として用いられているＳＩＣを成分とする非直線抵抗体
、ＴＧ１，ＴＧ２，ＴＧ３はトリガーギャップを示す。
そしてこの構成のしや断器は次のように動作する。第３
図に於て、コンデンサＣは直流線路より抵抗Ｒを介して
充電されている。ここでしや断部ＣＢを開極し、またト
リガーギャップＴＧＩを動作させて放電させると前述し
たようにしや断部ＣＢに零点を作る。即ちしや断部ＣＢ
を流れていた電流１はこの時点でコンデンサＣ−リアク
トルＬの回路に転流する。このとき前述した通りサージ
電圧がＣ‐Ｌの両端及び大地間に発生するが、この電圧
でトリガーギャップＴＧが放電する。従ってエネルギー
吸収装置である非直線抵抗体Ｒｓは大地に接続されるこ
とになり、これによって第３図では示していない平滑リ
アクトルＬｓのエネルギーは非道線抵抗体Ｒｓに吸収さ
れ、サージ電圧発生を抑制する。しかしこのエネルギー
が零になっても回路電圧に相当した分の電流が流れ続け
、非直線抵抗体Ｒｓの劣化を早めるため、前記動作終了
後則ちエネルギー吸収後はす早く非直線抵抗体Ｒｓを回
路から切り離す必要がある。一方コンデンサＣは、トリ
ガーギャップＴＧＩの放電によって十Ｖｏの状態から転
流電流を半波だけ流したことにより、半波分のエネルギ
ーを消費した分だけ十Ｖｏより少ない逆極性に充電され
ている。この充電エネルギーを、トリガーギャップＴＧ
３を動作させて放電することによりＣ−ＴＧ２−ＴＧ３
−Ｌのループ電流が流れ、従ってトＩＪガーギャツプＴ
Ｇ２，ＴＧ３に電流零点ができ、非直線抵抗体ＲＳを流
れる電流がしや断される。一方直流しや断器として第４
図に示す構成が開発されている。
即ちＣＢ．，ＣＢ２はしや断部、Ｒは線形又は非線形抵
抗体で、これは次のように動作する。まずしや断部ＣＢ
，が開極しアーク蟹圧を高くしてしや断電流１を抵抗体
Ｒに転流する。このとき電流はしや断電流１から絞られ
て小さくなり１・となる。次にしや断部ＣＢ２を関極し
てアーク電圧を高くして電流１，をしや断する。第２図
に示すような直流系統中で第４図のしや断器を用いる時
は、平滑リアクトルＬｓのエネルギーはしや断部ＣＢ，
ＣＢ２のアーク及び抵抗体Ｒで消費される。さて、１回
線２端子の直流送電系に直流しや断器を適用すると一般
的に第５図のようになる。即ちＤＣＣＢ１，ＤＣＣＢ２
は直流しや断器、Ｌｓ，，Ｌｓ２は平滑リアクトル、Ｆ
，，Ｆ２はフィルターサージキャパシター、Ｒｅ，，Ｒ
８２ は交直変換器である。図に示す直流送電系に於て
第３図に示す高周波電流重畳方式の直流しや断器を用い
ると例えば直流しや断器ＤＣＣＢＩをしや断すると、平
滑リアクトルＬｓ・のエネルギーによる過電圧はＤＣＣ
ＢＩのサージ抑制装置である非直線抵抗体Ｒｓにより抑
制されるが、平滑リアクトルＬｓ２のエネルギーよる過
電圧は抑制されない。また、第４図に示すようなアーク
電圧上昇型の直流しや断器を用いると平滑リアクトルＬ
ｓ，，Ｌｓ２の両者のエネルギーが吸収される。しかし
このような構成のしや断器にあっては主しや断器ＣＢ，
の他の抵抗しや断部Ｃ＆が必要であるため構造が複雑と
なる欠点がある。この発明は上記点に鑑みなされたもの
で抵抗しや断部を改良した構造の簡単な直流しや断器を
提供することを目的としている。
抗体で、これは次のように動作する。まずしや断部ＣＢ
，が開極しアーク蟹圧を高くしてしや断電流１を抵抗体
Ｒに転流する。このとき電流はしや断電流１から絞られ
て小さくなり１・となる。次にしや断部ＣＢ２を関極し
てアーク電圧を高くして電流１，をしや断する。第２図
に示すような直流系統中で第４図のしや断器を用いる時
は、平滑リアクトルＬｓのエネルギーはしや断部ＣＢ，
ＣＢ２のアーク及び抵抗体Ｒで消費される。さて、１回
線２端子の直流送電系に直流しや断器を適用すると一般
的に第５図のようになる。即ちＤＣＣＢ１，ＤＣＣＢ２
は直流しや断器、Ｌｓ，，Ｌｓ２は平滑リアクトル、Ｆ
，，Ｆ２はフィルターサージキャパシター、Ｒｅ，，Ｒ
８２ は交直変換器である。図に示す直流送電系に於て
第３図に示す高周波電流重畳方式の直流しや断器を用い
ると例えば直流しや断器ＤＣＣＢＩをしや断すると、平
滑リアクトルＬｓ・のエネルギーによる過電圧はＤＣＣ
ＢＩのサージ抑制装置である非直線抵抗体Ｒｓにより抑
制されるが、平滑リアクトルＬｓ２のエネルギーよる過
電圧は抑制されない。また、第４図に示すようなアーク
電圧上昇型の直流しや断器を用いると平滑リアクトルＬ
ｓ，，Ｌｓ２の両者のエネルギーが吸収される。しかし
このような構成のしや断器にあっては主しや断器ＣＢ，
の他の抵抗しや断部Ｃ＆が必要であるため構造が複雑と
なる欠点がある。この発明は上記点に鑑みなされたもの
で抵抗しや断部を改良した構造の簡単な直流しや断器を
提供することを目的としている。
本発明の一実施例を第６図に示す。
第６図において、主しや断部ＣＢは十側母線１０に接続
され、このしや断部１１に並列に金属酸化物を主体成分
とした非直線抵抗体ＲＮとトリガーギャップＴＧの直列
回路が接続される。金属酸化物を主体成分とした抵抗体
ＲＮに並列に、コンデンサＣとりアクトルＬよりなる高
周波電流を発生する直列回路を接続する。リアクトルＬ
と前記トリガーギャップＴＧの接続点に一端を接続した
コンデンサ充電用抵抗体Ｒの他端を一側母線１１に接続
する。第６図において、ＲＮは、最近の金属酸化物、例
えばＺｎ○を主体成分とした非直線抵抗体で、従来のＳ
ＩＣなどと比らべて非常にすぐれた非直線性を持つ。
され、このしや断部１１に並列に金属酸化物を主体成分
とした非直線抵抗体ＲＮとトリガーギャップＴＧの直列
回路が接続される。金属酸化物を主体成分とした抵抗体
ＲＮに並列に、コンデンサＣとりアクトルＬよりなる高
周波電流を発生する直列回路を接続する。リアクトルＬ
と前記トリガーギャップＴＧの接続点に一端を接続した
コンデンサ充電用抵抗体Ｒの他端を一側母線１１に接続
する。第６図において、ＲＮは、最近の金属酸化物、例
えばＺｎ○を主体成分とした非直線抵抗体で、従来のＳ
ＩＣなどと比らべて非常にすぐれた非直線性を持つ。
この非直線抵抗体ＲＮは、直流回賂電圧Ｅに対する電流
値が第７図に示すように１〔ｗＡ〕前後になるように構
成されていて、直流回路電圧Ｅが常時印加されていても
熱的に破壊しないようになっている。従って、非直線抵
抗体ＲＮは、充電用抵抗Ｒを通じてほぼ直流回路電圧Ｅ
に充電されているコンデンサＣと並列に常時接続されて
いても熱的に破壊することはない。また、コンデンサＣ
の亀衛は、常時非直線抵抗体ＲＮを通じて放電されてい
るが、直流回路からの充電抵抗Ｒを通しての充亀々流の
方がはるかに多いので、コンデンサＣの充轟々圧はほぼ
直流回路電圧Ｅに保たれる。さてしや断部ＣＢは最初閉
じているが、しや断指数により開極して極間に直流アー
クが形成される。
値が第７図に示すように１〔ｗＡ〕前後になるように構
成されていて、直流回路電圧Ｅが常時印加されていても
熱的に破壊しないようになっている。従って、非直線抵
抗体ＲＮは、充電用抵抗Ｒを通じてほぼ直流回路電圧Ｅ
に充電されているコンデンサＣと並列に常時接続されて
いても熱的に破壊することはない。また、コンデンサＣ
の亀衛は、常時非直線抵抗体ＲＮを通じて放電されてい
るが、直流回路からの充電抵抗Ｒを通しての充亀々流の
方がはるかに多いので、コンデンサＣの充轟々圧はほぼ
直流回路電圧Ｅに保たれる。さてしや断部ＣＢは最初閉
じているが、しや断指数により開極して極間に直流アー
クが形成される。
続いてトリガーギャップＴＧを放電するとコンデンサＣ
の電荷を電源としてコンデンサＣーリアクトルＬートリ
ガーギヤツプＴＧ−しや断部ＣＢの回路で高周波電流ｌ
ｏが流れ、直流アーク電流１と重畳されて電流零点が形
成される。しや断部ＣＢはこの電流零点でしや断する。
するとしや断電流１は非直線抵抗体ＲＮに転流して第７
図に示す電流−電圧特性に従って非直線抵抗体ＲＮの端
子間に電圧が発生するが、例えば第５図に示すような直
流送電系にこのしや断器を適用すると平滑リアクトルＬ
ｓ，，Ｌｓ２ のエネルギー艮０ちおよそ享Ｌｑ１２十
裏ＬＳ２１２のヱネルギ−をこの非直線抵抗体ＲＮが消
費した後は、第７図に示すＲＮの非直線特性の故に抵抗
体ＲＮを流れる電流は１〔凧Ａ〕程度以下となる。従っ
て最終的にトリガ−ギャップＴＧを流れる電流は、この
抵抗体ＲＮを流れる１〔肌Ａ〕程度以下の電流と、充電
用抵抗Ｒを通して流れる１〔Ａ〕程度以下の電流の和と
なって、この程度の直流アーク電流はトリガ−ギャップ
ＴＧでしや断可能である。トリガーギャップＴＧのしや
断により直流回路はしや断されたことになる。上述の説
明では、第５図の直流送電系を対象として説明してきた
。
の電荷を電源としてコンデンサＣーリアクトルＬートリ
ガーギヤツプＴＧ−しや断部ＣＢの回路で高周波電流ｌ
ｏが流れ、直流アーク電流１と重畳されて電流零点が形
成される。しや断部ＣＢはこの電流零点でしや断する。
するとしや断電流１は非直線抵抗体ＲＮに転流して第７
図に示す電流−電圧特性に従って非直線抵抗体ＲＮの端
子間に電圧が発生するが、例えば第５図に示すような直
流送電系にこのしや断器を適用すると平滑リアクトルＬ
ｓ，，Ｌｓ２ のエネルギー艮０ちおよそ享Ｌｑ１２十
裏ＬＳ２１２のヱネルギ−をこの非直線抵抗体ＲＮが消
費した後は、第７図に示すＲＮの非直線特性の故に抵抗
体ＲＮを流れる電流は１〔凧Ａ〕程度以下となる。従っ
て最終的にトリガ−ギャップＴＧを流れる電流は、この
抵抗体ＲＮを流れる１〔肌Ａ〕程度以下の電流と、充電
用抵抗Ｒを通して流れる１〔Ａ〕程度以下の電流の和と
なって、この程度の直流アーク電流はトリガ−ギャップ
ＴＧでしや断可能である。トリガーギャップＴＧのしや
断により直流回路はしや断されたことになる。上述の説
明では、第５図の直流送電系を対象として説明してきた
。
しかし、第６図に示す本発明の直流しや断器は、第５図
点線に示すような直流送電系の短絡しや断の場合でも使
用できる。この場合ＤＣＣ８１のしや断の場合には非直
線抵抗体の消費するエネルギーは平滑リアクトルＬｓ，
のエネルギーであり、トリガーギャップＴＧのしや断す
る電流は非直線抵抗体ＲＮの電流である。尚上記実施例
ではトリガーギャップＴＧを使用したが、このトリガー
ギャップＴＧに代えて機械的に接点を開閉する投入スイ
ッチを設けてもよい。投入スイッチを使用する場合には
、トリガーギャップの放電のかわりに投入スイッチを投
入し、１〔Ａ〕程度以下の電流をトリガーギャップでし
や断するかわりに投入スイッチを開極してしや断するこ
と以外は前述の実施例と同じである。以上説明したよう
に本発明によれば主しや断部に並列に、金属酸化物を主
体成分とする非直線抵抗体と電気的投入及び分離機能を
有する装置とを直列接続した回路を接続するようにした
ので、従釆装置の欠点であった抵抗しや断部が不要とな
り構造を簡易化できる。また過電圧を抑制しうる直流し
や断器を提供できる。
点線に示すような直流送電系の短絡しや断の場合でも使
用できる。この場合ＤＣＣ８１のしや断の場合には非直
線抵抗体の消費するエネルギーは平滑リアクトルＬｓ，
のエネルギーであり、トリガーギャップＴＧのしや断す
る電流は非直線抵抗体ＲＮの電流である。尚上記実施例
ではトリガーギャップＴＧを使用したが、このトリガー
ギャップＴＧに代えて機械的に接点を開閉する投入スイ
ッチを設けてもよい。投入スイッチを使用する場合には
、トリガーギャップの放電のかわりに投入スイッチを投
入し、１〔Ａ〕程度以下の電流をトリガーギャップでし
や断するかわりに投入スイッチを開極してしや断するこ
と以外は前述の実施例と同じである。以上説明したよう
に本発明によれば主しや断部に並列に、金属酸化物を主
体成分とする非直線抵抗体と電気的投入及び分離機能を
有する装置とを直列接続した回路を接続するようにした
ので、従釆装置の欠点であった抵抗しや断部が不要とな
り構造を簡易化できる。また過電圧を抑制しうる直流し
や断器を提供できる。
第１図は直流しや断器の原理図、第２図は直流送電系に
おける直流しや断器の使用例を示す図、第３図及び第４
図は直流しや断器の他の例を示す夫々回路図、第５図は
１回線２端子の直流送電系に於ける直流しや断器の使用
例を示す系統図、第６図は本発明の一実施例を示す回路
図、第７図は本発明に使用される金属酸化物を主体成分
とする非直線抵抗体の特性図である。 ＣＢ・・・…しや断部、ＲＮ・・・・・・金属酸化物を
主体成分とする非直線抵抗体、ＴＧ・・・・・・トリガ
ーギャップ、Ｃ……コンデンサ、Ｌ……リアクトル、Ｒ
…・・・充電用抵抗体。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図
おける直流しや断器の使用例を示す図、第３図及び第４
図は直流しや断器の他の例を示す夫々回路図、第５図は
１回線２端子の直流送電系に於ける直流しや断器の使用
例を示す系統図、第６図は本発明の一実施例を示す回路
図、第７図は本発明に使用される金属酸化物を主体成分
とする非直線抵抗体の特性図である。 ＣＢ・・・…しや断部、ＲＮ・・・・・・金属酸化物を
主体成分とする非直線抵抗体、ＴＧ・・・・・・トリガ
ーギャップ、Ｃ……コンデンサ、Ｌ……リアクトル、Ｒ
…・・・充電用抵抗体。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 金属酸化物を主体成分とする非直線抵抗体と電気的
投入機能及び分離機能を有する装置を直列接続してこれ
をしや断部と並列接続し、前記しや断部に高周波電流を
流すべく、コンデンサとリアクトルと充電用抵抗とを直
列接続し、前記リアクトルと充電用抵抗との接続点と前
記非直線抵抗体と電気的投入機能及び分離機能を有する
装置の接続点とを接続して成る直流しや断器。 ２ 前記電気的投入機構及び分離機能を有する装置がト
リガーギヤツプである特許請求の範囲第１項記載の直流
しや断器。 ３ 電気的投入機能及び分離機能を有する装置が投入ス
イツチである特許請求の範囲第１項記載の直流しや断器
。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51116535A JPS6013254B2 (ja) | 1976-09-30 | 1976-09-30 | 直流しや断器 |
| DE19772742965 DE2742965A1 (de) | 1976-09-30 | 1977-09-23 | Vorrichtung zum unterbrechen eines gleichstromkreises |
| US05/837,092 US4172268A (en) | 1976-09-30 | 1977-09-28 | Direct current circuit interrupting apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51116535A JPS6013254B2 (ja) | 1976-09-30 | 1976-09-30 | 直流しや断器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5342377A JPS5342377A (en) | 1978-04-17 |
| JPS6013254B2 true JPS6013254B2 (ja) | 1985-04-05 |
Family
ID=14689520
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51116535A Expired JPS6013254B2 (ja) | 1976-09-30 | 1976-09-30 | 直流しや断器 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4172268A (ja) |
| JP (1) | JPS6013254B2 (ja) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4319296A (en) * | 1979-08-13 | 1982-03-09 | Electric Power Research Institute, Inc. | Series connected oscillating transverse field interrupter and method |
| DE3044238C2 (de) * | 1980-11-25 | 1985-11-14 | Licentia Patent-Verwaltungs-Gmbh, 6000 Frankfurt | Schalteinrichtung für Gleichstrombremsung von Asynchronmotoren |
| JPS5834526A (ja) * | 1981-08-26 | 1983-03-01 | 株式会社東芝 | 直流しや断器 |
| JPS5857229A (ja) * | 1981-09-29 | 1983-04-05 | 株式会社日立製作所 | 直流送電系統の高電圧直流しや断装置 |
| US4420784A (en) * | 1981-12-04 | 1983-12-13 | Eaton Corporation | Hybrid D.C. power controller |
| JPS5968128A (ja) * | 1982-10-13 | 1984-04-18 | 株式会社日立製作所 | 直流しや断器 |
| JPS60240019A (ja) * | 1984-05-14 | 1985-11-28 | 財団法人 電力中央研究所 | 電力用遮断器 |
| DE3583731D1 (de) * | 1984-10-12 | 1991-09-12 | Acec | Von halbleitern unterstuetzter hyperschneller schalter. |
| CH665053A5 (de) * | 1984-11-12 | 1988-04-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | Schalteranordnung zum abschalten einer reaktanz. |
| US4740858A (en) * | 1985-08-06 | 1988-04-26 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Zero-current arc-suppression dc circuit breaker |
| DE3688469T2 (de) * | 1986-12-22 | 1993-10-28 | Acec Transport Sa | Durch Halbleiter unterstützter ultra-schneller Schalter. |
| KR0179365B1 (ko) * | 1989-08-04 | 1999-05-15 | 미쓰다 가쓰시게 | 직류고속도 진공차단기 및 직류고속도 차단기를 구비한 전기차 |
| FR2655767A1 (fr) * | 1989-12-08 | 1991-06-14 | Alsthom Gec | Disjoncteur limiteur a courant continu a haute tension. |
| US5854729A (en) * | 1997-05-23 | 1998-12-29 | Utility Systems Technologies, Inc. | Power system device and method for actively interrupting fault current before reaching peak magnitude |
| US6201678B1 (en) * | 1999-03-19 | 2001-03-13 | Lear Automotive Dearborn, Inc. | High-voltage switch gear protection circuit |
| SE527493C2 (sv) * | 2004-06-21 | 2006-03-21 | Abb Research Ltd | Förfarande och apparat för skydd av en styrkrets i en elektrisk transmissionsledning |
| US8619395B2 (en) | 2010-03-12 | 2013-12-31 | Arc Suppression Technologies, Llc | Two terminal arc suppressor |
| WO2011157306A1 (en) | 2010-06-14 | 2011-12-22 | Abb Research Ltd | Breaker failure protection of hvdc circuit breakers |
| US8350414B2 (en) | 2010-08-11 | 2013-01-08 | Xantrex Technology Inc. | Semiconductor assisted DC load break contactor |
| EP2523204B1 (en) * | 2011-05-12 | 2019-09-04 | ABB Schweiz AG | Circuit arrangement and method for interrupting a current flow in a DC current path |
| EP2523205B1 (en) * | 2011-05-12 | 2017-04-26 | ABB Schweiz AG | Circuit and method for interrupting a current flow in a DC current path |
| EP2979291B1 (en) * | 2013-03-27 | 2017-05-10 | ABB Schweiz AG | Circuit breaking arrangement |
| KR101506581B1 (ko) * | 2013-08-14 | 2015-03-27 | 주식회사 효성 | 고전압 ｄｃ 차단기 |
| KR20150078491A (ko) * | 2013-12-30 | 2015-07-08 | 주식회사 효성 | 고전압 ｄｃ 차단기 |
| CN103928913B (zh) * | 2014-03-31 | 2016-05-25 | 华中科技大学 | 一种基于快速斥力机构和绝缘变压器的高压直流断路器 |
| KR101630093B1 (ko) * | 2014-12-29 | 2016-06-13 | 주식회사 효성 | 고전압 ｄｃ 차단기 |
| DE102019101448B3 (de) * | 2018-10-15 | 2020-01-23 | Dehn Se + Co Kg | Anordnung zur Zündung von Funkenstrecken |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2942152A (en) * | 1954-05-13 | 1960-06-21 | Mc Graw Edison Co | Discharge gap protective device |
| US3454832A (en) * | 1967-08-24 | 1969-07-08 | Gen Electric | Electric circuit interrupter |
| US3476978A (en) * | 1967-12-06 | 1969-11-04 | Gen Electric | Circuit interrupting means for a high voltage d-c system |
| US3515940A (en) * | 1968-02-21 | 1970-06-02 | Gen Electric | Parallel-assisted circuit interrupting device |
| DE2023872C3 (de) * | 1970-05-15 | 1974-02-07 | Siemens Ag, 1000 Berlin U. 8000 Muenchen | Elektrische Schalteinrichtung |
| US3805114A (en) * | 1972-03-01 | 1974-04-16 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Voltage-nonlinear resistors |
| US3806765A (en) * | 1972-03-01 | 1974-04-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Voltage-nonlinear resistors |
| US4056836A (en) * | 1976-03-23 | 1977-11-01 | Hughes Aircraft Company | Method and apparatus for interrupting large current |
-
1976
- 1976-09-30 JP JP51116535A patent/JPS6013254B2/ja not_active Expired
-
1977
- 1977-09-28 US US05/837,092 patent/US4172268A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5342377A (en) | 1978-04-17 |
| US4172268A (en) | 1979-10-23 |
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