JPS5847171A - 多段水力機械 - Google Patents
多段水力機械Info
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- JPS5847171A JPS5847171A JP56143778A JP14377881A JPS5847171A JP S5847171 A JPS5847171 A JP S5847171A JP 56143778 A JP56143778 A JP 56143778A JP 14377881 A JP14377881 A JP 14377881A JP S5847171 A JPS5847171 A JP S5847171A
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- JP
- Japan
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- pressure
- stage
- runner
- pressure chamber
- water
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03B—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS
- F03B11/00—Parts or details not provided for in, or of interest apart from, the preceding groups, e.g. wear-protection couplings, between turbine and generator
- F03B11/06—Bearing arrangements
- F03B11/063—Arrangements for balancing axial thrust
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03B—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS
- F03B3/00—Machines or engines of reaction type; Parts or details peculiar thereto
- F03B3/16—Stators
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/20—Hydro energy
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S415/00—Rotary kinetic fluid motors or pumps
- Y10S415/91—Reversible between pump and motor use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Hydraulic Turbines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、各段部に発生する水スラストを夫噌小さく抑
制することによシ、各段部ラン＋上主軸との結合部分圧
過大な軸トルクを作用させることなく、安全に運転する
ことのできる多段水力機械に関する。
制することによシ、各段部ラン＋上主軸との結合部分圧
過大な軸トルクを作用させることなく、安全に運転する
ことのできる多段水力機械に関する。
一般に７ランシス形水力機械においてランチに作用する
軸方向水スラストは、ランチの各接水面に作用する水圧
力の軸方向の不平衡により生ずる。
軸方向水スラストは、ランチの各接水面に作用する水圧
力の軸方向の不平衡により生ずる。
しかし軸方向水スラストのほとんどはう／！−羽根とう
ｙす′クラウンおよびランナバンドに囲まれてなるラン
チ流路面に゛作用する水圧力によシ生ずるのではなくラ
ンナ流路面に対して裏面にあた今クラウン背部およびバ
ンド背部の接水面に作用する水圧力の軸方向の不平衡に
より生ずる。ランナクラウン背面の受圧面積は、ランナ
パン、ド背面の受圧面積よ抄もほぼランナ出口部面積分
だけ大きいので、ランナクラウン背面に作用する下向き
水圧力の方がランチバンド背面に作用する上向き水圧力
よシも大きくな）、ランチ全体としてはクラウン側から
バンド側へ向かう下向き軸方向スラストが発生するのが
普通である。
ｙす′クラウンおよびランナバンドに囲まれてなるラン
チ流路面に゛作用する水圧力によシ生ずるのではなくラ
ンナ流路面に対して裏面にあた今クラウン背部およびバ
ンド背部の接水面に作用する水圧力の軸方向の不平衡に
より生ずる。ランナクラウン背面の受圧面積は、ランナ
パン、ド背面の受圧面積よ抄もほぼランナ出口部面積分
だけ大きいので、ランナクラウン背面に作用する下向き
水圧力の方がランチバンド背面に作用する上向き水圧力
よシも大きくな）、ランチ全体としてはクラウン側から
バンド側へ向かう下向き軸方向スラストが発生するのが
普通である。
小容量小形水力機械では、この軸方向水スラストを外ｓ
Ｋ配装され九スラスト軸受けによって支えることによ如
運転を行なうことも可能であるが、中太容量の水力機械
ではこの水スラストが著し、く大きくなり、この軸方向
水スラスト力を受は支えるスラストベアリングを製作す
ることが不可能となったυ、極めて不経済となることか
ら、水力機械に発生する軸方向水スラストを何らかの方
法で低減することが必要となる。
Ｋ配装され九スラスト軸受けによって支えることによ如
運転を行なうことも可能であるが、中太容量の水力機械
ではこの水スラストが著し、く大きくなり、この軸方向
水スラスト力を受は支えるスラストベアリングを製作す
ることが不可能となったυ、極めて不経済となることか
ら、水力機械に発生する軸方向水スラストを何らかの方
法で低減することが必要となる。
そのため単段の水力機械゛では、ランナクラウン背面に
中間シールを設けることによりランナクラウンと上カバ
にはさまれランナ背圧電を内側背圧室と外側背圧室に仕
切り、その内側背圧室にランナ出口部ある−は吸出管部
に連通する内側バランス管あるｈはバランスホールを設
けるととにより内側背圧室内の水圧をランチ出口部水圧
力レベルにまで低下させ、ランナクラウン背面に作用す
る下向水圧力のうち内側背圧室水圧により生ずる水圧力
を減少させることによル下向水スラストを減少させるこ
とが晋通に行なわれている。
中間シールを設けることによりランナクラウンと上カバ
にはさまれランナ背圧電を内側背圧室と外側背圧室に仕
切り、その内側背圧室にランナ出口部ある−は吸出管部
に連通する内側バランス管あるｈはバランスホールを設
けるととにより内側背圧室内の水圧をランチ出口部水圧
力レベルにまで低下させ、ランナクラウン背面に作用す
る下向水圧力のうち内側背圧室水圧により生ずる水圧力
を減少させることによル下向水スラストを減少させるこ
とが晋通に行なわれている。
また多段水力機械の場合でも最高圧段部のランナについ
ては、前記した単段水力機械の場合と同様にランナ背部
に中間シールを設けて内側背圧室に低圧側流路部へ連通
す“る内側バランス管を設けることにより内側背圧室内
の水圧を低下させることが行なえるが、最高圧段部を除
く他の低圧段部ではランチ背部が構造上極めて複雑な水
力機械の中心部に位置して＾るため、内側バランス、管
を設けにくく、またランナクラウン背面に中間シールを
設けても中間シール部のシールギャップを正しく組立て
管理することが困難であり、機械全体を分解することな
し忙保守点検することも不可能であるなど、実用的でな
い面が多い０そのためランナクラウン背面に中間シール
を設けずに発生した水スラストは、外部に配置されたス
ラストベアリングで支えざるを得ないのが爽秋であった
。
ては、前記した単段水力機械の場合と同様にランナ背部
に中間シールを設けて内側背圧室に低圧側流路部へ連通
す“る内側バランス管を設けることにより内側背圧室内
の水圧を低下させることが行なえるが、最高圧段部を除
く他の低圧段部ではランチ背部が構造上極めて複雑な水
力機械の中心部に位置して＾るため、内側バランス、管
を設けにくく、またランナクラウン背面に中間シールを
設けても中間シール部のシールギャップを正しく組立て
管理することが困難であり、機械全体を分解することな
し忙保守点検することも不可能であるなど、実用的でな
い面が多い０そのためランナクラウン背面に中間シール
を設けずに発生した水スラストは、外部に配置されたス
ラストベアリングで支えざるを得ないのが爽秋であった
。
したがって多段水力機械では不経済な大容量スラストベ
アリングの使用を余儀なくされ、過大水スラストを発生
する大容量多段水力機械を開発する上での大きな１壁と
なっていた。
アリングの使用を余儀なくされ、過大水スラストを発生
する大容量多段水力機械を開発する上での大きな１壁と
なっていた。
本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであシ、
簡易な構造によシ各段部に作用する軸方向水スラストを
低減することによって総合水スラストを低減することの
できる多段水力機械を提供することを目的とする。
簡易な構造によシ各段部に作用する軸方向水スラストを
低減することによって総合水スラストを低減することの
できる多段水力機械を提供することを目的とする。
以下図１１Ｉｉｔ−参照して本発明の一実施例について
説明する０第１図は本発明の理解を容易にする九め、多
段水力機械の一例として７ランシス形の２段水力機械の
構成を示す・１は２段水力機械の主軸であり、−この主
軸１には高圧段ランナ２と低圧段ランナ３とが軸方向の
距離をおいて固着されている。上記高圧段ランナ２の下
方向には高圧股上カバ４がまた下方向には高圧段下カバ
５が夫々配置される一方い、これらの半径方向外方には
水口開度を調整する可動ガイドベーン６が＊ｂ付けられ
ている。さらにと記高圧段ランナ２のランナクラウン２
ａと上カバ４との間には高圧段ランナ中間シール７が設
けられ、この中間シール７により上記ランナクラウン２
ｍと上カバ４に囲まれる空間は高圧段内側背圧室８及び
高圧段外側背圧＊９に仕切られる。ま友上記高圧段ラン
ナ２のランナバンド２ｂと下カバ５との関には高圧段側
圧室１０が形成されている。
説明する０第１図は本発明の理解を容易にする九め、多
段水力機械の一例として７ランシス形の２段水力機械の
構成を示す・１は２段水力機械の主軸であり、−この主
軸１には高圧段ランナ２と低圧段ランナ３とが軸方向の
距離をおいて固着されている。上記高圧段ランナ２の下
方向には高圧股上カバ４がまた下方向には高圧段下カバ
５が夫々配置される一方い、これらの半径方向外方には
水口開度を調整する可動ガイドベーン６が＊ｂ付けられ
ている。さらにと記高圧段ランナ２のランナクラウン２
ａと上カバ４との間には高圧段ランナ中間シール７が設
けられ、この中間シール７により上記ランナクラウン２
ｍと上カバ４に囲まれる空間は高圧段内側背圧室８及び
高圧段外側背圧＊９に仕切られる。ま友上記高圧段ラン
ナ２のランナバンド２ｂと下カバ５との関には高圧段側
圧室１０が形成されている。
一方低圧段う／す３の上方には低圧股上カバ１１がま九
Ｆ方には低高段丁カバ１２が夫々配置され、上記低圧段
ランナ３のランナクラウン３ａ及びランナバンド３ｂと
共に夫々低圧段背圧室１３、低圧段側圧室１４ｔ−形成
している□ また上記可動ガイドベーン６０半径方向外側にはケーシ
ング１５が配置され、さらにこのケーシング１５は図示
しな一水圧鉄管に接続して−る。
Ｆ方には低高段丁カバ１２が夫々配置され、上記低圧段
ランナ３のランナクラウン３ａ及びランナバンド３ｂと
共に夫々低圧段背圧室１３、低圧段側圧室１４ｔ−形成
している□ また上記可動ガイドベーン６０半径方向外側にはケーシ
ング１５が配置され、さらにこのケーシング１５は図示
しな一水圧鉄管に接続して−る。
さらに上記高圧段ランナ２と低圧段ランナ３の流路は返
し通路６により直列に連絡されるとともに、低圧段ラン
ナ３の下方には吐出管１７が配置されて論る。
し通路６により直列に連絡されるとともに、低圧段ラン
ナ３の下方には吐出管１７が配置されて論る。
一方上記高圧段外側背圧室９の外周部及び高圧段側圧室
ｌＯの外局部は高圧段外側バランス管１８により、ま九
上記高圧段内側背圧室８の外周部及び上記高圧段ランナ
２の出口近傍の返し通路１６は高圧段バランスパルプ１
９を有する高圧段内側バランス管２０によ）夫々連通し
ている。さらに上記返し通路１６と上記低圧段側圧室１
４０内周部は低圧段圧力調整弁２１を有する低圧段連通
管２２によ〕連通している。
ｌＯの外局部は高圧段外側バランス管１８により、ま九
上記高圧段内側背圧室８の外周部及び上記高圧段ランナ
２の出口近傍の返し通路１６は高圧段バランスパルプ１
９を有する高圧段内側バランス管２０によ）夫々連通し
ている。さらに上記返し通路１６と上記低圧段側圧室１
４０内周部は低圧段圧力調整弁２１を有する低圧段連通
管２２によ〕連通している。
次に作用を説明する。第２図は第１図に示した２段水力
機械の定常運転時における各段の背圧室および側圧室の
水圧分布状況を示した−のである。
機械の定常運転時における各段の背圧室および側圧室の
水圧分布状況を示した−のである。
第２図において横軸は軸中心からの半径距離を示し、縦
軸は吸出管７の水圧を基準とした高圧段内側背圧室８及
び外側背圧室９の水圧ル、高圧段側圧室１０の水圧鳥、
低圧段背圧室１３の水圧狗、。
軸は吸出管７の水圧を基準とした高圧段内側背圧室８及
び外側背圧室９の水圧ル、高圧段側圧室１０の水圧鳥、
低圧段背圧室１３の水圧狗、。
低圧段側圧室１４の水圧−を夫々示して−る。また図中
の矢印は水圧力の作用する方向を示している。高圧段背
圧室水圧Ｈムは、外側背圧室９の最外周部位置ＲｏＫお
馳て高圧段ランナ２の外局圧よりわずかに低いＨＯＩで
あるが、外側背圧室９円の水はランチ旋回に誘起された
強制渦運動をしてｂるため内周側へゆくにし九がって水
圧は低下し、外側背圧室９の最内周部である中間シール
部７の位置Ｒ−ではＨｏｗ Ｋ ｔで低下する０中間シ
ール７の位置Ｒ，よシさらに内周側である内側背圧室８
では、内側背圧室８の外周部に上記内側バランス管２０
が接続され、高圧段ランナ３の出口近傍の返し通路１６
と連通されているので、内側背圧１１８の最Ｈｏ、と同
等かある込はわずかに高い水圧Ｈｏ、にまで低下してい
る。内側背圧室８め最内周部の位置Ｒ，では内側背圧室
８内の強制渦運動によって）Ｉｏｎよりわずかに低下し
た水圧Ｈｏ４となる。一方高圧段側圧室ｌＯの水圧Ｈｉ
＋Ｆｉ側圧室１０の外周部に上記高圧段外側バランス管
１８が接続され、高圧段外側背圧室９の外周部と連通さ
れているので、高圧段側圧１１１０の最外間部の位置孔
０の水圧は高圧段外側背圧室ｌＯの最外周部水圧と同じ
ＨｏＩとなる。また高圧段側圧室１０内の水流も、高圧
段外側背圧室９内水流と曖ぼ同じ角速度で強制渦運動を
行なうので高圧段側圧室１ｏの最内周部の位置＆、の水
圧も外側背圧室９の最内周部水圧とほぼ等しく Ｈｏｗ
となる・したがって、高圧段部ランチの外側背圧室９と
側圧室１ｏ内の水圧分布は等しく、また内側背圧［８内
の水圧と高圧段ランナ２の出口部水圧もほぼ等しいので
各水圧力は互いに相殺し高圧段ランチは不平衡水スラス
トを発生しない。
の矢印は水圧力の作用する方向を示している。高圧段背
圧室水圧Ｈムは、外側背圧室９の最外周部位置ＲｏＫお
馳て高圧段ランナ２の外局圧よりわずかに低いＨＯＩで
あるが、外側背圧室９円の水はランチ旋回に誘起された
強制渦運動をしてｂるため内周側へゆくにし九がって水
圧は低下し、外側背圧室９の最内周部である中間シール
部７の位置Ｒ−ではＨｏｗ Ｋ ｔで低下する０中間シ
ール７の位置Ｒ，よシさらに内周側である内側背圧室８
では、内側背圧室８の外周部に上記内側バランス管２０
が接続され、高圧段ランナ３の出口近傍の返し通路１６
と連通されているので、内側背圧１１８の最Ｈｏ、と同
等かある込はわずかに高い水圧Ｈｏ、にまで低下してい
る。内側背圧室８め最内周部の位置Ｒ，では内側背圧室
８内の強制渦運動によって）Ｉｏｎよりわずかに低下し
た水圧Ｈｏ４となる。一方高圧段側圧室ｌＯの水圧Ｈｉ
＋Ｆｉ側圧室１０の外周部に上記高圧段外側バランス管
１８が接続され、高圧段外側背圧室９の外周部と連通さ
れているので、高圧段側圧１１１０の最外間部の位置孔
０の水圧は高圧段外側背圧室ｌＯの最外周部水圧と同じ
ＨｏＩとなる。また高圧段側圧室１０内の水流も、高圧
段外側背圧室９内水流と曖ぼ同じ角速度で強制渦運動を
行なうので高圧段側圧室１ｏの最内周部の位置＆、の水
圧も外側背圧室９の最内周部水圧とほぼ等しく Ｈｏｗ
となる・したがって、高圧段部ランチの外側背圧室９と
側圧室１ｏ内の水圧分布は等しく、また内側背圧［８内
の水圧と高圧段ランナ２の出口部水圧もほぼ等しいので
各水圧力は互いに相殺し高圧段ランチは不平衡水スラス
トを発生しない。
次に低圧段ランナ３の背圧室１３の水圧Ｈ，は低圧段最
外周部の位置ＲｏＫお匹て低圧段ランナ３の外周部とほ
ぼ等しいＨｌであるが、内周部に行くクシたがい上記高
圧段背圧１ｉ１１３内の水流と同様の強制渦運動によっ
て水圧は低下し、半径Ｒ，の位置では水−圧は）ｆａｔ
となり、最内周部であるａ！の位置では水圧はＨ１ｌ
Ｃ！で低下する。一方側圧室１４内の水圧Ｈｎｔｆ側圧
室１４の内周部に上紀達通管２２が接続され、返り通路
１６と連絡されているので、低圧段側圧室１４の最内周
部の位置８虐の水圧は返り通路１６の水圧とほぼ等し＾
Ｈ□となる。この返シ通路１６の水圧は低圧段ランナ３
の外局圧ともほぼ等しいので水圧Ｈ□は、儂圧段臂圧１
１１３の最外周部水圧ＨＩＳともほぼ等し論。また上記
側圧室１４内の水も上記背圧１３１３内の水流と同様に
強制渦運動を行なうので外局側へ行くにしたがい水圧が
上昇し最外周部ＲｏでＩｆｉＨ，＠よりも高圧のＨｌ
となる。
外周部の位置ＲｏＫお匹て低圧段ランナ３の外周部とほ
ぼ等しいＨｌであるが、内周部に行くクシたがい上記高
圧段背圧１ｉ１１３内の水流と同様の強制渦運動によっ
て水圧は低下し、半径Ｒ，の位置では水−圧は）ｆａｔ
となり、最内周部であるａ！の位置では水圧はＨ１ｌ
Ｃ！で低下する。一方側圧室１４内の水圧Ｈｎｔｆ側圧
室１４の内周部に上紀達通管２２が接続され、返り通路
１６と連絡されているので、低圧段側圧室１４の最内周
部の位置８虐の水圧は返り通路１６の水圧とほぼ等し＾
Ｈ□となる。この返シ通路１６の水圧は低圧段ランナ３
の外局圧ともほぼ等しいので水圧Ｈ□は、儂圧段臂圧１
１１３の最外周部水圧ＨＩＳともほぼ等し論。また上記
側圧室１４内の水も上記背圧１３１３内の水流と同様に
強制渦運動を行なうので外局側へ行くにしたがい水圧が
上昇し最外周部ＲｏでＩｆｉＨ，＠よりも高圧のＨｌ
となる。
ここで上記連通管２２がな＾従来の２段水力機械の場合
の低圧段部側王室水圧分布につ匹て考察すると、側圧室
１４の最外周部の水圧は背圧室１３の最外周部と等しく
Ｈｕとな）最内周部ではＨＩＳとな今。以上を第２図中
和示すと破線で示した水圧分布となる・この場合、半径
方向の位置Ｒ，より外周側では、背圧室１３と側圧室１
４が同じ水圧分布となるので半径方向位置Ｒ−より外周
側の各室水圧力は、互Ｌ／％に相殺し、半径方向位置Ｒ
，より内Ｉｌｌの背圧室水圧による下向きスラストが発
生することがわかる。しかし、本発明においては、半径
方向位置Ｒ，より外周側では、側圧室１４の水圧が高く
なり、半径方向付Ｉ Ｒａより内周側の背圧室１３で発
生する下向き水圧力を相殺する向きの水圧力を側圧室１
４側で発生させることが可能となる。したがって、本発
明によれば低圧段部ランナに作用する水スラストを小さ
く抑制することが可能となり、各段部ランナに作用する
水スラストの總和として得られる水力機械の水スラスト
自体も小さく抑制することが可能となる・ 以上述べたように本発明によれば、多段水力機械の各段
部ランナに発生する水スラスト値を夫々小さく抑制する
ことができるので、各段ランチｂ主軸の結合部で大きな
軸スラストが伝達されるようなことがなく、シたがって
合理的な回転部の構造が可能となる一方、各段ランナに
作用する水スラストの総和として表われる多段水力機械
の軸スラスト自体も小さくなるので、不経済な大容量ス
ラスト軸受を必要としなくなり、また大容量大−多段水
力機械も製作することが可能となるなど、極めて合理的
である。
の低圧段部側王室水圧分布につ匹て考察すると、側圧室
１４の最外周部の水圧は背圧室１３の最外周部と等しく
Ｈｕとな）最内周部ではＨＩＳとな今。以上を第２図中
和示すと破線で示した水圧分布となる・この場合、半径
方向の位置Ｒ，より外周側では、背圧室１３と側圧室１
４が同じ水圧分布となるので半径方向位置Ｒ−より外周
側の各室水圧力は、互Ｌ／％に相殺し、半径方向位置Ｒ
，より内Ｉｌｌの背圧室水圧による下向きスラストが発
生することがわかる。しかし、本発明においては、半径
方向位置Ｒ，より外周側では、側圧室１４の水圧が高く
なり、半径方向付Ｉ Ｒａより内周側の背圧室１３で発
生する下向き水圧力を相殺する向きの水圧力を側圧室１
４側で発生させることが可能となる。したがって、本発
明によれば低圧段部ランナに作用する水スラストを小さ
く抑制することが可能となり、各段部ランナに作用する
水スラストの總和として得られる水力機械の水スラスト
自体も小さく抑制することが可能となる・ 以上述べたように本発明によれば、多段水力機械の各段
部ランナに発生する水スラスト値を夫々小さく抑制する
ことができるので、各段ランチｂ主軸の結合部で大きな
軸スラストが伝達されるようなことがなく、シたがって
合理的な回転部の構造が可能となる一方、各段ランナに
作用する水スラストの総和として表われる多段水力機械
の軸スラスト自体も小さくなるので、不経済な大容量ス
ラスト軸受を必要としなくなり、また大容量大−多段水
力機械も製作することが可能となるなど、極めて合理的
である。
＠１図は本発明の一実施例を示す多段水力機械の全体構
成図、第２図は第１図における水圧分布を説明するため
の線図である。 １・・・主軸、２・・・高圧段ランナ、３・・・低圧段
ランナ、４・・・高圧股上カバ、５・・・高圧殺下刃？
（，８・・高圧段内側背圧室、９・・・高圧段外側背圧
量、１０・・高圧段側圧室、１１・・・低圧段上カバ、
１２・・低圧段下カバ、 １３・・低圧段背圧基、１４
低圧段側圧室、１６・・返し通路、１Ｂ・・・鵬圧
段外側バランス管、１’＃・・高圧段バランスパルプ、
２０・・高圧段バランス管、２１・・・圧力調整弁、２
２・連通管０第１図 第２図 Ａ Ｄ
成図、第２図は第１図における水圧分布を説明するため
の線図である。 １・・・主軸、２・・・高圧段ランナ、３・・・低圧段
ランナ、４・・・高圧股上カバ、５・・・高圧殺下刃？
（，８・・高圧段内側背圧室、９・・・高圧段外側背圧
量、１０・・高圧段側圧室、１１・・・低圧段上カバ、
１２・・低圧段下カバ、 １３・・低圧段背圧基、１４
低圧段側圧室、１６・・返し通路、１Ｂ・・・鵬圧
段外側バランス管、１’＃・・高圧段バランスパルプ、
２０・・高圧段バランス管、２１・・・圧力調整弁、２
２・連通管０第１図 第２図 Ａ Ｄ
Claims (1)
- 最高圧段部から最低圧段部までの各段部にランナを備え
るとともに各段部が返し、通路によシ連絡する多段水力
機械において、最高圧膜外側背圧室及び最高圧膜側圧室
を連通するバランス管を設けるとと−に、最高圧膜内情
背圧室及び最高圧段ランナの出口近傍をバランスバルブ
を介して連通するバランス管を設ける一方、上記最高圧
段部以外の低圧段部Ｉ／ｃおいては、各段の側圧室及び
その側圧室近傍の返し通路を圧力調整弁を介して連通す
る連通管を夫り設けたことを特徴とする多段水力機械。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56143778A JPS5847171A (ja) | 1981-09-14 | 1981-09-14 | 多段水力機械 |
| US06/416,630 US4502835A (en) | 1981-09-14 | 1982-09-10 | Multistage hydraulic machine |
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03113663U (ja) * | 1990-03-07 | 1991-11-20 | ||
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Families Citing this family (8)
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|---|---|---|---|---|
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| US5862666A (en) * | 1996-12-23 | 1999-01-26 | Pratt & Whitney Canada Inc. | Turbine engine having improved thrust bearing load control |
| US6035627A (en) * | 1998-04-21 | 2000-03-14 | Pratt & Whitney Canada Inc. | Turbine engine with cooled P3 air to impeller rear cavity |
| US6227801B1 (en) | 1999-04-27 | 2001-05-08 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Turbine engine having improved high pressure turbine cooling |
| CN100455823C (zh) * | 2005-01-30 | 2009-01-28 | 陆雄 | 动态调控用平衡盘平衡轴向力的多级离心泵轴向力的方法 |
| CN100455815C (zh) * | 2005-01-30 | 2009-01-28 | 陆雄 | 动态调控叶轮对称布置的多级离心泵轴向力的方法 |
| CN100455816C (zh) * | 2005-01-30 | 2009-01-28 | 陆雄 | 动态调控多级离心泵轴向力的调控装置 |
| CN100455824C (zh) * | 2005-01-30 | 2009-01-28 | 陆雄 | 动态调控用平衡鼓平衡轴向力的多级离心泵轴向力的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5652574A (en) * | 1979-10-05 | 1981-05-11 | Hitachi Ltd | Multistage hydraulic machine |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1499056A (en) * | 1922-07-05 | 1924-06-24 | Hollander Aladar | Centrifugal pump |
| US3370828A (en) * | 1966-12-05 | 1968-02-27 | Baldwin Lima Hamilton Corp | Means to control axial thrust in hydraulic machines |
| US3895689A (en) * | 1970-01-07 | 1975-07-22 | Judson S Swearingen | Thrust bearing lubricant measurement and balance |
| US3746461A (en) * | 1971-10-08 | 1973-07-17 | S Yokota | Device for balancing axial thrust on the impeller shaft of pumps |
| JPS5058441A (ja) * | 1973-09-26 | 1975-05-21 | ||
| JPS5395447A (en) * | 1977-01-31 | 1978-08-21 | Toshiba Corp | Operation of reversible pump-turbine |
| JPS548235A (en) * | 1977-06-20 | 1979-01-22 | Toshiba Corp | Multistage hydraulic machine |
| US4170435A (en) * | 1977-10-14 | 1979-10-09 | Swearingen Judson S | Thrust controlled rotary apparatus |
| JPS54113738A (en) * | 1978-02-24 | 1979-09-05 | Toshiba Corp | Method of preventing corrosion of hydraulic machine |
| US4207023A (en) * | 1978-06-08 | 1980-06-10 | Tokyo Shibaura Electric Co., Ltd. | Multistage hydraulic machine |
| JPS6042357B2 (ja) * | 1978-07-21 | 1985-09-21 | 株式会社日立製作所 | 水車又はポンプ水車の運転方法 |
-
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Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5652574A (en) * | 1979-10-05 | 1981-05-11 | Hitachi Ltd | Multistage hydraulic machine |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03113663U (ja) * | 1990-03-07 | 1991-11-20 | ||
| CN117469183A (zh) * | 2023-12-28 | 2024-01-30 | 山东天瑞重工有限公司 | 一种离心式真空泵 |
| CN117469183B (zh) * | 2023-12-28 | 2024-03-29 | 山东天瑞重工有限公司 | 一种离心式真空泵 |
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