JPS5844134B2 - 連続焼鈍装置 - Google Patents
連続焼鈍装置Info
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- JPS5844134B2 JPS5844134B2 JP7015679A JP7015679A JPS5844134B2 JP S5844134 B2 JPS5844134 B2 JP S5844134B2 JP 7015679 A JP7015679 A JP 7015679A JP 7015679 A JP7015679 A JP 7015679A JP S5844134 B2 JPS5844134 B2 JP S5844134B2
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- JP
- Japan
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- cooling
- water
- continuous annealing
- zone
- tank
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- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続焼鈍装置に係り、冷間成形性の優れた絞り
用軟質冷延鋼板と高張力冷延鋼板ゐ如きの双方を単一ラ
インにおいて経済的有利に製造することのできる連続焼
鈍装置を提供しようとするものである。
用軟質冷延鋼板と高張力冷延鋼板ゐ如きの双方を単一ラ
インにおいて経済的有利に製造することのできる連続焼
鈍装置を提供しようとするものである。
従来における冷延鋼板の開発は主として降伏点が低（、
Ｙ値が高いと共に伸びの大きい、所謂プレス成形性の優
れた軟質鋼板に指向されていたことは一般的に知られて
いる通りであるが、近時特に乗用車の安全性および軽量
化を追求するために４０ｋｇ／ｍ４以上の抗張力を有す
る高張力冷延鋼板に対する要望が高まりつつある。
Ｙ値が高いと共に伸びの大きい、所謂プレス成形性の優
れた軟質鋼板に指向されていたことは一般的に知られて
いる通りであるが、近時特に乗用車の安全性および軽量
化を追求するために４０ｋｇ／ｍ４以上の抗張力を有す
る高張力冷延鋼板に対する要望が高まりつつある。
しかもこれらのものは近年における省力化、高速化目的
からして注目される連続焼鈍設備がこれまでの箱焼鈍設
備に変って主力として用いられ、そのための熱処理法や
材質上の配慮或いは圧延法との組合わせなどに関し多岐
の提案がなされている。
からして注目される連続焼鈍設備がこれまでの箱焼鈍設
備に変って主力として用いられ、そのための熱処理法や
材質上の配慮或いは圧延法との組合わせなどに関し多岐
の提案がなされている。
ところでこの連続焼鈍設備における熱サイクルとしては
圧延後の鋼帯をＡ１ 変態温度前後に加熱均熱した後、
処理時間を短縮し或いは柔かい材質とするために急冷処
理され、次いで過時効処理されてから常温まで冷却され
る熱サイクルとするのが一般的である。
圧延後の鋼帯をＡ１ 変態温度前後に加熱均熱した後、
処理時間を短縮し或いは柔かい材質とするために急冷処
理され、次いで過時効処理されてから常温まで冷却され
る熱サイクルとするのが一般的である。
即ち斯様な熱サイクルの代表的なものとしては第１図ａ
のＡ、Ｂとして示すような過程に従う熱サイクルが採用
されており、即ち第１図ａのＡ熱サイクルは絞り用軟質
鋼板に好適し、又そのＢ熱サイクルは高張力冷却鋼板に
好適したものであって、最終的に常温まで冷却されて次
工程であるテンパーミルに送られる。
のＡ、Ｂとして示すような過程に従う熱サイクルが採用
されており、即ち第１図ａのＡ熱サイクルは絞り用軟質
鋼板に好適し、又そのＢ熱サイクルは高張力冷却鋼板に
好適したものであって、最終的に常温まで冷却されて次
工程であるテンパーミルに送られる。
ところでこれらの熱サイクルは成程何れも加熱均熱行程
を経るものであってもその後の行程は全く様相を異にし
、特に用いられる冷媒及びその処理設備が全熱別異であ
ることから各別の連続焼鈍設備によるべきものとされて
いることは自明であり、少くとも鋼帯が連続して通過せ
しめられるラインを側方にずらせて別個に形成させるよ
うなことは技術的に極めて困難であり、しかも現実に必
要とされる鋼板は絞り用のものと高張力を必要とするも
のの如く異質のものが錯綜して生ｉｔべきことが多く、
このような需要に応えるには２つの連続焼鈍ラインを設
備し、夫々の要求に応じてその同れかを運転操業してい
る。
を経るものであってもその後の行程は全く様相を異にし
、特に用いられる冷媒及びその処理設備が全熱別異であ
ることから各別の連続焼鈍設備によるべきものとされて
いることは自明であり、少くとも鋼帯が連続して通過せ
しめられるラインを側方にずらせて別個に形成させるよ
うなことは技術的に極めて困難であり、しかも現実に必
要とされる鋼板は絞り用のものと高張力を必要とするも
のの如く異質のものが錯綜して生ｉｔべきことが多く、
このような需要に応えるには２つの連続焼鈍ラインを設
備し、夫々の要求に応じてその同れかを運転操業してい
る。
然し斯かる従来法によれば連続焼鈍のための一連の設備
を重複して設備する設備費が嵩むだけでなしに実際の操
業に当って一方が稼働中は他方が休止していることが多
いことから一連の設備における運転操業に休止が介入す
る頻度が高く、コイルの取扱いその他を含めた操業が不
利とならざるを得ない。
を重複して設備する設備費が嵩むだけでなしに実際の操
業に当って一方が稼働中は他方が休止していることが多
いことから一連の設備における運転操業に休止が介入す
る頻度が高く、コイルの取扱いその他を含めた操業が不
利とならざるを得ない。
又このようなことは得られる製品の品質にも影響し易く
、何れにしても経済的に好ましい製品を得ることができ
ないことは明らかである。
、何れにしても経済的に好ましい製品を得ることができ
ないことは明らかである。
本発明は上記したような実情に鑑み検討と工夫を重ねて
創案されたものである。
創案されたものである。
即ち本発明においては加熱炉、均熱炉、冷却機構、再加
熱炉および過時効処理炉を順次に配設した連続焼鈍設備
によって鋼帯な熱処理するに当って、前記冷却機構とし
てガスジェット冷却部と水冷却部とを連設したものを採
用し、同じ加熱炉、均熱炉を経て送り込まれる銅帯に対
しそれら冷却部の何れか一方又は双方を選択して適宜に
切換え該冷却を行わしめることを提案するものである。
熱炉および過時効処理炉を順次に配設した連続焼鈍設備
によって鋼帯な熱処理するに当って、前記冷却機構とし
てガスジェット冷却部と水冷却部とを連設したものを採
用し、同じ加熱炉、均熱炉を経て送り込まれる銅帯に対
しそれら冷却部の何れか一方又は双方を選択して適宜に
切換え該冷却を行わしめることを提案するものである。
即ち上記したような第１図の各熱サイクルにおける最大
の特徴と差異は、Ａ熱サイクルが所謂ガスジェット方式
と呼ばれるもので高速気体を冷媒として加熱均熱帯でＡ
１変態前後に加熱された鋼板に吹つげ、４００℃前後ま
で冷却したのち該温度で３〜５分過時効処理するもので
、用いられる気体冷媒は液体冷媒に比し熱容量が小で、
冷却初期には液体冷媒の如く蒸気被膜が発生しないこと
から冷却速度が早いがこの蒸気被膜が拡散された後の液
体冷媒における冷却速度に比較しその冷却速度がかなり
劣るけれども冷却速度を自由に調整できるメリットを有
していて軟質鋼板向きの冷媒であり、その熱サイクルは
Ｂ熱サイクルの如く水温まで冷却させてから過時効温度
まで昇熱させる必要がないので熱経済的には有利である
。
の特徴と差異は、Ａ熱サイクルが所謂ガスジェット方式
と呼ばれるもので高速気体を冷媒として加熱均熱帯でＡ
１変態前後に加熱された鋼板に吹つげ、４００℃前後ま
で冷却したのち該温度で３〜５分過時効処理するもので
、用いられる気体冷媒は液体冷媒に比し熱容量が小で、
冷却初期には液体冷媒の如く蒸気被膜が発生しないこと
から冷却速度が早いがこの蒸気被膜が拡散された後の液
体冷媒における冷却速度に比較しその冷却速度がかなり
劣るけれども冷却速度を自由に調整できるメリットを有
していて軟質鋼板向きの冷媒であり、その熱サイクルは
Ｂ熱サイクルの如く水温まで冷却させてから過時効温度
まで昇熱させる必要がないので熱経済的には有利である
。
一方Ｂ熱サイクルはウォータークエンチ方式と呼ばれる
もので、加熱均熱された鋼板に液体冷媒を噴射させる方
法と鋼板を液体冷媒中に浸漬させる方法とがあるが浸漬
冷却のものは冷却速度を自由に調整することが難しく、
又噴射冷却においては噴射液体のパターンが変化して均
一冷却の点で問題があり、その熱サイクスはＡ熱サイク
ルの如く冷却途中で過時効温度に移行しないので再度加
熱する必要があり熱経済的に不利であるが冷却速度が早
くとれるのでフェライトとマルテンサイトの混合組織を
有する高張力鋼材の製造に好適する。
もので、加熱均熱された鋼板に液体冷媒を噴射させる方
法と鋼板を液体冷媒中に浸漬させる方法とがあるが浸漬
冷却のものは冷却速度を自由に調整することが難しく、
又噴射冷却においては噴射液体のパターンが変化して均
一冷却の点で問題があり、その熱サイクスはＡ熱サイク
ルの如く冷却途中で過時効温度に移行しないので再度加
熱する必要があり熱経済的に不利であるが冷却速度が早
くとれるのでフェライトとマルテンサイトの混合組織を
有する高張力鋼材の製造に好適する。
蓋し通常ガスジェットの場合の冷却速度は１０〜３０’
Ｃ／ｓｅｅであるのに対しウォータークエンチの場合は
２０００℃／ Ｂｅｃ程度の冷却スピードが得られるの
で強度アップ用の元素、例えばＴｉ、Ｎｂ、Ｃｄ 、
Ｎｉ 、 Ｍｎなどの特殊元素を添加する必要がなくコ
ストアップを回避できる有利さがある。
Ｃ／ｓｅｅであるのに対しウォータークエンチの場合は
２０００℃／ Ｂｅｃ程度の冷却スピードが得られるの
で強度アップ用の元素、例えばＴｉ、Ｎｂ、Ｃｄ 、
Ｎｉ 、 Ｍｎなどの特殊元素を添加する必要がなくコ
ストアップを回避できる有利さがある。
本発明においてはこのように全く異った特性をもたらす
ことのできる２種の連続焼鈍処理を単一の設備で行わせ
、又場合によってはそれらの複合された全く新しい冷却
工程を採用した連続焼鈍をも実現しようとするものであ
って、斯様な処理を可能にするための具体的な設備の全
般的な様相は第２図に示されている通りである。
ことのできる２種の連続焼鈍処理を単一の設備で行わせ
、又場合によってはそれらの複合された全く新しい冷却
工程を採用した連続焼鈍をも実現しようとするものであ
って、斯様な処理を可能にするための具体的な設備の全
般的な様相は第２図に示されている通りである。
即ちその構成関係は複数のアンコイラ１ａ、１ｂの回れ
か一方より巻きほぐされたストリップＳをシャー２−１
および溶接機２−２によって他方のアンコイラからのス
トリップと接続しつつ連続的にラインへ交互に通板する
ようになっており、溶接機の次に湯洗槽３、アルカリ洗
浄槽４およびスプレー湯洗槽５を順次に配置してなる前
処理表面洗浄装置が配置され、これに続いてドライヤー
６−１を経て入側ルーパー７から炉内に至っている。
か一方より巻きほぐされたストリップＳをシャー２−１
および溶接機２−２によって他方のアンコイラからのス
トリップと接続しつつ連続的にラインへ交互に通板する
ようになっており、溶接機の次に湯洗槽３、アルカリ洗
浄槽４およびスプレー湯洗槽５を順次に配置してなる前
処理表面洗浄装置が配置され、これに続いてドライヤー
６−１を経て入側ルーパー７から炉内に至っている。
炉構成は先づ再結晶焼鈍のための加熱帯８および均熱帯
９、炉内雰囲気ガスによるガス冷却部１０かもなり、続
いて水冷却部１１を経た後ストリップＳは酸洗槽１３に
送られるが、この水冷却部１１には冷却水循環装置につ
き水冷タンク１２が設けられ、上記ストリップは該酸洗
槽１３から中和槽１４、湯洗槽１５およびドライヤー６
−２で表面洗浄されて再び炉に入り過時効処理のための
再加熱帯１６、過時効処理帯１７、炉内雰囲気ガスによ
るガス冷却帯１８を経て出側ルーパー１９を介し水冷装
置２０および乾燥装置２１に至っている。
９、炉内雰囲気ガスによるガス冷却部１０かもなり、続
いて水冷却部１１を経た後ストリップＳは酸洗槽１３に
送られるが、この水冷却部１１には冷却水循環装置につ
き水冷タンク１２が設けられ、上記ストリップは該酸洗
槽１３から中和槽１４、湯洗槽１５およびドライヤー６
−２で表面洗浄されて再び炉に入り過時効処理のための
再加熱帯１６、過時効処理帯１７、炉内雰囲気ガスによ
るガス冷却帯１８を経て出側ルーパー１９を介し水冷装
置２０および乾燥装置２１に至っている。
乾燥装置２１を出た後ストリップＳは調質圧延機２２、
トリム巾変更時のトリマー幅変更用ノツチャ−２３、サ
イドトリマー２４、オイラー２５、出側シャー２６を順
に経て出側巻取リール２７に巻取られるように構成され
ている。
トリム巾変更時のトリマー幅変更用ノツチャ−２３、サ
イドトリマー２４、オイラー２５、出側シャー２６を順
に経て出側巻取リール２７に巻取られるように構成され
ている。
又本発明によるものは別に第４図に示すようにして実施
することができる。
することができる。
即ちガスジェット冷却部１１および化冷タンク１２に到
るまでの構成については第２図のものと同じであるが、
この第４図のものにおいては該冷却部１１および水冷タ
ンク１２から過時効処理のための再加熱帯１６に入り、
過時効処理帯１７と炉内範囲気ガスによるガス冷却帯１
８を経しめ、その後に酸洗槽１３、中和槽１４および湯
洗槽１５、ドライヤー６−２を経しめ、出側ルーパー１
９を介して調質圧延機２２以降に送るように構成されて
いる。
るまでの構成については第２図のものと同じであるが、
この第４図のものにおいては該冷却部１１および水冷タ
ンク１２から過時効処理のための再加熱帯１６に入り、
過時効処理帯１７と炉内範囲気ガスによるガス冷却帯１
８を経しめ、その後に酸洗槽１３、中和槽１４および湯
洗槽１５、ドライヤー６−２を経しめ、出側ルーパー１
９を介して調質圧延機２２以降に送るように構成されて
いる。
上記したような全般的な構成のものにおいてそのガスジ
ェット冷却部１０及び水冷却部１１の構成仔細について
は別に第３図に示されており、即ちガスジェット冷却部
１０はウォータチューブ内蔵型の気体冷媒冷却機構であ
って、ガスジェットファン３０とガスジェットノズル３
１によす構成され、１５０〜２５０℃の気体は５０〜１
５０℃に冷却に冷却されてストリップＳに吹きつけられ
循環を繰返すように成っている。
ェット冷却部１０及び水冷却部１１の構成仔細について
は別に第３図に示されており、即ちガスジェット冷却部
１０はウォータチューブ内蔵型の気体冷媒冷却機構であ
って、ガスジェットファン３０とガスジェットノズル３
１によす構成され、１５０〜２５０℃の気体は５０〜１
５０℃に冷却に冷却されてストリップＳに吹きつけられ
循環を繰返すように成っている。
これに対し水冷却部１１はこの実施態様の場合は水浸漬
方式によるものであって冷却室３５０側方に補給ライン
４２から随時新水を補給し得るようにされた循環タンク
３６が設げられ、該循環タンク３６０両側部には水位調
整ゲート３７，３７ａを取付けて冷却室３５の水位を適
宜に調整すると共にタンク３６内の水位をも随時調整せ
しめ、又冷却室３５の一側にはストリップ導出口３４が
形成されていて前記した酸洗槽１３又は再加熱帯１６の
方向に導くように成っているが、更に上記タンク３６に
はフィルター３３とポンプ３２の設けた循環管路３８を
設げて水ノズル４３からストリップ面に噴出するように
構成され、又タンク３６の下方に温水受ピット３９を形
成し上記ゲート３γより冷却室側の温水及びゲー）３７
ａから浴出した水を夫々受入れるようになっており、該
ピット３９に受けられた温水は適宜にポンプ４０で揚出
され、４１は温水抜きバルブで冷却室３５内の水をピッ
ト３９に排出するための排出口４５に設けられたもので
ある。
方式によるものであって冷却室３５０側方に補給ライン
４２から随時新水を補給し得るようにされた循環タンク
３６が設げられ、該循環タンク３６０両側部には水位調
整ゲート３７，３７ａを取付けて冷却室３５の水位を適
宜に調整すると共にタンク３６内の水位をも随時調整せ
しめ、又冷却室３５の一側にはストリップ導出口３４が
形成されていて前記した酸洗槽１３又は再加熱帯１６の
方向に導くように成っているが、更に上記タンク３６に
はフィルター３３とポンプ３２の設けた循環管路３８を
設げて水ノズル４３からストリップ面に噴出するように
構成され、又タンク３６の下方に温水受ピット３９を形
成し上記ゲート３γより冷却室側の温水及びゲー）３７
ａから浴出した水を夫々受入れるようになっており、該
ピット３９に受けられた温水は適宜にポンプ４０で揚出
され、４１は温水抜きバルブで冷却室３５内の水をピッ
ト３９に排出するための排出口４５に設けられたもので
ある。
即ち冷却室３５の水位はゲート３７によって適当に調整
され、ノズル３１は例えば１０段以上のように多段に配
設されてストリップに０．１〜０、１４ ｋｇ／ ｃｒ
Ａのような圧力により吹きつけられて冷却されたストリ
ップをこの冷却室３５に導くわけであり、上記のように
水位調整された冷却室３５の水は同時に後続する処理ラ
インの水封機能をも果すものである。
され、ノズル３１は例えば１０段以上のように多段に配
設されてストリップに０．１〜０、１４ ｋｇ／ ｃｒ
Ａのような圧力により吹きつけられて冷却されたストリ
ップをこの冷却室３５に導くわけであり、上記のように
水位調整された冷却室３５の水は同時に後続する処理ラ
インの水封機能をも果すものである。
又上記ポンプ４０で揚送れた温水は前記した湯洗槽３な
どで再利用されるが、前記バルブ４１を開（ことにより
ゲート３７より図示左側の冷却室３５内をも含む水が部
分的又は完全にピット３９に導出されることは明かであ
り、即ち大容量のタンク３６内の水全体を抜くことなく
、ゲート３７で仕切られた範囲内の水を抜くことにより
適宜に切換えた操法がなされ、又冷却室３５の水位レベ
ルを適宜に調整することができる。
どで再利用されるが、前記バルブ４１を開（ことにより
ゲート３７より図示左側の冷却室３５内をも含む水が部
分的又は完全にピット３９に導出されることは明かであ
り、即ち大容量のタンク３６内の水全体を抜くことなく
、ゲート３７で仕切られた範囲内の水を抜くことにより
適宜に切換えた操法がなされ、又冷却室３５の水位レベ
ルを適宜に調整することができる。
なおこのようにゲート３７で仕切られた範囲の水を抜い
ても水封部４４内の水によってガスジェット冷却雰囲気
が外部に漏出することはない。
ても水封部４４内の水によってガスジェット冷却雰囲気
が外部に漏出することはない。
即ちこのような本発明による連続焼鈍の熱サイクルは第
１図すに要約してＡ′、Ｂ′サイクルとして示される通
りであり、その概要を説明すると、例えば約７００℃に
均熱されたストリップＳは、その「サイクルの場合、先
ずガスジェット冷却部において前記のように５０〜１５
０℃に冷却されたガスを一例として１７段に段設された
ノズル３１で冷却されて５６０℃程度となり、その後水
冷却部の冷却室３５に入って水温まで急冷され、次いで
過時効処理のための再加熱炉１６に入ることとなる。
１図すに要約してＡ′、Ｂ′サイクルとして示される通
りであり、その概要を説明すると、例えば約７００℃に
均熱されたストリップＳは、その「サイクルの場合、先
ずガスジェット冷却部において前記のように５０〜１５
０℃に冷却されたガスを一例として１７段に段設された
ノズル３１で冷却されて５６０℃程度となり、その後水
冷却部の冷却室３５に入って水温まで急冷され、次いで
過時効処理のための再加熱炉１６に入ることとなる。
斯うして高張力鋼板向きとしての連続焼鈍が行われてい
るものにおいて、その生産計画に定められた生産量が達
成され、次いで絞り用鋼板の連続焼鈍に移るにはバルブ
４１を開いて冷却室３５の水をピット３９に移し、又ポ
ンプ３２を停止すればよいわけで、それによって冷却室
３５は気体冷媒で充満され、ストリップＳはＡ′サイク
ルのように例えば４００℃まで冷却された状態で次の再
加熱炉１６、過時効処理帯１７に送られ過時効処理され
た目的の鋼板を得ることができる。
るものにおいて、その生産計画に定められた生産量が達
成され、次いで絞り用鋼板の連続焼鈍に移るにはバルブ
４１を開いて冷却室３５の水をピット３９に移し、又ポ
ンプ３２を停止すればよいわけで、それによって冷却室
３５は気体冷媒で充満され、ストリップＳはＡ′サイク
ルのように例えば４００℃まで冷却された状態で次の再
加熱炉１６、過時効処理帯１７に送られ過時効処理され
た目的の鋼板を得ることができる。
勿論冷却室３５内水位を適当に選ぶことによりその冷却
効果を加減し、上記Ａ′サイクルとＢ′サイクルの中間
的なサイクルを実施することも可能であり、一般的に１
０℃／ｓｅｃ〜２０００℃／ ｓｅｅの広範囲に亘り任
意の冷却条件を選択せしめ得る。
効果を加減し、上記Ａ′サイクルとＢ′サイクルの中間
的なサイクルを実施することも可能であり、一般的に１
０℃／ｓｅｃ〜２０００℃／ ｓｅｅの広範囲に亘り任
意の冷却条件を選択せしめ得る。
このＡ′サイクルによるガスジェット冷却を水冷却部に
切換えるにはバルブ４１を閉じ、又ポンプ３２を作動さ
せるが、場合によってはノズル４３で水を噴出させた水
冷却をも行い得ることは明かである。
切換えるにはバルブ４１を閉じ、又ポンプ３２を作動さ
せるが、場合によってはノズル４３で水を噴出させた水
冷却をも行い得ることは明かである。
具体的な生産について説明すると、例えば６０ｋｇ／ｍ
４級の高張力鋼板を得るに当り、Ｃ：００８％、Ｓｉ：
０．１０％、Ｍｎ ： ２．２０％、Ｐ：０．０１０
％のようにＭｎを多量に添加したガスジェット専用方式
で製造することもできるが、これを水冷却方式に切換え
て実施すればＣ：０２０８％、Ｓｉ：０．２０％、Ｍｎ
： ０．６０％、Ｐ：０．０７０％のような通常成
分のものによっても製造でき、その製造コストと品質と
の双方を配慮しながら同−設備で適宜に冷却条件を切換
えた生産をなし得る。
４級の高張力鋼板を得るに当り、Ｃ：００８％、Ｓｉ：
０．１０％、Ｍｎ ： ２．２０％、Ｐ：０．０１０
％のようにＭｎを多量に添加したガスジェット専用方式
で製造することもできるが、これを水冷却方式に切換え
て実施すればＣ：０２０８％、Ｓｉ：０．２０％、Ｍｎ
： ０．６０％、Ｐ：０．０７０％のような通常成
分のものによっても製造でき、その製造コストと品質と
の双方を配慮しながら同−設備で適宜に冷却条件を切換
えた生産をなし得る。
これは絞り用軟質鋼板の場合も同様であって、ガスジェ
ット方式で前記ＡＩプサイルによる操業をなし得ると共
にこのガスジェット方式に水冷却方式を併用したＢ′サ
イクルによってその操業をなし得る。
ット方式で前記ＡＩプサイルによる操業をなし得ると共
にこのガスジェット方式に水冷却方式を併用したＢ′サ
イクルによってその操業をなし得る。
一般的にＢ／ｖイクルは材質的にＡ′サイクルよりも優
れたものを得ることができるので材質確保を重視する場
合はＢ′サイクルを主用し、一方Ａ′サイクルは材質的
に若干劣るとしても再加熱を必要としないから経済性を
優先させる場合に採用し、それらの兼用ラインを構成し
得ることは明かである。
れたものを得ることができるので材質確保を重視する場
合はＢ′サイクルを主用し、一方Ａ′サイクルは材質的
に若干劣るとしても再加熱を必要としないから経済性を
優先させる場合に採用し、それらの兼用ラインを構成し
得ることは明かである。
以上説明したような本発明によればガスジェット方式と
水焼入冷却方式の双方を適宜に切換えた連続焼鈍処理を
単−設備で円滑に実施し得るものであって、この種連続
焼鈍設備を重複して準備する必要がなくなり、設備的、
操業的に低コストで有利な操業を実施し得るだけでなし
に得られる製品の品質向上を図り得るなどの優れた作用
効果な有し、工業的にその効果の大きい発明である。
水焼入冷却方式の双方を適宜に切換えた連続焼鈍処理を
単−設備で円滑に実施し得るものであって、この種連続
焼鈍設備を重複して準備する必要がなくなり、設備的、
操業的に低コストで有利な操業を実施し得るだけでなし
に得られる製品の品質向上を図り得るなどの優れた作用
効果な有し、工業的にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は従来法による各熱サイクルと本発明によるそれとを比
較して一般的に示した図表、第２図は本発明による連続
焼鈍設備の全般的な構成を示す説明図、第３図はそのガ
スジェット冷却部及び水冷却部の構成をより具体的に拡
大して示した断面的説明図、第４図は本発明による連続
焼鈍設備についてのもう１つの全般的な構成関係を示し
た説明図である。 然してこれらの図面において、８は加熱炉、９は均熱炉
、１０はガスジェット冷却部、１２は水冷却部、１６は
再加熱炉、１７は過時効処理帯、３２はポンプ、３５は
冷却室、３６は循環タンク、３７．３７ａはゲート、３
８は循環管路、３９は温水ピット、４１はバルブ、４４
は水封ピット、４５は排出口である。
は従来法による各熱サイクルと本発明によるそれとを比
較して一般的に示した図表、第２図は本発明による連続
焼鈍設備の全般的な構成を示す説明図、第３図はそのガ
スジェット冷却部及び水冷却部の構成をより具体的に拡
大して示した断面的説明図、第４図は本発明による連続
焼鈍設備についてのもう１つの全般的な構成関係を示し
た説明図である。 然してこれらの図面において、８は加熱炉、９は均熱炉
、１０はガスジェット冷却部、１２は水冷却部、１６は
再加熱炉、１７は過時効処理帯、３２はポンプ、３５は
冷却室、３６は循環タンク、３７．３７ａはゲート、３
８は循環管路、３９は温水ピット、４１はバルブ、４４
は水封ピット、４５は排出口である。
Claims (1)
- １ 加熱帯、均熱帯、冷却帯、再加熱帯および過時効処
理帯を順次に配設した連続焼鈍設備において、前記冷却
帯としてガスジェット冷却部と水冷却部を併用し、しか
も水冷却部に循環タンク及び循環管路を附設し、又該水
冷却部の水を排出するための排出口を設けたことを特徴
とする連続焼鈍装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7015679A JPS5844134B2 (ja) | 1979-06-06 | 1979-06-06 | 連続焼鈍装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7015679A JPS5844134B2 (ja) | 1979-06-06 | 1979-06-06 | 連続焼鈍装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55164024A JPS55164024A (en) | 1980-12-20 |
| JPS5844134B2 true JPS5844134B2 (ja) | 1983-10-01 |
Family
ID=13423421
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7015679A Expired JPS5844134B2 (ja) | 1979-06-06 | 1979-06-06 | 連続焼鈍装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5844134B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63251115A (ja) * | 1987-04-01 | 1988-10-18 | Mizuho Sangyo Kk | 自動シヤ−リング装置 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4417720A (en) * | 1979-12-12 | 1983-11-29 | Centre De Recherches Metallurgiques | Continuous heat treatment plant for steel sheet |
| CN110863100A (zh) * | 2019-11-27 | 2020-03-06 | 三门峡迪乐普电气有限公司 | 一种电线铜芯退火装置 |
-
1979
- 1979-06-06 JP JP7015679A patent/JPS5844134B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63251115A (ja) * | 1987-04-01 | 1988-10-18 | Mizuho Sangyo Kk | 自動シヤ−リング装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55164024A (en) | 1980-12-20 |
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