JPS5842432Y2

JPS5842432Y2 - 転炉

Info

Publication number: JPS5842432Y2
Application number: JP2575579U
Authority: JP
Inventors: 昭田畑; 明渡辺
Original assignee: 新日本製鐵株式会社; 九州耐火煉瓦株式会社
Priority date: 1979-02-28
Filing date: 1979-02-28
Publication date: 1983-09-26
Also published as: JPS55124452U

Description

【考案の詳細な説明】本考案は炭素含有量の異なる炭素含有れんがを用いて転
炉の鋼浴部、炉床、炉腹部および絞り部を内張すしたこ
とを特徴とする転炉に関するものである。

転炉の操業は一般に ■ 酸素吹込みによる溶鋼およびスラグの攪拌。

■ 炉体の傾動。

■ ダストおよびガスの発生。

■ 製鋼時間が短かいことによる装入−吹錬−出鋼の操
業サイクル中の激しい温度素化。

■ 装入物の衝撃。

などの苛酷な条件下で行われている。

転炉の内張れんがは上記のような転炉特有の激しい条件
下で使用され、更に高温操業、侵食性の高いスラグ条件
も加わる。

このような条件下で使用される転炉において従来その内
張りに用いられるれんがとしてはタールボンドれんが（
ドロマイトれんが、マグネシアれんが）やタール含浸焼
成れんが（ドロマイトれんが、マグドロれんが、マグネ
シアれんが）が損傷状況に応じて使用に供されていた。

転炉に内張すされるれんがの損傷原因としては、 ■ 化学的侵食−スラグへの溶解。

■ 構造的スポーリング−れんが内にスラグの浸透、お
よび変質。

■ 機械的摩耗−原料の投入、溶鋼の攪拌。

■ 熱的スポーリング−間欠操業、操業サイクル中の温
度変化。

■ 酸化脱炭−非吹錬時のカーボンの消失。

■ 機械的スポーリング−昇熱時に生ずる機械的応力。

などが挙げられ、転炉内張りれんがはそのような原因に
よって溶損されるのである。

また上記損傷原因の転炉内内張りれんがの使用部位別の
程度は第１表の通りである。

（但し、◎・・・・・・損傷慶大、○・・・・・・損傷
度中、△・・・・・・損傷度中である。

）本考案者等は従来のタールボンドれんが、タール含浸
焼成れんがで内張すした転炉より以上の高耐用性のある
転炉とするためにこれらのれんかに代えて炭素含有れん
がを用いて内張すすることを検討した結果、第１表の損
傷原因と転炉内偵用部位別内張れんがの損傷度合から、
その損傷度合に応じて炭素含有量の異なる炭素含有れん
がを使用するならば転炉の高耐用性がはかれることを見
出し、本考案に至ったものである。

即ち、本考案は転炉の鋼浴部、炉床、ならびに炉腹部の
装入側に炭素材料３〜３０重量％と塩基性耐火骨材７０
〜９７重量％の主材料からなる炭素含有れんがを、炉腹
部（装入側を除く）に炭素材料５〜３５重量％と塩基性
耐火骨材６５〜９５重量％の主材料から威る炭素含有れ
んが、そして絞り部に炭素材料１０〜４０重量％と塩基
性耐火骨材６０〜９０重量％を主材料とした炭素含有れ
んがで内張すした転炉である。

本考案で用いる炭素含有れんがの主材料である炭素材料
としては天然黒鉛、電極屑、鋳物コークス、カーボンフ
゛ラック、ピッチコークスが、また塩基性耐火骨材とし
ては電融マグネシアリンカ−１焼結マグネシアリンカ−
などのマグネシアクリンカ−と合成マグドロクリンカー
があり、好ましいのはマグネシアクリンカ−で゛ある、
そしてこれらの主材料に結合材として樹脂状ピッチ、熱
硬化性樹脂などを用いて混練成形後、熱処理して炭素含
有れんがを得るのである。

次に本考案で炭素含有れんがを転炉の内張りに使用する
に当って、鋼浴部、炉床など内張り個所によって同れん
がの炭素含有量を変える理由について説明する。

転炉の鋼浴部、炉床は吹錬中の溶鋼により摩耗する。

また炉腹部の装入側はスクラップや溶錬の装入物が直接
あたり衝撃を受ける。

このためにれんがは激しく摩耗する。

従ってこれらの部分に用いる炭素含有れんがの炭素含有
量は３〜３０重量％、好ましくは５〜２５重量％である
。

これは上記使用部分では３重量％以下では炭素の添加効
果がとぼしく、スポーリングによる損耗が大きくなり、
３０重量％以上では溶鋼へのカーボンのピックアップや
液相酸化による組織劣化を生じるため、また特に炉腹部
の装入側は衝撃を受けるためにれんがの強度が低下し好
ましくない。

次に炉腹部（装入側を除く）の出鋼側は吹錬中のスラグ
および溶鋼のはね返りによる摩耗と反応の他に出鋼時の
溶湯による熱衝撃と洗浄作用がある。

スラグラインは吹錬中の作用以外にスラグ作用が強く働
いてれんがの損傷が激しい。

トラニオン側は吹錬中以外はスラグと接しない。

このためスラグコーティングが少なく、休炉中のカーボ
ンの消耗が大きいことおよび傾動時には異常な力が加わ
るために損傷をはやめる。

これらのことから装入側を除いた炉腹部に使用する炭素
含有れんがの炭素含有量は５〜３５重量％、好ましくは
１０〜３０重量％が適当である。

これは５重量％以下では炭素の添加効果が乏しく、３５
重量％以上では強度が不足し、溶鋼等による摩耗作用を
受け、損耗が大きくなるためである。

そして絞り部は操業時の温度変化、非吹錬中のカーボン
の酸化消耗、排ガス・ダストによる摩耗と侵食がある。

このことからこの部分に使用する炭素含有れんがの炭素
含有量は１０〜４０重量％、好ましくは１５〜３５重量
％がよ＜、１０重量％以下では熱的スポーリングが発生
しやすくなり、熱変化の激しいこの部分での使用は不適
当である。

また４０重量％以上では雰囲気との関連において酸化脱
炭が激しくなって好ましくない。

次に本考案の内張り転炉と従来の内張転炉について図面
を参照して説明すると第１図、第２図は本考案の内張転
炉の一実施例を示すものでマグネシアクリンカ−と天然
黒鉛に結合材として樹脂状ピッチを加えて混練成形後熱
処理して得た炭素含有れんがであって、例えば鋼浴部、
炉床、ならびに装入側の炉腹部にはＡ即ち炭素材料７％
を、装入側を除いた炉腹部にはＢ即ち同材料１３％を、
また絞り部にはＣ即ち２０％を夫々含有した炭素含有れ
んがで゛内張すしたもので゛ある。

これに対して第３図乃至第５図は従来の内張転炉であっ
て、合成マグドロクリンカーとマグネシアクリンカ−に
アスファルトを加えて混練成形焼成後タールを含浸して
得たタール含浸焼成マグドロれんが１、ドロマイトクリ
ンカ−とマグネシアクリンカ−にタールを加えて混練成
形後熱処理したタールボンドドロマイトれんが２、その
化タール含浸焼成ドロマイトれんが３、および４のター
ル含浸高純度焼成マグドロれんが等を転炉の上記各部位
に用いて内張したものである。

しかしてこれら転炉内張りに使用したれんがの物性値を
示すと第２表の通りである。

次に本考案で用いる炭素含有れんがＡ、ＢおよびＣと従
来の転炉内張りに用いているれんがのうち１のタール含
浸焼成マグドロれんがおよび４のタール含浸高純度焼成
マグドロれんかについてスラグ侵食試験を行ったところ
第３表の結果を得た。

スラグ侵食試験は回転式スラグ試験装置を行いスラグを
投入して酸素−プロパンバーナーで１６５０℃で１時間
保持した後、スラグを排出して７００℃まで強制冷却し
、その後１６５０℃まで昇温する操作を３回くり返し行
い、試料の溶損寸法を測定したものである。

なお使用したスラグの成分は、ＳｉＯ２・・・・・・６
．２％、Ａｌ２Ｏ３・・・・・・４．８％、ＣａＯ・・
・・・・１８．８％、Ｆｅ、、０３・・−・・１４。

０％、Ｆｅ・・・・・・５０．０％である。

上表から本考案で内張りに用いる炭素含有れんがは他の
れんがより良好な耐食性を示した。

本考案は転炉の各部即ち鋼浴部、炉床、炉腹部、絞り部
の夫々の部位の損傷原因、損傷状況に応じて上述したよ
うに炭素含有量の異なった炭素含有れんがを内張して得
られる転炉であって、■ 化学的侵食の減少による耐食
性の向上。

■ スラグの浸透、変質層の減少による構造的スポーリ
ングの抑制。

■ 溶鋼の攪拌による摩耗の減少。

■ 酸化脱炭の減少。

などの効果があり、従来のタールボンドドロマイトれん
がなどを内張すした転炉にくらべ高耐用性が得られるの
である。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図は本考案転炉の内張り状態を示す縦断面
図、第３図乃至第５図は従来の転炉の内張り状態を示す
縦断面図である。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

転炉の鋼浴部、炉床ならびに炉腹部の装入側は炭素材料
３〜３０重量％と塩基性耐火骨材７０〜９７重量％の主
材料よりなる炭素含有れんが、炉腹部（装入側を除く）
は炭素材料５〜３５重量％と塩基性耐火骨材６５〜９５
重量％の主材料よりなる炭素結合れんが、さらに絞り部
には炭素材料１０〜４０重量％と塩基性耐火骨材６０〜
９０重量％の主材料よりなる炭素含有れんがを用いて内
張すしたことを特徴とする転炉。