JPS583949A - ツ−ルジヨイント用材料 - Google Patents
ツ−ルジヨイント用材料Info
- Publication number
- JPS583949A JPS583949A JP10045681A JP10045681A JPS583949A JP S583949 A JPS583949 A JP S583949A JP 10045681 A JP10045681 A JP 10045681A JP 10045681 A JP10045681 A JP 10045681A JP S583949 A JPS583949 A JP S583949A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel
- delayed fracture
- tool joint
- tool
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は２石油掘削用ドリルパイプを接続す（１）
るだめのツールジヨイント用材料の改善（こ関するもの
である。
である。
最近の石油価格のｉ重なる上昇を契機とＬ ’ｒ 。
従来は採掘されなかった深部および腐食環境の厳しい場
所に埋蔵される石油質ムλも見直さ１１で採掘されるよ
うになり１ このため１石油掘削用のドリルパイプ同士
を接続するために使用されるツールジョイン１〜用の１
不１についても、ｌり侵れた特性のものが必要となって
きている。すなわち、ツールジョイン］・の使用状態か
ら推察して強度的には８０ｋｇｆ／−以上の耐力と、酸
性″ガ囲気中における遅れ破壊特性が良好であることが
必要である。−万、パイプを接続する方法さしてねじ締
め法が用いられているためツールジ−インド自体のねじ
切り加工が必要であり１ したがって高強度特性ととも
に良好な被削性も要求されるところである。
所に埋蔵される石油質ムλも見直さ１１で採掘されるよ
うになり１ このため１石油掘削用のドリルパイプ同士
を接続するために使用されるツールジョイン１〜用の１
不１についても、ｌり侵れた特性のものが必要となって
きている。すなわち、ツールジョイン］・の使用状態か
ら推察して強度的には８０ｋｇｆ／−以上の耐力と、酸
性″ガ囲気中における遅れ破壊特性が良好であることが
必要である。−万、パイプを接続する方法さしてねじ締
め法が用いられているためツールジ−インド自体のねじ
切り加工が必要であり１ したがって高強度特性ととも
に良好な被削性も要求されるところである。
従来ソールジヨイント用材には、主としてＡｌ５Ｉ１４
１００系の鋼が使用されてきたが、該鋼では弛度的な面
の確保はできても遅れ破壊的な（２） 面で問題があり材質の改善が余銭無くされＣいる。
１００系の鋼が使用されてきたが、該鋼では弛度的な面
の確保はできても遅れ破壊的な（２） 面で問題があり材質の改善が余銭無くされＣいる。
そこで、不発明者らは笥酷な使用状態に耐え得るととム
ｌ？：、製造性の良好なツールジヨイント用材を開発す
る１こめに多くの実験研究を枯重ねた結果１本発明を完
成゛「るに至った。
ｌ？：、製造性の良好なツールジヨイント用材を開発す
る１こめに多くの実験研究を枯重ねた結果１本発明を完
成゛「るに至った。
すなわち１本発明に係るツールジヨイント用材は。
１ ） Ｏ： ０．１５〜０．５０Ｍ、 ６１：
１．５０％以下、 Ｍｎ ： １．５０％以下、Ｃ
！ｒ：０．１０〜５．０％、］、ｌｏ：０．１０〜１．
５０５＆ｆ を基本組成とし、残部が実質的に１７′
ｅからなる鋼にわいてＳを０．０１０％以下に制御する
とともにＴｅを６，０４ ｘ ｓ−０，０３％含自させ
ることを特徴とするツールジョイ−・ト用材料。
１．５０％以下、 Ｍｎ ： １．５０％以下、Ｃ
！ｒ：０．１０〜５．０％、］、ｌｏ：０．１０〜１．
５０５＆ｆ を基本組成とし、残部が実質的に１７′
ｅからなる鋼にわいてＳを０．０１０％以下に制御する
とともにＴｅを６，０４ ｘ ｓ−０，０３％含自させ
ることを特徴とするツールジョイ−・ト用材料。
２） （ン： ０．１５〜０．５０Ｊ Ｓｉ ：
１．５０％以ド、Ｍｎ：１．５０％以下、 （３ｒ
＋ ０．１０・＝−５，ＯＮ、 Ｍｏ ： ０．１０〜
ｌ−５０％と Ｖ：１．０％以下、Ｗｂ：１．０％以°
ド、 Ｔｉ ： １．０％以下、Ｚｒ：０．０１〜１．
０％、Ｂ：０．００５９６以下から選んだ１抽または２
抽以上を基本、組成とし、残１４１５が実質的にＦθか
らなる嗣において８を０．０１０％以−トに制御１“る
とともにＴｅを０．０４ＸＳ〜Ｏ，０ａ９６含有させる
ことを特徴とするツールジヨイント用材料である。
１．５０％以ド、Ｍｎ：１．５０％以下、 （３ｒ
＋ ０．１０・＝−５，ＯＮ、 Ｍｏ ： ０．１０〜
ｌ−５０％と Ｖ：１．０％以下、Ｗｂ：１．０％以°
ド、 Ｔｉ ： １．０％以下、Ｚｒ：０．０１〜１．
０％、Ｂ：０．００５９６以下から選んだ１抽または２
抽以上を基本、組成とし、残１４１５が実質的にＦθか
らなる嗣において８を０．０１０％以−トに制御１“る
とともにＴｅを０．０４ＸＳ〜Ｏ，０ａ９６含有させる
ことを特徴とするツールジヨイント用材料である。
つまり５本発明に係る鋼は遅れ破壊特性の確保に有利な
高温焼もどしを利用して１ かつ高温焼もどし処理にお
いても８０ｋｇｆ／ｍ以上の耐力値が得られることを第
１条件にし、さらに遅れ破壊を促進する延伸された硫化
物系介在物を減少させることを第２条件にし、さらに適
度な被削性を保有させることを第３条件にして合金設計
されたところに特徴を有するツールジヨイント用に好適
な鋼である。
高温焼もどしを利用して１ かつ高温焼もどし処理にお
いても８０ｋｇｆ／ｍ以上の耐力値が得られることを第
１条件にし、さらに遅れ破壊を促進する延伸された硫化
物系介在物を減少させることを第２条件にし、さらに適
度な被削性を保有させることを第３条件にして合金設計
されたところに特徴を有するツールジヨイント用に好適
な鋼である。
次に本発明に係るツールジヨイント用材の化学成分範囲
の限定理由について説明する。
の限定理由について説明する。
ｃ ： ０．１５〜０．５０％
Ｃは高強度を有するマルテンサイト組織および硬質な炭
化物を形成させるために必要な元素であり、ツールジヨ
イントに要求される強度を確保するためには少なくとも
０．１５％以上添加する必要がある。一方、多量に添加
すると耐遅れ破壊性および被削性が低下するため０５０
％以下に限定しｔこ。
化物を形成させるために必要な元素であり、ツールジヨ
イントに要求される強度を確保するためには少なくとも
０．１５％以上添加する必要がある。一方、多量に添加
すると耐遅れ破壊性および被削性が低下するため０５０
％以下に限定しｔこ。
Ｓｉ ： １．５０％以下
Ｓｌは鋼の溶製時の脱酸、脱硫元素として必要であると
ともに焼もどし軟化抵抗性を高める元素であり、したが
って高温焼もどしにおいても鮭強反を確保できるため積
極的に添加することが望ましい。しかしながら、多量に
添加すると被削性が低下するため１．５０％以下に限定
した。
ともに焼もどし軟化抵抗性を高める元素であり、したが
って高温焼もどしにおいても鮭強反を確保できるため積
極的に添加することが望ましい。しかしながら、多量に
添加すると被削性が低下するため１．５０％以下に限定
した。
ＩＡｎ ： １．５０％以下
Ｍｎは鋼の溶製時の脱硫元素として必要な元素であり、
積極的に添加することが望ましいが。
積極的に添加することが望ましいが。
多量に添加すると遅れ破壊特性および被削性が低下する
ため１．５０％以下に限定した。
ため１．５０％以下に限定した。
Ｏｒ ： ０，１０〜５．０％
Ｏｒは酸性雰囲気中での遅れ破壊特性を確保するために
必要な元素であるとともに焼もどし軟化抵抗を高めるた
めに必要ｆ（元素であり、上記効果を得るためには少な
くとも０．１０％以上添加する必要がある。３−万、５
％を超えて添加しても遅れ破壊特性および焼もどし軟化
抵抗性に与え（５） る効果が飽和するだけではなく被削性を低下させるほう
に働くため５．０％以下に限定した。
必要な元素であるとともに焼もどし軟化抵抗を高めるた
めに必要ｆ（元素であり、上記効果を得るためには少な
くとも０．１０％以上添加する必要がある。３−万、５
％を超えて添加しても遅れ破壊特性および焼もどし軟化
抵抗性に与え（５） る効果が飽和するだけではなく被削性を低下させるほう
に働くため５．０％以下に限定した。
五イｏ：０．１０〜１５０％
ＭＯは酸性雰囲気中での遅れ破壊特性を確保するために
必要な元素であるとともに焼もどし時の二次硬化を付与
させるために必要な元素であり、上記効果を得るために
は少なくとも０．１０％以上添加する必要がある。、し
かしながら、ｌ、５％を超えて添加しても上記効果の向
上は望めず。
必要な元素であるとともに焼もどし時の二次硬化を付与
させるために必要な元素であり、上記効果を得るために
は少なくとも０．１０％以上添加する必要がある。、し
かしながら、ｌ、５％を超えて添加しても上記効果の向
上は望めず。
むしろ被削性を低下させるほうに働くため１．５０％以
下に限定した。
下に限定した。
ｓ：ｏ、ｏｔｏ％以下
日は鋼中に非金属介在物として存在し、これが遅れ破壊
の原因となる水素の集中個所となって遅れ破壊を促進す
ることになるため、遅れ破壊環境におかれるツールジヨ
イント用材料としては最も好ましくない元素であるため
ｏ、ｏｉｏ９６以下に限定した。
の原因となる水素の集中個所となって遅れ破壊を促進す
ることになるため、遅れ破壊環境におかれるツールジヨ
イント用材料としては最も好ましくない元素であるため
ｏ、ｏｉｏ９６以下に限定した。
Ｔｅ：０．０４ＸＳ〜Ｏ，０ａ９６
通常の溶製法では遅れ破壊にたいしてきわめ（６）
Ｃ有害なＳを完全に除去することは不可能であす、シた
かつて機敏に含有するＳを無害化する必要がある。遅れ
破壊を促進する鋼中のＳは細長く延びた硫化物系介在物
として現われた時に最も悪いことが本発明者等の研究に
より確認されているが、これｌこたいして微鼠のＴｅを
添加することにより硫化物系介在物の形態を球状にする
効果があり、遅れ破壊にたいする感受性を鈍くする効果
があることを確認した。
かつて機敏に含有するＳを無害化する必要がある。遅れ
破壊を促進する鋼中のＳは細長く延びた硫化物系介在物
として現われた時に最も悪いことが本発明者等の研究に
より確認されているが、これｌこたいして微鼠のＴｅを
添加することにより硫化物系介在物の形態を球状にする
効果があり、遅れ破壊にたいする感受性を鈍くする効果
があることを確認した。
さらに、 Ｔｅの球状化効果は含有ｓｊｄの０．０４倍
程度から見られることを見つけたためＴｅの下限は８％
Ｘ０．０４に限定した。ただし、必要以上に添加すると
熱間加工性を低下させるため総量で０．０８％以下に限
定し、た３゜ なお、 Ｔｅの添加はＴｏを均一に分散させる必要上
、溶湯の注入流中あるいはＡｒ等の不活性ガスによる攪
拌機構を備えた取鍋、またはタンディ、シュ中で行うこ
とが望ましい。
程度から見られることを見つけたためＴｅの下限は８％
Ｘ０．０４に限定した。ただし、必要以上に添加すると
熱間加工性を低下させるため総量で０．０８％以下に限
定し、た３゜ なお、 Ｔｅの添加はＴｏを均一に分散させる必要上
、溶湯の注入流中あるいはＡｒ等の不活性ガスによる攪
拌機構を備えた取鍋、またはタンディ、シュ中で行うこ
とが望ましい。
Ｖ、 Ｔｉ、 Ｎｂ、 Ｚｒ ： １．０％以下上記元
素はいずれも結晶粒を微細化する効果があり、その結果
靭性の向上に大きく寄与する元素である。上記効果は微
量の添加でみられ。
素はいずれも結晶粒を微細化する効果があり、その結果
靭性の向上に大きく寄与する元素である。上記効果は微
量の添加でみられ。
その添加鼠が増すほど顕著になるが１．０％以上では靭
性向上にたいする効果は少なく、被削性が悪くなるため
ｉ、ｏ＊以下に限定した。
性向上にたいする効果は少なく、被削性が悪くなるため
ｉ、ｏ＊以下に限定した。
Ｂ：０．００５％以下
Ｂは焼入性を増加させ高強度を確保するために有効な元
素であり必要に応じＣ添加することが望ましいが、多量
に添加すると熱間加工性が低下するためＢの好適な範囲
は０．００５％以下である。
素であり必要に応じＣ添加することが望ましいが、多量
に添加すると熱間加工性が低下するためＢの好適な範囲
は０．００５％以下である。
次に本発明に係るツールジヨイント用材の特徴を実施例
１こより詳細ｌと説明する。
１こより詳細ｌと説明する。
〈実施例１〉
第１表に示すごとき成分組成の本発明用材および比較用
材を製造し各種特性値を比較した。
材を製造し各種特性値を比較した。
なお１本発明用材の溶製においてはＴｅを均一に分散さ
せるため、溶湯を鋳型へ注入する時に添加した。
せるため、溶湯を鋳型へ注入する時に添加した。
第１表の組成からなる鋼材を用いｒｌｌｏＯ”ｃに加熱
Ｕ、つづいて直径２０ ｍｍの棒材に鍛伸して、確性試
験用の供試材とした。
Ｕ、つづいて直径２０ ｍｍの棒材に鍛伸して、確性試
験用の供試材とした。
第２表に各供試材の機械的性質を示す。なお。
各試験片の熱処理は焼入＝８５０℃Ｘ１ｈｒＯＣ１，焼
もどし＝６５０℃Ｘ１ｈｒＡＯとし、引張試験片はＪＩ
８４号シャルピー試験は、Ｔｌ５４号試験片で行った。
もどし＝６５０℃Ｘ１ｈｒＡＯとし、引張試験片はＪＩ
８４号シャルピー試験は、Ｔｌ５４号試験片で行った。
第１表
第 ２ 表
同表にみられるごとく各供試材はいずれも９ Ｑｋｇｆ
／ａ”以上の耐力と１５ｋｇｆ−ｍ／ａｉ？以上のシャ
ルピー衝撃値を保有しＣおり、ツールジヨイント用材と
して要求される機械的強度特性を充分に満たしている。
／ａ”以上の耐力と１５ｋｇｆ−ｍ／ａｉ？以上のシャ
ルピー衝撃値を保有しＣおり、ツールジヨイント用材と
して要求される機械的強度特性を充分に満たしている。
つぎに各供試材の遅れ破壊特性を調べるため（こ酸性腐
＊環境中における促進遅れ破壊試験を行なった。その結
果のうち応カー破断時聞曲線から求められる３０時間破
断強度および１００時間破断強度をまとめＣ第３衣に示
した。
＊環境中における促進遅れ破壊試験を行なった。その結
果のうち応カー破断時聞曲線から求められる３０時間破
断強度および１００時間破断強度をまとめＣ第３衣に示
した。
第８表
同表にみられるごとくＳの含自゛縁を変化させた隘１〜
８を比較してみるとＳの含有坦が低いほど遅れ破壊強度
が尚いことを示しでいる１、すなわち鋼中のＳは遅れ破
壊特性に悪い影蕾をおよぼすため極力低くすることが望
ましいことを４（しＣいる。
８を比較してみるとＳの含有坦が低いほど遅れ破壊強度
が尚いことを示しでいる１、すなわち鋼中のＳは遅れ破
壊特性に悪い影蕾をおよぼすため極力低くすることが望
ましいことを４（しＣいる。
つぎにＳを微蓋にしたＮｕ８と、これらに＠足のＴｅを
添加した隘４〜ｆｆ１ｌＯを比較しＣみると。
添加した隘４〜ｆｆ１ｌＯを比較しＣみると。
Ｔｅ添加鋼はＴｅ無添加鋼にくらべて遅れ破壊強度は明
きらかに優れＣおｉ）Ｔｅの効果が顕著に認められる。
きらかに優れＣおｉ）Ｔｅの効果が顕著に認められる。
以上のごとく酸性環境中で使用されるツールジヨイント
用材としＣはＳを極力低くして、かつ微風のＴｅを含有
させることが好ましいことを示している。
用材としＣはＳを極力低くして、かつ微風のＴｅを含有
させることが好ましいことを示している。
つぎに各供試材の被削性を調査した。試験条件は以下の
通りである。
通りである。
工具： ｐ １０ （−５，−５，５，５，８０，０，
０，４）、送り： ０．２＋ｎ＋Ｊｍｖ切込み＋ ２．
Ｏｎ＋ｎ＋、 速ｔＫ ： ２００ ｍ／ｍｉｎ切削
油：なし 寿命判定＝フラ゛／り摩耗がＱ、 ２ ｍｍになるまで
の切削時間 第４表 比較用材の試験結果にみられることくＳ含有域の＾戎少
による工具寿命の低下かみられるがＴｅを含有した本発
明用材においＣは工具寿命の回復が１ノられ、Ｓ含有材
（ｔｈｌ、２）と同＆！度の工具寿命を示しＣいる。
０，４）、送り： ０．２＋ｎ＋Ｊｍｖ切込み＋ ２．
Ｏｎ＋ｎ＋、 速ｔＫ ： ２００ ｍ／ｍｉｎ切削
油：なし 寿命判定＝フラ゛／り摩耗がＱ、 ２ ｍｍになるまで
の切削時間 第４表 比較用材の試験結果にみられることくＳ含有域の＾戎少
による工具寿命の低下かみられるがＴｅを含有した本発
明用材においＣは工具寿命の回復が１ノられ、Ｓ含有材
（ｔｈｌ、２）と同＆！度の工具寿命を示しＣいる。
ｔＪ上のごとく本発明用材は８０ｋｇ−ｆ／ｍ♂以」二
の耐力値が得られ、かつ酸性環境中１とおける遅れ４Ｊ
Ｎ壊特性も良好であることが確認された。また被削性も
Ｓ含有材と同程度であり、ツールジヨイント用材として
はきわめて好ましい銅でＪ）ることを確認した１ 〈実施例２〉 ５ｆｅ０．０１０％以下に制御し、かつ微鍬のＴｅ添加
したｇ５表に示すごとき成分組成の銅を俗製した。なお
、この場合のＴｅは溶鋼を不活性ガスによる攪拌機構を
備えｔこ取鍋に注入した時１（添加しＴｅを均一に分散
させるようにした。
の耐力値が得られ、かつ酸性環境中１とおける遅れ４Ｊ
Ｎ壊特性も良好であることが確認された。また被削性も
Ｓ含有材と同程度であり、ツールジヨイント用材として
はきわめて好ましい銅でＪ）ることを確認した１ 〈実施例２〉 ５ｆｅ０．０１０％以下に制御し、かつ微鍬のＴｅ添加
したｇ５表に示すごとき成分組成の銅を俗製した。なお
、この場合のＴｅは溶鋼を不活性ガスによる攪拌機構を
備えｔこ取鍋に注入した時１（添加しＴｅを均一に分散
させるようにした。
第５表
第５表の供試鋼材を熱間圧延により直径５０ｍｍの棒材
とし、っづいＣ耐力が９０ｋｇｆ／−以上となるように
焼入れ、焼もどし処理を施した後中心部から試験片を採
取し、各種試験に供した。その結果を第６表にまとめＣ
示した。
とし、っづいＣ耐力が９０ｋｇｆ／−以上となるように
焼入れ、焼もどし処理を施した後中心部から試験片を採
取し、各種試験に供した。その結果を第６表にまとめＣ
示した。
第６表
同表にみられるごとく各供試材とも９０ｋｇｆ／−以上
の耐力および１５ｋｇｆ−ｍ／ａＩｌ’以上のシャルピ
ー衝撃値を保有している。しかしながら、Ｓ含自足が亮
い隘２１および８含有蓋が低くＣもＴθが含有されＣい
ない隘２２は本発明用材にくらべて遅れ破壊強度は明き
らかに低いことを示しＣおり、実施例１と同様な傾向を
示している。すなわち３本発明用材は酸性雰囲気中にお
ける遅れ破壊特性が優れておりツールジヨイント用材と
して好適であることを確認した。
の耐力および１５ｋｇｆ−ｍ／ａＩｌ’以上のシャルピ
ー衝撃値を保有している。しかしながら、Ｓ含自足が亮
い隘２１および８含有蓋が低くＣもＴθが含有されＣい
ない隘２２は本発明用材にくらべて遅れ破壊強度は明き
らかに低いことを示しＣおり、実施例１と同様な傾向を
示している。すなわち３本発明用材は酸性雰囲気中にお
ける遅れ破壊特性が優れておりツールジヨイント用材と
して好適であることを確認した。
以上、詳述したように本発明によれば強度が高く、かつ
主として酸性雰囲気中での遅れ破壊感受性の鈍い材料を
得ることができ、従来は採掘されなかったような深部で
かつ腐食環境の厳しい場所に埋蔵される石油資源の掘削
用に用いられるドリルパイプ同士を接続するためのツー
ルジヨイント用の材料としＣ適した特性をそなえＣおり
、従来より多用されＣいるＡＸＳ工４１００系の材料に
比較して極めて優れた特性を有している。したがって、
Ｉｆ４Ｊ［環境が厳し〈従来よりも増して深部に存在
する石油等の資源を掘削するためのツールジヨイント用
の材料を提供することができるという著大なる工業的価
値を有し。
主として酸性雰囲気中での遅れ破壊感受性の鈍い材料を
得ることができ、従来は採掘されなかったような深部で
かつ腐食環境の厳しい場所に埋蔵される石油資源の掘削
用に用いられるドリルパイプ同士を接続するためのツー
ルジヨイント用の材料としＣ適した特性をそなえＣおり
、従来より多用されＣいるＡＸＳ工４１００系の材料に
比較して極めて優れた特性を有している。したがって、
Ｉｆ４Ｊ［環境が厳し〈従来よりも増して深部に存在
する石油等の資源を掘削するためのツールジヨイント用
の材料を提供することができるという著大なる工業的価
値を有し。
そのほか、高い強度と耐遅れ破壊性を要求される用途に
幅広く活用することができるなど、非常に優れた効果を
有する。。
幅広く活用することができるなど、非常に優れた効果を
有する。。
特許出願人 大同特殊鋼株式会社
代理人 河口善雄
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １） Ｃ： ０．１５〜０．５０９６． Ｓｉ ：
１．５０４以下、 Ｍｎ ： １．５０％以下、
Ｏｒ ： ０．１０〜５．０％、 Ｍｏ ： ０．１０
〜１．５０％を基本組成とし、残部が実質的にＦθから
なる鋼において、Ｓを０．０１０％以下に制御するとと
もに、 Ｔｅを０．０４ＸＳ〜０，０３％含有させるこ
とを特徴とするツールジヨイント用材料。 ２） ｃ：０．１５〜０．５０％、 Ｓｉ ： １
．５０％以下、Ｍｎ：１．５０％以下、 Ｃｒ ： ０
．１０〜５．０％、 Ｍｏ ： ０．１０〜１．５０％
と■：１．０４以下、 Ｎｂ： １．、ＯＱ；以下、
Ｔｉ ： ｌ、Ｑ％以下、 Ｚｒ ： １．Ｑ％以下
、Ｂ：０．００５％以下から選Ａ、だ１種または２種以
上を基本組成とし、残部が実質的にＦθからなる鋼にお
いてＳを０．０１０％以下に制御するとともにＴｅを０
．０４ＸＳ〜ｏ、ｏａ９４５含有させることを特徴とす
るツールジョインｉ 用材Ｈ０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10045681A JPS583949A (ja) | 1981-06-30 | 1981-06-30 | ツ−ルジヨイント用材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10045681A JPS583949A (ja) | 1981-06-30 | 1981-06-30 | ツ−ルジヨイント用材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS583949A true JPS583949A (ja) | 1983-01-10 |
Family
ID=14274413
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10045681A Pending JPS583949A (ja) | 1981-06-30 | 1981-06-30 | ツ−ルジヨイント用材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS583949A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58123856A (ja) * | 1982-01-16 | 1983-07-23 | エム・ア−・エヌ・マシ−ネンフアブリ−ク・アウグスブルク−ニユルンベルク・アクチエンゲゼルシヤフト | 簡単な熱処理で大きい強度および靭性を有する構造部材用の炭素−マンガン鋼 |
| JPH05339678A (ja) * | 1992-06-05 | 1993-12-21 | Nkk Corp | 耐遅れ破壊特性に優れた車輌部材用超高張力電縫鋼管 |
-
1981
- 1981-06-30 JP JP10045681A patent/JPS583949A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58123856A (ja) * | 1982-01-16 | 1983-07-23 | エム・ア−・エヌ・マシ−ネンフアブリ−ク・アウグスブルク−ニユルンベルク・アクチエンゲゼルシヤフト | 簡単な熱処理で大きい強度および靭性を有する構造部材用の炭素−マンガン鋼 |
| JPH0551653B2 (ja) * | 1982-01-16 | 1993-08-03 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | |
| JPH05339678A (ja) * | 1992-06-05 | 1993-12-21 | Nkk Corp | 耐遅れ破壊特性に優れた車輌部材用超高張力電縫鋼管 |
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