JP3437079B2 - 切りくず処理性に優れた機械構造用鋼 - Google Patents
切りくず処理性に優れた機械構造用鋼Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、切りくず処理性に
優れた機械構造用鋼に関し、特に被削性改善成分として
のＰｂを実質的に含まない所謂Ｐｂフリーで、切削加工
時の切りくず処理性を改善した機械構造用鋼に関するも
のである。
優れた機械構造用鋼に関し、特に被削性改善成分として
のＰｂを実質的に含まない所謂Ｐｂフリーで、切削加工
時の切りくず処理性を改善した機械構造用鋼に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】機械構造用鋼の被削性を改善する方法と
しては、従来より鋼中に被削性改善成分としてＰｂやＳ
等を含有させる方法が採用されており、特にＰｂは、少
量の添加で優れた被削性や切りくず処理性を発揮するこ
とが知られている。ところが最近になって、Ｐｂによる
環境汚染の問題がクローズアップされるに及び、鉄鋼材
料においてもＰｂの添加が忌避される傾向にあり、所謂
Ｐｂフリーで切りくず処理性を改善する技術についての
研究が積極的に進められている。
しては、従来より鋼中に被削性改善成分としてＰｂやＳ
等を含有させる方法が採用されており、特にＰｂは、少
量の添加で優れた被削性や切りくず処理性を発揮するこ
とが知られている。ところが最近になって、Ｐｂによる
環境汚染の問題がクローズアップされるに及び、鉄鋼材
料においてもＰｂの添加が忌避される傾向にあり、所謂
Ｐｂフリーで切りくず処理性を改善する技術についての
研究が積極的に進められている。
【０００３】一方、被削性改善成分としてＳを用いた硫
黄快削鋼では、Ｓを多量含有させるとＭｎＳなどの硫化
物を起点として割れが生じ易くなる等の問題を生じるこ
とから、その添加量に制限があり、Ｐｂ快削鋼に比べる
と満足のいく被削性が得られない。そこで硫黄快削鋼の
特性を改善するため、ＭｎＳなどの硫化物系介在物の形
態制御やＣａ等の併用なども試みられているが、依然と
してＰｂ添加鋼に匹敵する切りくず処理性は得られてい
ない。
黄快削鋼では、Ｓを多量含有させるとＭｎＳなどの硫化
物を起点として割れが生じ易くなる等の問題を生じるこ
とから、その添加量に制限があり、Ｐｂ快削鋼に比べる
と満足のいく被削性が得られない。そこで硫黄快削鋼の
特性を改善するため、ＭｎＳなどの硫化物系介在物の形
態制御やＣａ等の併用なども試みられているが、依然と
してＰｂ添加鋼に匹敵する切りくず処理性は得られてい
ない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは上記の様
な従来技術の下で、被削性についての視点を変え、特に
切削加工を自動化する際に極めて重要となる切りくず処
理性（切削時に生じる切りくずが螺旋状に長く伸びて切
削工具に絡まる等の障害を生じることなく、切りくずが
短尺の分断された状態で生じる特性）を改善すべく鋭意
研究を進めてきた。
な従来技術の下で、被削性についての視点を変え、特に
切削加工を自動化する際に極めて重要となる切りくず処
理性（切削時に生じる切りくずが螺旋状に長く伸びて切
削工具に絡まる等の障害を生じることなく、切りくずが
短尺の分断された状態で生じる特性）を改善すべく鋭意
研究を進めてきた。
【０００５】従って本発明の目的は、有害なＰｂを添加
することなく、特に切りくず処理性に優れた機械構造用
鋼を提供しようとするものである。
することなく、特に切りくず処理性に優れた機械構造用
鋼を提供しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできた本発明に係る切りくず処理性に優れた機械構造
用鋼とは、単独で２０μｍ以上の長さの硫化物、あるい
は複数の硫化物が略直列状に連なった長さ２０μｍ以上
の硫化物群が、圧延方向断面１ｍｍ2 の視野内に３０以
上存在しているところに特徴を有している。
のできた本発明に係る切りくず処理性に優れた機械構造
用鋼とは、単独で２０μｍ以上の長さの硫化物、あるい
は複数の硫化物が略直列状に連なった長さ２０μｍ以上
の硫化物群が、圧延方向断面１ｍｍ2 の視野内に３０以
上存在しているところに特徴を有している。
【０００７】そして、上記硫化物による切りくず処理性
改善効果を有効に発揮させるには、鋼中のＳ含有量を
０．０１５〜０．１２％の範囲にする必要があり、また
Ｐｂフリーの特徴を活かすため、鋼中には実質的にＰｂ
を含まず、具体的基準としてＰｂ含有量は０．００１％
以下と定めた。
改善効果を有効に発揮させるには、鋼中のＳ含有量を
０．０１５〜０．１２％の範囲にする必要があり、また
Ｐｂフリーの特徴を活かすため、鋼中には実質的にＰｂ
を含まず、具体的基準としてＰｂ含有量は０．００１％
以下と定めた。
【０００８】本発明では、上記の様に切りくず処理性の
向上を目的として、圧延方向断面に現れる上記硫化物の
形態と数を規定し、更にＳ含有量やＰｂ含有量などを規
定したものであり、鋼材としての成分組成は、機械構造
用鋼として求められる物性などを確保する意味から、鋼
材の化学成分としては、Ｃ：０．０１〜０．７％、Ｍ
ｎ：０．１〜３．０％、Ｓｉ：２．５％以下（０％を含
まない）、Ａｌ：０．１％以下（０％を含まない）、
Ｏ：０．００３％以下（０％を含まない）、Ｎ：０．０
２％以下（０％を含まない）、の要件を満たすものであ
る。更に他の元素として、 （ａ）Ｂ：０．０１％以下（０％を含まない）、 （ｂ）Ｎｉ：３％以下，Ｃｒ：５％以下，Ｍｏ：１．２
％以下，Ｃｕ：１％以下から選ばれる少なくとも１種、 （ｃ）Ｃａ：０．０５％以下，Ｚｒ：０．２％以下，Ｒ
ＥＭ：０．３％以下，Ｔｅ：０．２％以下，Ｓｅ：０．
３％以下から選ばれる少なくとも１種、 （ｄ）Ｖ：１％以下，Ｔｉ：０．３％以下，Ｎｂ：０．
３％以下から選ばれる少なくとも１種、 等を含むものが好ましい。
向上を目的として、圧延方向断面に現れる上記硫化物の
形態と数を規定し、更にＳ含有量やＰｂ含有量などを規
定したものであり、鋼材としての成分組成は、機械構造
用鋼として求められる物性などを確保する意味から、鋼
材の化学成分としては、Ｃ：０．０１〜０．７％、Ｍ
ｎ：０．１〜３．０％、Ｓｉ：２．５％以下（０％を含
まない）、Ａｌ：０．１％以下（０％を含まない）、
Ｏ：０．００３％以下（０％を含まない）、Ｎ：０．０
２％以下（０％を含まない）、の要件を満たすものであ
る。更に他の元素として、 （ａ）Ｂ：０．０１％以下（０％を含まない）、 （ｂ）Ｎｉ：３％以下，Ｃｒ：５％以下，Ｍｏ：１．２
％以下，Ｃｕ：１％以下から選ばれる少なくとも１種、 （ｃ）Ｃａ：０．０５％以下，Ｚｒ：０．２％以下，Ｒ
ＥＭ：０．３％以下，Ｔｅ：０．２％以下，Ｓｅ：０．
３％以下から選ばれる少なくとも１種、 （ｄ）Ｖ：１％以下，Ｔｉ：０．３％以下，Ｎｂ：０．
３％以下から選ばれる少なくとも１種、 等を含むものが好ましい。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明者らは上記の様な状況のも
とで、特に切削工程を自動化する際に重要となる切屑処
理性の改善を期し、圧延方向断面に現われる硫化物の形
態についてこれまでとは全く異なる観点から検討を進め
た結果、上記本発明に想到したものである。
とで、特に切削工程を自動化する際に重要となる切屑処
理性の改善を期し、圧延方向断面に現われる硫化物の形
態についてこれまでとは全く異なる観点から検討を進め
た結果、上記本発明に想到したものである。
【００１０】即ち本発明では、圧延方向断面に現われる
硫化物のうち単独で２０μｍ以上の長さの硫化物（以
下、長尺硫化物ということがある）、あるいは複数の硫
化物が略直列状に連なった長さ２０μｍ以上の硫化物群
（以下、長尺硫化物群ということがある）が、切りくず
処理性に顕著な影響を及ぼす、という知見に基づくもの
であり、これら長尺硫化物および長尺硫化物群が、機械
構造用鋼の圧延方向断面１ｍｍ2 の視野内に３０以上存
在するものは、安定して非常に優れた切りくず処理性が
得られることをつきとめた。
硫化物のうち単独で２０μｍ以上の長さの硫化物（以
下、長尺硫化物ということがある）、あるいは複数の硫
化物が略直列状に連なった長さ２０μｍ以上の硫化物群
（以下、長尺硫化物群ということがある）が、切りくず
処理性に顕著な影響を及ぼす、という知見に基づくもの
であり、これら長尺硫化物および長尺硫化物群が、機械
構造用鋼の圧延方向断面１ｍｍ2 の視野内に３０以上存
在するものは、安定して非常に優れた切りくず処理性が
得られることをつきとめた。
【００１１】即ち、鋼中に分散して生成する硫化物につ
いて、その寸法・形状が切りくず処理性に及ぼす影響に
ついて様々の角度から研究を進めた結果、上記の様に、
圧延方向断面内に長尺硫化物や長尺硫化物群が多数存在
するときは、これらが切削加工時に応力集中源として作
用すると共に、それらの長さ方向にミクロ的な割れの伝
播を促進し、切りくず剪断域が狭められると共に切りく
ずの剪断応力も減少し、切削抵抗が大幅に低下すること
が確認された。しかも切削により生成する切りくずは、
ミクロ的な亀裂を含む脆弱なものとなって破砕し易くな
る。そして、こうした破砕し易すさが、切りくず処理性
の向上に顕著な影響をもたらすものと考えられる。
いて、その寸法・形状が切りくず処理性に及ぼす影響に
ついて様々の角度から研究を進めた結果、上記の様に、
圧延方向断面内に長尺硫化物や長尺硫化物群が多数存在
するときは、これらが切削加工時に応力集中源として作
用すると共に、それらの長さ方向にミクロ的な割れの伝
播を促進し、切りくず剪断域が狭められると共に切りく
ずの剪断応力も減少し、切削抵抗が大幅に低下すること
が確認された。しかも切削により生成する切りくずは、
ミクロ的な亀裂を含む脆弱なものとなって破砕し易くな
る。そして、こうした破砕し易すさが、切りくず処理性
の向上に顕著な影響をもたらすものと考えられる。
【００１２】そして、こうした長尺硫化物および長尺硫
化物群による切りくず処理性向上効果を実用レベルで有
効に発現させるには、後記実施例でも明らかにする如
く、機械構造用鋼の圧延方向断面１ｍｍ2 の視野内に観
察される上記長尺硫化物および長尺硫化物群が３０以上
存在することが必要であり、より好ましく４０以上、更
に好ましくは５０以上存在することが望ましいことが確
認された。
化物群による切りくず処理性向上効果を実用レベルで有
効に発現させるには、後記実施例でも明らかにする如
く、機械構造用鋼の圧延方向断面１ｍｍ2 の視野内に観
察される上記長尺硫化物および長尺硫化物群が３０以上
存在することが必要であり、より好ましく４０以上、更
に好ましくは５０以上存在することが望ましいことが確
認された。
【００１３】本発明で最も重要となる上記長尺硫化物お
よび長尺硫化物群について更に詳細に説明すると、それ
らの測定は、供試鋼材の圧延方向に平行な断面を研磨し
た後、該断面に分散して存在する硫化物の存在形態を定
量的に把握するため、光学顕微鏡を用いて切削加工部位
の面積１ｍｍ2 の視野内の硫化物を観察する（実験では
倍率４００倍を採用）。そして、単独で存在する長さ２
０μｍ以上の硫化物の個数と、複数の硫化物が略直列状
に連なった長さ２０μｍ以上の硫化物群の個数を数え
る。
よび長尺硫化物群について更に詳細に説明すると、それ
らの測定は、供試鋼材の圧延方向に平行な断面を研磨し
た後、該断面に分散して存在する硫化物の存在形態を定
量的に把握するため、光学顕微鏡を用いて切削加工部位
の面積１ｍｍ2 の視野内の硫化物を観察する（実験では
倍率４００倍を採用）。そして、単独で存在する長さ２
０μｍ以上の硫化物の個数と、複数の硫化物が略直列状
に連なった長さ２０μｍ以上の硫化物群の個数を数え
る。
【００１４】上記略直列状に連なった硫化物群は、長さ
２μｍ以上の硫化物について隣り合った２個の硫化物間
の距離を測定し、その距離が、該２個の硫化物のうち長
い方の長さ（Ｌ）の２倍以下、即ち（２×Ｌ）以下であ
る場合に、該２個の硫化物は連なっていると判定し、同
様にして、隣り合った各硫化物の長さと間隔を順次判定
していき、全体として長さ２０μｍ以上に連なった硫化
物群の個数を数える。ここで連なった長さとは、上記基
準で連なったと判定される硫化物群のうちの両端に存在
する硫化物の端部間の長さをいう。また、これら硫化物
単体の長さとは長径を意味し、同様に連なった硫化物群
の長さも最大長さを意味する。
２μｍ以上の硫化物について隣り合った２個の硫化物間
の距離を測定し、その距離が、該２個の硫化物のうち長
い方の長さ（Ｌ）の２倍以下、即ち（２×Ｌ）以下であ
る場合に、該２個の硫化物は連なっていると判定し、同
様にして、隣り合った各硫化物の長さと間隔を順次判定
していき、全体として長さ２０μｍ以上に連なった硫化
物群の個数を数える。ここで連なった長さとは、上記基
準で連なったと判定される硫化物群のうちの両端に存在
する硫化物の端部間の長さをいう。また、これら硫化物
単体の長さとは長径を意味し、同様に連なった硫化物群
の長さも最大長さを意味する。
【００１５】なお上記長尺硫化物群を判定する際に、
「連なった」と判定される個々の硫化物の長さを「２μ
ｍ以上」と決めたのは、２μｍ未満の硫化物は殆んど球
形乃至楕円状であってミクロクラックの発生方向に方向
性が見られず、切りくず処理性との相関性が殆んど認め
られないからであり、又「連なった」と判定される硫化
物間の長さを「２×Ｌ」以下と決めたのは、これ以上に
間隔があくと前記ミクロクラックの伝播が該間隔内で分
断され、１つの硫化物群としての機能を失うからであ
る。
「連なった」と判定される個々の硫化物の長さを「２μ
ｍ以上」と決めたのは、２μｍ未満の硫化物は殆んど球
形乃至楕円状であってミクロクラックの発生方向に方向
性が見られず、切りくず処理性との相関性が殆んど認め
られないからであり、又「連なった」と判定される硫化
物間の長さを「２×Ｌ」以下と決めたのは、これ以上に
間隔があくと前記ミクロクラックの伝播が該間隔内で分
断され、１つの硫化物群としての機能を失うからであ
る。
【００１６】この様にして圧延方向断面１ｍｍ2 の視野
内に観察される長さ２０μｍ以上の長尺硫化物と長尺硫
化物群の総和が３０以上である鋼材は、それら長尺硫化
物および長尺硫化物群が切削加工中に応力集中源として
個々に有効に作用し、ミクロクラックが発生すると共
に、該ミクロクラックが長尺硫化物および長尺硫化物群
の長手方向に速やかに伝播し、切りくず処理性を飛躍的
に高めるのである。
内に観察される長さ２０μｍ以上の長尺硫化物と長尺硫
化物群の総和が３０以上である鋼材は、それら長尺硫化
物および長尺硫化物群が切削加工中に応力集中源として
個々に有効に作用し、ミクロクラックが発生すると共
に、該ミクロクラックが長尺硫化物および長尺硫化物群
の長手方向に速やかに伝播し、切りくず処理性を飛躍的
に高めるのである。
【００１７】ちなみに、長さが２０μｍ未満の硫化物や
硫化物群でもミクロクラックは生じると思われるが、そ
の伝播が十分に進行しないためか、満足のいく切りくず
処理性改善効果を得ることができない。また、断面１ｍ
ｍ2 内に観察される２０μｍ以上の硫化物や硫化物群の
数が３０個未満では、被切削鋼内におけるミクロクラッ
ク伝播の絶対数が不足するため、切りくずは十分に短尺
化されず、結果として十分な切りくず処理性が得られな
くなる。
硫化物群でもミクロクラックは生じると思われるが、そ
の伝播が十分に進行しないためか、満足のいく切りくず
処理性改善効果を得ることができない。また、断面１ｍ
ｍ2 内に観察される２０μｍ以上の硫化物や硫化物群の
数が３０個未満では、被切削鋼内におけるミクロクラッ
ク伝播の絶対数が不足するため、切りくずは十分に短尺
化されず、結果として十分な切りくず処理性が得られな
くなる。
【００１８】本発明において上記の様な長さと数の長尺
硫化物や長尺硫化物群を生成させるには、機械構造用鋼
中に０．０１５％以上、より好ましくは０．０３％以
上、更に好ましくは０．０４％以上のＳを含有させるべ
きであるが、多過ぎると機械的特性などに悪影響が現わ
れてくるので、０．１２％以下、より好ましくは０．１
０％以下、更に好ましくは０．０７％以下に抑えること
が望ましい。なお硫化物としては、例えばＭｎＳ，（Ｍ
ｎ，Ｆｅ）Ｓ，（Ｍｎ，Ｃａ）Ｓ，ＦｅＳ，（Ｍｎ，Ｚ
ｒ）Ｓ，ＣａＳ，ＺｒＳ，ＴｅＳ，ＳｅＳ等が挙げら
れ、これらの中には例えばＭx （Ｓ，Ｏ）y （Ｍは各種
の金属を表わす）で示される様な酸硫化物が少量含まれ
ていても構わない。
硫化物や長尺硫化物群を生成させるには、機械構造用鋼
中に０．０１５％以上、より好ましくは０．０３％以
上、更に好ましくは０．０４％以上のＳを含有させるべ
きであるが、多過ぎると機械的特性などに悪影響が現わ
れてくるので、０．１２％以下、より好ましくは０．１
０％以下、更に好ましくは０．０７％以下に抑えること
が望ましい。なお硫化物としては、例えばＭｎＳ，（Ｍ
ｎ，Ｆｅ）Ｓ，（Ｍｎ，Ｃａ）Ｓ，ＦｅＳ，（Ｍｎ，Ｚ
ｒ）Ｓ，ＣａＳ，ＺｒＳ，ＴｅＳ，ＳｅＳ等が挙げら
れ、これらの中には例えばＭx （Ｓ，Ｏ）y （Ｍは各種
の金属を表わす）で示される様な酸硫化物が少量含まれ
ていても構わない。
【００１９】また、上記の様に長尺硫化物もしくは長手
方向に連なった硫化物群を効率よく生成させる手段とし
ては、溶鋼段階での脱ガス・脱酸調整や凝固時の冷却速
度、圧延条件の適正化が挙げられる。即ち溶鋼段階で、
脱酸時に鋼中の酸素量を低減すると、凝固段階に生成す
る硫化物系介在物中の酸素含有量が減少することによっ
て硫化物系介在物の変形能が向上し、圧延後に長尺硫化
物、あるいは長手方向に連なった硫化物群が生成し易く
なる。また鋳造する際の凝固時の冷却速度は、速過ぎる
と微細・短尺の硫化物が均一に多数生成し、遅過ぎると
粗大な硫化物が数少なく生成し易くなり、所望の長尺硫
化物個数を確保し難くなる傾向があるので、鋳造・凝固
時の冷却速度も適正範囲に制御するのがよい。適正な冷
却速度は鋼材の化学成分などによっても変わってくるの
で一律に決めることはできないが、標準的には１〜５０
℃／ｓｅｃの範囲、好ましくは２〜４０℃／ｓｅｃの範
囲である。
方向に連なった硫化物群を効率よく生成させる手段とし
ては、溶鋼段階での脱ガス・脱酸調整や凝固時の冷却速
度、圧延条件の適正化が挙げられる。即ち溶鋼段階で、
脱酸時に鋼中の酸素量を低減すると、凝固段階に生成す
る硫化物系介在物中の酸素含有量が減少することによっ
て硫化物系介在物の変形能が向上し、圧延後に長尺硫化
物、あるいは長手方向に連なった硫化物群が生成し易く
なる。また鋳造する際の凝固時の冷却速度は、速過ぎる
と微細・短尺の硫化物が均一に多数生成し、遅過ぎると
粗大な硫化物が数少なく生成し易くなり、所望の長尺硫
化物個数を確保し難くなる傾向があるので、鋳造・凝固
時の冷却速度も適正範囲に制御するのがよい。適正な冷
却速度は鋼材の化学成分などによっても変わってくるの
で一律に決めることはできないが、標準的には１〜５０
℃／ｓｅｃの範囲、好ましくは２〜４０℃／ｓｅｃの範
囲である。
【００２０】更に圧延工程では、圧延前の加熱温度や保
持時間の調整、あるいは圧下率を適正化することが有効
となる。即ち加熱温度が高く且つ保持時間が長過ぎる
と、硫化物の変形能が低下して長尺硫化物（群）が生成
し難くなる傾向があるので、圧延前加熱による硫化物系
介在物の変形能を高め、且つ圧下率を適正に制御するこ
とによって、長尺硫化物（群）の生成を促進することが
できる。
持時間の調整、あるいは圧下率を適正化することが有効
となる。即ち加熱温度が高く且つ保持時間が長過ぎる
と、硫化物の変形能が低下して長尺硫化物（群）が生成
し難くなる傾向があるので、圧延前加熱による硫化物系
介在物の変形能を高め、且つ圧下率を適正に制御するこ
とによって、長尺硫化物（群）の生成を促進することが
できる。
【００２１】本発明は、上記の様に機械構造用鋼の圧延
方向断面に現われる硫化物（群）の長さと個数を特定し
たところに特徴を有するものであり、鋼材の種類には特
に制限がなく、例えば、JISG4051に規定される機械構造
用炭素鋼、JISG4102に規定されるニッケルクロム鋼、JI
SG4103に規定されるニッケルクロムモリブデン鋼、JISG
4104に規定されるクロム鋼、JISG4105に規定されるクロ
ムモリブデン鋼、JISG4106に規定される機械構造用マン
ガン鋼、あるいはマンガンクロム鋼などに適用できる。
また鋼材の化学成分については、前記Ｓ含有量の好適含
有量を示したが、それ以外の成分についても特に制限が
ある訳ではないが、機械構造用鋼としての要求特性を満
たす意味から、鋼材の好ましい化学成分を例示すると次
の通りである。
方向断面に現われる硫化物（群）の長さと個数を特定し
たところに特徴を有するものであり、鋼材の種類には特
に制限がなく、例えば、JISG4051に規定される機械構造
用炭素鋼、JISG4102に規定されるニッケルクロム鋼、JI
SG4103に規定されるニッケルクロムモリブデン鋼、JISG
4104に規定されるクロム鋼、JISG4105に規定されるクロ
ムモリブデン鋼、JISG4106に規定される機械構造用マン
ガン鋼、あるいはマンガンクロム鋼などに適用できる。
また鋼材の化学成分については、前記Ｓ含有量の好適含
有量を示したが、それ以外の成分についても特に制限が
ある訳ではないが、機械構造用鋼としての要求特性を満
たす意味から、鋼材の好ましい化学成分を例示すると次
の通りである。
【００２２】Ｃ：０．０１〜０．７％
Ｃは、最終製品の強度を確保するのに最も重要な元素で
あり、０．０１％以上、より好ましくは０．０３％以
上、更に好ましくは０．０６％以上含有させることが望
ましい。しかし、多過ぎると靱性が低下すると共に工具
寿命など被削性にも悪影響を及ぼす様になるので、０．
７％以下、より好ましくは０．６％以下に抑えることが
望ましい。
あり、０．０１％以上、より好ましくは０．０３％以
上、更に好ましくは０．０６％以上含有させることが望
ましい。しかし、多過ぎると靱性が低下すると共に工具
寿命など被削性にも悪影響を及ぼす様になるので、０．
７％以下、より好ましくは０．６％以下に抑えることが
望ましい。
【００２３】Ｓｉ：２．５％以下（０％を含まない）
Ｓｉは、脱酸性元素として有効である他、固溶強化によ
り機械部品の高強度化に寄与するが、多過ぎると被削性
に悪影響が現われてくるので、２．５％以下、より好ま
しくは１．５％以下に抑えるのがよい。
り機械部品の高強度化に寄与するが、多過ぎると被削性
に悪影響が現われてくるので、２．５％以下、より好ま
しくは１．５％以下に抑えるのがよい。
【００２４】Ｍｎ：０．１〜３％
Ｍｎは、鋼材の焼入性を高め強度増大に寄与するばかり
でなく、硫化物系介在物を形成して切りくず処理性の向
上にも寄与する重要な元素であり、これらの効果を有効
に発揮させるには０．１％以上含有させることが望まし
い。しかし多過ぎると、被削性を却って劣化させる傾向
が生じてくるので、３．０％以下、より好ましくは２．
５％以下に抑えるのがよい。
でなく、硫化物系介在物を形成して切りくず処理性の向
上にも寄与する重要な元素であり、これらの効果を有効
に発揮させるには０．１％以上含有させることが望まし
い。しかし多過ぎると、被削性を却って劣化させる傾向
が生じてくるので、３．０％以下、より好ましくは２．
５％以下に抑えるのがよい。
【００２５】Ａｌ：０．１％以下（０％を含まない）
Ａｌは鋼材を溶製する際の脱酸性元素として重要である
他、窒化物を形成してオーステナイト結晶粒の微細化に
も有効に寄与するが、多過ぎると逆に結晶粒が粗大化し
て靱性に悪影響を及ぼす様になるので、０．１％以下、
より好ましくは０．０６％以下に抑えることが望まし
い。
他、窒化物を形成してオーステナイト結晶粒の微細化に
も有効に寄与するが、多過ぎると逆に結晶粒が粗大化し
て靱性に悪影響を及ぼす様になるので、０．１％以下、
より好ましくは０．０６％以下に抑えることが望まし
い。
【００２６】Ｂ：０．０１０％以下（０％を含まない）
Ｂは、微量の添加で焼入性を高める有効な元素であり、
その効果は０．０００３％以上、より好ましくは０．０
００５％以上含有させることによって有効に発揮され
る。しかし、多量添加してもそれ以上の効果は得られな
いので、０．０１０％以下、より好ましくは０．００５
％以下に抑えることが望ましい。
その効果は０．０００３％以上、より好ましくは０．０
００５％以上含有させることによって有効に発揮され
る。しかし、多量添加してもそれ以上の効果は得られな
いので、０．０１０％以下、より好ましくは０．００５
％以下に抑えることが望ましい。
【００２７】Ｏ：０．００３％以下（０％を含まない）
Ｏは、硫化物の制御に重要な元素であり、多過ぎると硫
化物中の酸素含有量も多くなってその変形能を低下さ
せ、更には酸化物系介在物量の増大によって切削工具の
寿命短縮を招くので、０．００３％以下、より好ましく
は０．００２％以下に抑えるべきである。
化物中の酸素含有量も多くなってその変形能を低下さ
せ、更には酸化物系介在物量の増大によって切削工具の
寿命短縮を招くので、０．００３％以下、より好ましく
は０．００２％以下に抑えるべきである。
【００２８】Ｎ：０．０２％以下（０％を含まない）
Ｎは、ＡｌやＴｉ等と窒化物を形成し、オーステナイト
結晶粒を微細化して靱性や疲労強度を高めるのに有効な
元素であり、その効果は０．００３％以上含有させるこ
とによって有効に発揮される。しかし多過ぎると硬質の
窒化物量が増大して靱性を劣化させるので、０．０３％
以下、より好ましくは０．０２％以下に抑えるべきであ
る。
結晶粒を微細化して靱性や疲労強度を高めるのに有効な
元素であり、その効果は０．００３％以上含有させるこ
とによって有効に発揮される。しかし多過ぎると硬質の
窒化物量が増大して靱性を劣化させるので、０．０３％
以下、より好ましくは０．０２％以下に抑えるべきであ
る。
【００２９】Ｐｂ：０．００１％以下
Ｐｂは単独で微細に鋼中に分散し、被削性を向上させる
のに非常に有効な元素であるが、有害元素として忌避さ
れていることも先に述べた通りである。そして本発明
は、元々Ｐｂフリーで切りくず処理性を高める発明とし
て開発されたものであるから、有害元素排除の趣旨に沿
ってその含有量は０．００１％以下に抑えるべきである
が、許される場合は、従来通り０．１５〜０．２０％程
度のＰｂを含有させることも有効である。
のに非常に有効な元素であるが、有害元素として忌避さ
れていることも先に述べた通りである。そして本発明
は、元々Ｐｂフリーで切りくず処理性を高める発明とし
て開発されたものであるから、有害元素排除の趣旨に沿
ってその含有量は０．００１％以下に抑えるべきである
が、許される場合は、従来通り０．１５〜０．２０％程
度のＰｂを含有させることも有効である。
【００３０】Ｂｉ：０．３％以下
Ｂｉも単独で微細に鋼中に分散し、被削性を向上させる
のに非常に有効な元素であり、切りくず処理性の向上に
加えて優れた被削性を得るのに少量のＢｉを含有させる
ことは有効である。しかし０．３％を超えて過多に含有
させる、靱性に顕著な悪影響が現われてくる。
のに非常に有効な元素であり、切りくず処理性の向上に
加えて優れた被削性を得るのに少量のＢｉを含有させる
ことは有効である。しかし０．３％を超えて過多に含有
させる、靱性に顕著な悪影響が現われてくる。
【００３１】本発明で用いられる好ましい鋼材の含有元
素は上記の通りであり残部はＦｅと不可避不純物である
が、その用途や要求特性によっては、更に下記の様な元
素を適量含有させることが有効である。
素は上記の通りであり残部はＦｅと不可避不純物である
が、その用途や要求特性によっては、更に下記の様な元
素を適量含有させることが有効である。
【００３２】Ｎｉ：３％以下，Ｃｒ：５％以下，Ｍｏ：
１．２％以下，Ｃｕ：１％以下から選ばれる少なくとも
１種 Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｕは、共に高強度化に寄与する有
用な元素であるが、多過ぎると被削性が低下する等の問
題が生じてくるので、用途に応じて適宜選択して、Ｎ
ｉ：３％以下，Ｃｒ：５％以下，Ｍｏ：１．２％以下，
Ｃｕ：１％以下を上限として１種もしくは２種以上を適
量含有させることも有効である。
１．２％以下，Ｃｕ：１％以下から選ばれる少なくとも
１種 Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｕは、共に高強度化に寄与する有
用な元素であるが、多過ぎると被削性が低下する等の問
題が生じてくるので、用途に応じて適宜選択して、Ｎ
ｉ：３％以下，Ｃｒ：５％以下，Ｍｏ：１．２％以下，
Ｃｕ：１％以下を上限として１種もしくは２種以上を適
量含有させることも有効である。
【００３３】Ｃａ：０．０５％以下，Ｚｒ：０．２％以
下，ＲＥＭ：０．３％以下，Ｔｅ：０．２％以下，Ｓ
ｅ：０．３％以下から選ばれる少なくとも１種 これらの元素は、ＭｎＳを粒状化し、異方性を改善する
ために有効な元素であり、しかもそれら自身でも被削性
の向上効果を発揮するので、これら元素の１種以上を積
極的に含有させることも極めて有効である。しかしそれ
らの効果は、Ｃａは０．０５％程度、Ｚｒは０．２％程
度、ＲＥＭは０．３％程度、Ｔｅは０．２％程度、Ｓｅ
は０．３％程度で夫々飽和するので、それ以上の添加は
経済的に無駄である。
下，ＲＥＭ：０．３％以下，Ｔｅ：０．２％以下，Ｓ
ｅ：０．３％以下から選ばれる少なくとも１種 これらの元素は、ＭｎＳを粒状化し、異方性を改善する
ために有効な元素であり、しかもそれら自身でも被削性
の向上効果を発揮するので、これら元素の１種以上を積
極的に含有させることも極めて有効である。しかしそれ
らの効果は、Ｃａは０．０５％程度、Ｚｒは０．２％程
度、ＲＥＭは０．３％程度、Ｔｅは０．２％程度、Ｓｅ
は０．３％程度で夫々飽和するので、それ以上の添加は
経済的に無駄である。
【００３４】Ｖ：１％以下，Ｔｉ：０．３％以下，Ｎ
ｂ：０．３％以下から選ばれる少なくとも１種 これらの元素は、調質後の組織の微細化、強度・靱性バ
ランスの向上に有効な元素である。また、非調質鋼でも
強度が大幅に向上し、組織も微細化して靱性を向上させ
る。しかし多過ぎると、硬質の炭窒化物が多数生成して
被削性に悪影響を及ぼす様になるので、Ｖは１％程度以
下、Ｔｉは０．３％程度以下、Ｎｂは０．３％程度以下
に夫々抑えることが望ましい。
ｂ：０．３％以下から選ばれる少なくとも１種 これらの元素は、調質後の組織の微細化、強度・靱性バ
ランスの向上に有効な元素である。また、非調質鋼でも
強度が大幅に向上し、組織も微細化して靱性を向上させ
る。しかし多過ぎると、硬質の炭窒化物が多数生成して
被削性に悪影響を及ぼす様になるので、Ｖは１％程度以
下、Ｔｉは０．３％程度以下、Ｎｂは０．３％程度以下
に夫々抑えることが望ましい。
【００３５】
【実施例】以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に
説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限
を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範
囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、そ
れらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限
を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範
囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、そ
れらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【００３６】実施例
機械構造用炭素鋼Ｓ４５Ｃをベースとし、０．０５％狙
いでＳを添加した表１に示す化学成分の鋼材使用し、転
炉または実験炉による溶製、鋳造の後、直径５０ｍｍの
圧延棒鋼を製造し、夫々について性能評価を行なった。
なお各鋼種とも、溶鋼段階での脱ガス・脱酸調整、凝固
速度、圧延条件を制御することにより、硫化物の形態を
制御した。
いでＳを添加した表１に示す化学成分の鋼材使用し、転
炉または実験炉による溶製、鋳造の後、直径５０ｍｍの
圧延棒鋼を製造し、夫々について性能評価を行なった。
なお各鋼種とも、溶鋼段階での脱ガス・脱酸調整、凝固
速度、圧延条件を制御することにより、硫化物の形態を
制御した。
【００３７】また発明鋼１〜３および比較鋼５について
は、脱ガスおよび脱酸の程度によって鋼中の酸素レベル
を低く制御した。このうち比較鋼５については、圧延前
に１３００℃×１０Ｈｒのソーキング処理を行なうこと
によって硫化物系介在物中の酸素含有量を増加させ、変
形能を低下させることによって長尺硫化物および長尺硫
化物群の数を減らした。
は、脱ガスおよび脱酸の程度によって鋼中の酸素レベル
を低く制御した。このうち比較鋼５については、圧延前
に１３００℃×１０Ｈｒのソーキング処理を行なうこと
によって硫化物系介在物中の酸素含有量を増加させ、変
形能を低下させることによって長尺硫化物および長尺硫
化物群の数を減らした。
【００３８】発明鋼４と比較鋼７は、いずれもソーキン
グ処理なしの例であるが、凝固速度と鋳造後の圧延比を
変えることによって、長尺硫化物および長尺硫化物群の
数を変化させた。比較鋼６は発明鋼４とほぼ同じ成分の
鋼であるが、比較鋼５と同様のソーキング処理を施すこ
とによって硫化物の変形能を低下させたものである。
グ処理なしの例であるが、凝固速度と鋳造後の圧延比を
変えることによって、長尺硫化物および長尺硫化物群の
数を変化させた。比較鋼６は発明鋼４とほぼ同じ成分の
鋼であるが、比較鋼５と同様のソーキング処理を施すこ
とによって硫化物の変形能を低下させたものである。
【００３９】得られた各圧延棒鋼について、下記の方法
で硫化物調査、被削性および切りくず処理性を調べ、表
１に併記する結果を得た。
で硫化物調査、被削性および切りくず処理性を調べ、表
１に併記する結果を得た。
【００４０】（硫化物調査）上記で得た各圧延材を圧延
方向に切断し、断面を研磨した後、切削性評価に供され
る（Ｄ／８）位置（Ｄは圧延棒鋼の直径を表わす）を光
学顕微鏡（倍率４００倍）で観察することによって行な
った。
方向に切断し、断面を研磨した後、切削性評価に供され
る（Ｄ／８）位置（Ｄは圧延棒鋼の直径を表わす）を光
学顕微鏡（倍率４００倍）で観察することによって行な
った。
【００４１】（被削性）各棒鋼を直径５０×３０(mm)に
切断した後、８５０℃×１Ｈｒ油冷→５００℃×２Ｈｒ
水冷の焼入れ焼戻し処理を行なった後、ドリル試験に供
した。試験条件は、下記の通りとした。 ドリル試験条件 工 具 ： SKH51、 φ10ストレートドリル 切削速度： 10 〜50(m/min) 送 り ： 0.21(mm/rev) 切削油 ：なし（乾式） 穴深さ ：２２(mm)未貫通穴 切削位置：横断面Ｄ／８部 工具寿命判定：溶損
切断した後、８５０℃×１Ｈｒ油冷→５００℃×２Ｈｒ
水冷の焼入れ焼戻し処理を行なった後、ドリル試験に供
した。試験条件は、下記の通りとした。 ドリル試験条件 工 具 ： SKH51、 φ10ストレートドリル 切削速度： 10 〜50(m/min) 送 り ： 0.21(mm/rev) 切削油 ：なし（乾式） 穴深さ ：２２(mm)未貫通穴 切削位置：横断面Ｄ／８部 工具寿命判定：溶損
【００４２】（切屑処理性）上記被削性試験において、
速度２０(m/min) の時の切削開始から３穴加工分の切り
くずを採取して切りくず１ｇ当たりの切りくずの個数を
求め、この値の大小により評価した。ドリル寿命は、切
削速度３０(m/min) の時の加工穴の合計を代用して表中
に記載した。
速度２０(m/min) の時の切削開始から３穴加工分の切り
くずを採取して切りくず１ｇ当たりの切りくずの個数を
求め、この値の大小により評価した。ドリル寿命は、切
削速度３０(m/min) の時の加工穴の合計を代用して表中
に記載した。
【００４３】
【表１】
【００４４】表１からも明らかである様に、本発明鋼１
〜４はいずれも長さ２０μｍ以上の長尺硫化物および長
尺硫化物群の数が多く、比較鋼５〜１０に比べて切りく
ず処理性が飛躍的に改善されていることが分かる。また
切りくず処理性の向上に伴ってドリル寿命も向上してい
る。
〜４はいずれも長さ２０μｍ以上の長尺硫化物および長
尺硫化物群の数が多く、比較鋼５〜１０に比べて切りく
ず処理性が飛躍的に改善されていることが分かる。また
切りくず処理性の向上に伴ってドリル寿命も向上してい
る。
【００４５】なお参考のため、上記発明鋼２の光学顕微
鏡写真（倍率４００倍）を図１に、又上記発明鋼３の光
学顕微鏡写真（倍率４００倍）を図２に示す。
鏡写真（倍率４００倍）を図１に、又上記発明鋼３の光
学顕微鏡写真（倍率４００倍）を図２に示す。
【００４６】実施例２
上記実施例１では、炭素鋼をベースに製造条件の影響を
詳細に実施したが、実施例２では、実施例１の効果が他
の鋼種についても同様の効果があるかどうか評価する目
的で実施した。
詳細に実施したが、実施例２では、実施例１の効果が他
の鋼種についても同様の効果があるかどうか評価する目
的で実施した。
【００４７】そのため発明鋼は、実施例１の発明鋼２に
ついて採用したのと同じ製造条件で製造し、比較鋼は、
前記比較鋼７について採用したのと同じ製造条件で製造
した。結果を表２に一括して示す。
ついて採用したのと同じ製造条件で製造し、比較鋼は、
前記比較鋼７について採用したのと同じ製造条件で製造
した。結果を表２に一括して示す。
【００４８】試験した鋼種は、機械構造用炭素鋼、機械
構造用合金鋼および非調質鋼より代表的なものを選定
し、Ｎｏ．１１，２３は実施例１と同じ機械構造用炭素
鋼Ｓ４５ＣをベースにＳを減らしたもの、Ｎｏ．１２〜
１４は、実施例１と同じ機械構造用炭素鋼Ｓ４５Ｃをベ
ースに硫化物形態制御に有効な元素を添加したもの、Ｎ
ｏ．１５は同じく機械構造用炭素鋼Ｓ４５Ｃをベースに
してＰｂを更に添加し、更なる被削性の向上を狙ったも
のである。
構造用合金鋼および非調質鋼より代表的なものを選定
し、Ｎｏ．１１，２３は実施例１と同じ機械構造用炭素
鋼Ｓ４５ＣをベースにＳを減らしたもの、Ｎｏ．１２〜
１４は、実施例１と同じ機械構造用炭素鋼Ｓ４５Ｃをベ
ースに硫化物形態制御に有効な元素を添加したもの、Ｎ
ｏ．１５は同じく機械構造用炭素鋼Ｓ４５Ｃをベースに
してＰｂを更に添加し、更なる被削性の向上を狙ったも
のである。
【００４９】また、Ｎｏ．１６、２４は、機械構造用マ
ンガン鋼から、Ｎｏ．１７、２５はクロム鋼から、Ｎ
ｏ．１８、２６はクロムモリブデン鋼から、Ｎｏ．１
９、２７はニッケルクロムモリブデン鋼から、Ｎｏ．２
０、２８はボロン鋼から、夫々代表的なものを選定し
た。これらは、実施例１と同様に、直径５０×３０(mm)
に切断した後、８５０℃×１Ｈｒ油冷→５００℃×２Ｈ
ｒ水冷の焼入れ焼戻し処理をを行なってからドリル試験
に供した。またＮｏ．２１、２２、２９、３０は、熱間
鍛造用非調質鋼より選定したもので、これらは１２００
℃×１５ｍｉｎ空冷後、ドリル試験を行った。
ンガン鋼から、Ｎｏ．１７、２５はクロム鋼から、Ｎ
ｏ．１８、２６はクロムモリブデン鋼から、Ｎｏ．１
９、２７はニッケルクロムモリブデン鋼から、Ｎｏ．２
０、２８はボロン鋼から、夫々代表的なものを選定し
た。これらは、実施例１と同様に、直径５０×３０(mm)
に切断した後、８５０℃×１Ｈｒ油冷→５００℃×２Ｈ
ｒ水冷の焼入れ焼戻し処理をを行なってからドリル試験
に供した。またＮｏ．２１、２２、２９、３０は、熱間
鍛造用非調質鋼より選定したもので、これらは１２００
℃×１５ｍｉｎ空冷後、ドリル試験を行った。
【００５０】
【表２】
【００５１】表２より次の様に考察できる。Ｎｏ．１１
とＮｏ．２３は、他の鋼よりＳを低くしたものである
が、本発明に合致するＮｏ．１１は、Ｓ添加量が少ない
にもかかわらず、実施例１の比較鋼より良好な被削性を
有している。
とＮｏ．２３は、他の鋼よりＳを低くしたものである
が、本発明に合致するＮｏ．１１は、Ｓ添加量が少ない
にもかかわらず、実施例１の比較鋼より良好な被削性を
有している。
【００５２】他の鋼種の実験結果についても表２から、
本発明の要件を満たす鋼は、長さ２０μｍ以上の長尺硫
化物および長尺硫化物群が多数存在しているために、切
りくず処理性が極めて良好であることが分かる。また、
切屑処理性の向上に伴ってドリル寿命も向上している。
本発明の要件を満たす鋼は、長さ２０μｍ以上の長尺硫
化物および長尺硫化物群が多数存在しているために、切
りくず処理性が極めて良好であることが分かる。また、
切屑処理性の向上に伴ってドリル寿命も向上している。
【００５３】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、硫
化物系介在物の形態を最適な状態に制御することによ
り、機械構造用鋼の切りくず処理性を飛躍的に改善し得
ることになった。殊に本発明によれば、Ｓを過多に添加
せずとも切りくず処理性を著しく改善することができ、
それに伴って、Ｐｂ快削鋼並の被削性を示す機械構造用
鋼を得ることができる。
化物系介在物の形態を最適な状態に制御することによ
り、機械構造用鋼の切りくず処理性を飛躍的に改善し得
ることになった。殊に本発明によれば、Ｓを過多に添加
せずとも切りくず処理性を著しく改善することができ、
それに伴って、Ｐｂ快削鋼並の被削性を示す機械構造用
鋼を得ることができる。
【図１】本発明に係る切りくず処理性に優れた機械構造
溶鋼の圧延方向断面の一例を示す顕微鏡写真（倍率４０
０倍）をトレースした図である。
溶鋼の圧延方向断面の一例を示す顕微鏡写真（倍率４０
０倍）をトレースした図である。
【図２】本発明に係る切りくず処理性に優れた機械構造
溶鋼の圧延方向断面の他の例を示す顕微鏡写真（倍率４
００倍）をトレースした図である。
溶鋼の圧延方向断面の他の例を示す顕微鏡写真（倍率４
００倍）をトレースした図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 冨岡 活智
兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社
神戸製鋼所 加古川製鉄所内
(72)発明者 家口 浩
神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式
会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内
(72)発明者 工藤 高裕
神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式
会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内
(72)発明者 土田 武広
神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式
会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内
(56)参考文献 特開 平６−212348（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−310853（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00
Claims (5)
- 【請求項１】 質量％で、 Ｃ：０．０１〜０．７％、 Ｍｎ：０．１〜３．０％、 Ｓｉ：２．５％以下（０％を含まない）、 Ａｌ：０．１％以下（０％を含まない）、 Ｏ：０．００３％以下（０％を含まない）、 Ｎ：０．０２％以下（０％を含まない）、 Ｓ：０．０１５〜０．１２％、を夫々含むと共に、 鋼中のＰｂ含量が０．００１％以下、 残部がＦｅおよび不可避不純物の鋼であり、且つ、 単独で２０μｍ以上の長さの硫化物、あるいは複数の硫
化物が略直列状に連なった長さ２０μｍ以上の硫化物群
が、圧延方向断面１ｍｍ2の視野内に３０以上存在して
いることを特徴とする切りくず処理性に優れた機械構造
用鋼。 - 【請求項２】 鋼が、他の元素として、Ｂ：０．０１％
以下（０％を含まない）を含むものである請求項１に記
載の機械構造用鋼。 - 【請求項３】 鋼が、更に他の元素として、Ｎｉ：３％
以下，Ｃｒ：５％以下，Ｍｏ：１．２％以下，Ｃｕ：１
％以下から選ばれる少なくとも１種を含むものである請
求項１または２に記載の機械構造用鋼。 - 【請求項４】 鋼が、更に他の元素として、Ｃａ：０．
０５％以下，Ｚｒ：０．２％以下，ＲＥＭ：０．３％以
下，Ｔｅ：０．２％以下，Ｓｅ：０．３％以下から選ば
れる少なくとも１種を含むものである請求項１〜３のい
ずれかに記載の機械構造用鋼。 - 【請求項５】 鋼が、更に他の元素として、Ｖ：１％以
下，Ｔｉ：０．３％以下，Ｎｂ：０．３％以下から選ば
れる少なくとも１種を含むものである請求項１〜４のい
ずれかに記載の機械構造用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02494398A JP3437079B2 (ja) | 1998-02-05 | 1998-02-05 | 切りくず処理性に優れた機械構造用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02494398A JP3437079B2 (ja) | 1998-02-05 | 1998-02-05 | 切りくず処理性に優れた機械構造用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11222646A JPH11222646A (ja) | 1999-08-17 |
| JP3437079B2 true JP3437079B2 (ja) | 2003-08-18 |
Family
ID=12152121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02494398A Ceased JP3437079B2 (ja) | 1998-02-05 | 1998-02-05 | 切りくず処理性に優れた機械構造用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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|---|---|---|---|---|
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| CN1169992C (zh) | 2001-11-15 | 2004-10-06 | 住友金属工业株式会社 | 机械结构用钢 |
| KR100708430B1 (ko) | 2002-11-15 | 2007-04-18 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 피삭성이 우수한 강과 그 제조 방법 |
| JP4546917B2 (ja) * | 2005-11-28 | 2010-09-22 | 新日本製鐵株式会社 | 高温延性に優れた快削鋼 |
| JP5212111B2 (ja) | 2006-11-28 | 2013-06-19 | 新日鐵住金株式会社 | 製造性に優れた快削鋼 |
| KR101459775B1 (ko) * | 2008-06-23 | 2014-11-10 | 현대자동차주식회사 | 자동차 부품용 비조질강 및 이를 이용한 스핀들 너클제조방법 |
| JP2013007087A (ja) * | 2011-06-23 | 2013-01-10 | Daido Steel Co Ltd | 鍛造用鋼、並びに、鍛造品及びその製造方法 |
| KR101685863B1 (ko) | 2013-02-18 | 2016-12-12 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 납 쾌삭강 |
| CN109477174A (zh) * | 2016-07-04 | 2019-03-15 | 新日铁住金株式会社 | 机械结构用钢 |
| CN109496239A (zh) * | 2016-07-27 | 2019-03-19 | 新日铁住金株式会社 | 机械结构用钢 |
| EP3492614A4 (en) * | 2016-07-27 | 2020-01-29 | Nippon Steel Corporation | STEEL FOR MECHANICAL STRUCTURES |
-
1998
- 1998-02-05 JP JP02494398A patent/JP3437079B2/ja not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11222646A (ja) | 1999-08-17 |
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