JPS5836086B2 - ポリエステル繊維の製造方法 - Google Patents
ポリエステル繊維の製造方法Info
- Publication number
- JPS5836086B2 JPS5836086B2 JP1042875A JP1042875A JPS5836086B2 JP S5836086 B2 JPS5836086 B2 JP S5836086B2 JP 1042875 A JP1042875 A JP 1042875A JP 1042875 A JP1042875 A JP 1042875A JP S5836086 B2 JPS5836086 B2 JP S5836086B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- yarn
- polyester
- heat treatment
- speed
- spun yarn
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高速紡糸により延伸仮撚加工に適したポリエス
テル繊維を製造する方法に関するものである。
テル繊維を製造する方法に関するものである。
最近、ポリエステル特にポリエチレンテレフクレートを
3000〜4000ヤード/分の速度で高速紡糸するこ
とにより延伸仮撚加工に適したポリエステル繊維を製造
する方法が提案されている。
3000〜4000ヤード/分の速度で高速紡糸するこ
とにより延伸仮撚加工に適したポリエステル繊維を製造
する方法が提案されている。
しかし、このようなポリエステル繊維は熱に対する寸法
変化が太きいだけでなく、経時安定性が必ずしも十分で
はないため長期間の保存や輸送に耐えないという欠点が
ある。
変化が太きいだけでなく、経時安定性が必ずしも十分で
はないため長期間の保存や輸送に耐えないという欠点が
ある。
更に、延伸仮撚加工工程におけるフィラメントの断面変
形が大きく、このため得られる嵩高加工糸の外観・風合
が劣るという欠点がある。
形が大きく、このため得られる嵩高加工糸の外観・風合
が劣るという欠点がある。
本発明者らは、従来の高速紡糸によるポリエステル繊維
の有する前述の如き諸欠点を解消すべく鋭意研究の結果
、本発明に到達したものである。
の有する前述の如き諸欠点を解消すべく鋭意研究の結果
、本発明に到達したものである。
すなわち、本発明は紡糸口金より溶融吐出されたポリエ
ステル紡出糸を(該ポリエステルのガラス転移温度+4
0゜C)より低い温度まで冷却し、引続き遠赤外線加熱
による長さ20〜50crrLの熱処理ゾーンを走行せ
しめて熱処理したのち、該紡出糸を1500〜4500
m/分の速度で引取ることを特徴とする延伸仮撚加工に
適したポリエステル繊維の製造方法である。
ステル紡出糸を(該ポリエステルのガラス転移温度+4
0゜C)より低い温度まで冷却し、引続き遠赤外線加熱
による長さ20〜50crrLの熱処理ゾーンを走行せ
しめて熱処理したのち、該紡出糸を1500〜4500
m/分の速度で引取ることを特徴とする延伸仮撚加工に
適したポリエステル繊維の製造方法である。
本発明において言う「ポリエステル」とは、ポリエチレ
ンテレフタレート単独重合体、エチレンテレフタレート
単位を85モル係以上含むポリエステル共重合体及びこ
れらのポリエステルを主或物とするブレンド物を総称す
る。
ンテレフタレート単独重合体、エチレンテレフタレート
単位を85モル係以上含むポリエステル共重合体及びこ
れらのポリエステルを主或物とするブレンド物を総称す
る。
前記のポリエステルには必要に応じて少量の添加剤(例
えば艶消剤、顔料、染料、安定剤、難燃剤、表面改質剤
等)を含んでも差しつかえない。
えば艶消剤、顔料、染料、安定剤、難燃剤、表面改質剤
等)を含んでも差しつかえない。
これらのポリエステルのうち極限粘度(35°CのO−
クロロフェノール溶液で測定)は、0.5以上、特に0
.55〜0,95のものが好適である。
クロロフェノール溶液で測定)は、0.5以上、特に0
.55〜0,95のものが好適である。
本発明によれば、前記ポリエステルを紡糸口金より溶融
吐出し、紡出糸を(T,9+40’C)よりも低い温度
、好ましくは(Tg−20゜C)〜(T.9+20’C
)の温度まで冷却する。
吐出し、紡出糸を(T,9+40’C)よりも低い温度
、好ましくは(Tg−20゜C)〜(T.9+20’C
)の温度まで冷却する。
ここでTgは該紡出糸を構或するポリエステルのガラス
転移温度をあらわし、ポリエステルのT,17は米国特
許第2556295号明細書に記載の方法によって測定
される。
転移温度をあらわし、ポリエステルのT,17は米国特
許第2556295号明細書に記載の方法によって測定
される。
無定形ポリエチレンテレフタレ一トのTgは約700G
である。
である。
紡糸口金としては、通常の円形紡糸孔を有するものでも
よいが、トライローバル、マルチローバル形フィラメン
トを形戒しうるような放躬状スリットからなる紡糸孔を
有するものでもよい。
よいが、トライローバル、マルチローバル形フィラメン
トを形戒しうるような放躬状スリットからなる紡糸孔を
有するものでもよい。
紡糸口金より溶融吐出する際のポリマ一温度は、該ポリ
エステルの融点(mp)〜( m p +5 0’C)
の温度が好ましく、また紡出糸を冷却するには紡糸口金
からその下方1〜1.5mの冷却ゾーンにおいて紡出糸
に横方向又は周囲から冷却用気体(通常は室温の空気)
を吹きつけて均一に積極冷却するのが好ましい。
エステルの融点(mp)〜( m p +5 0’C)
の温度が好ましく、また紡出糸を冷却するには紡糸口金
からその下方1〜1.5mの冷却ゾーンにおいて紡出糸
に横方向又は周囲から冷却用気体(通常は室温の空気)
を吹きつけて均一に積極冷却するのが好ましい。
このようにして所定温度まで冷却された紡出糸は、直ち
に長さ20〜501の赤外線による熱処理ゾーン中に導
入され該ゾーン中を走行することにより糸条温度100
〜200℃にて熱処理される。
に長さ20〜501の赤外線による熱処理ゾーン中に導
入され該ゾーン中を走行することにより糸条温度100
〜200℃にて熱処理される。
この熱処理を受ける直前(即ち熱処理ゾーンに導入され
る直前)の糸条温度が( Tg+4 0 ’C )より
も高いと熱処理が均一に行われ難いため得られる糸条の
均質性が悪化するので、(Tg+408C)より低温、
好ましくは( Tg+2 0 ゜C )より低温になっ
た段階で行うべきである。
る直前)の糸条温度が( Tg+4 0 ’C )より
も高いと熱処理が均一に行われ難いため得られる糸条の
均質性が悪化するので、(Tg+408C)より低温、
好ましくは( Tg+2 0 ゜C )より低温になっ
た段階で行うべきである。
しかし、糸条が完全に冷却固化した段階で熱処理しても
効果が乏しいので、(T,9−20’C)より低温にな
らないうちに熱処理するのが好ましい。
効果が乏しいので、(T,9−20’C)より低温にな
らないうちに熱処理するのが好ましい。
熱処理手段としては遠赤外線を使用する。
遠赤外線投躬によるポリエステル糸条の熱吸収率がきわ
めて良いので、他の熱処理手段に比べ加熱効率がよく、
糸条の走行方向に沿って20〜50C1rLの比較的短
かい熱処理ゾーンを設けるだけでよい。
めて良いので、他の熱処理手段に比べ加熱効率がよく、
糸条の走行方向に沿って20〜50C1rLの比較的短
かい熱処理ゾーンを設けるだけでよい。
但し、熱処理ゾーンが20CrrLより短かいと熱処理
効果が乏しくなり、また50c′rrLよりも高くなる
と熱処理が均一に行われ難いために好ましくない。
効果が乏しくなり、また50c′rrLよりも高くなる
と熱処理が均一に行われ難いために好ましくない。
遠赤外線は、棒状又はコイル状のヒーター(電気抵抗発
熱体)を約500℃以上に加熱することにより発生し、
例えば走行糸条を取囲むようにスパイラル状にヒーター
を設け該ヒータを約500゜C以上に加熱することによ
り容易に走行糸条に投躬することができる。
熱体)を約500℃以上に加熱することにより発生し、
例えば走行糸条を取囲むようにスパイラル状にヒーター
を設け該ヒータを約500゜C以上に加熱することによ
り容易に走行糸条に投躬することができる。
この遠赤外線加熱は、糸条の熱吸収効率がとくに良好で
あるのでヒーター容量が少くてすみ、又ヒーターの価格
も安いために非常に経済的であり、通常の鋳込みヒータ
ーを用いる場合に比べて約%〜イコストダウンが可能で
ある。
あるのでヒーター容量が少くてすみ、又ヒーターの価格
も安いために非常に経済的であり、通常の鋳込みヒータ
ーを用いる場合に比べて約%〜イコストダウンが可能で
ある。
本発明において、前記熱処理ゾーンに導入される糸条は
、各単糸が互いに密接しない程度に集束させるのが好ま
しく、このため紡糸口金直下の冷却ゾーンと前記熱処理
ゾーンとの境に、直径0.5〜3. O n程度のリン
グ状ガイドを設けたり、あるいは■字形又はU字形のガ
イドを2個以上組合せて設けるのが好ましい。
、各単糸が互いに密接しない程度に集束させるのが好ま
しく、このため紡糸口金直下の冷却ゾーンと前記熱処理
ゾーンとの境に、直径0.5〜3. O n程度のリン
グ状ガイドを設けたり、あるいは■字形又はU字形のガ
イドを2個以上組合せて設けるのが好ましい。
これらのガイドは内部から適当な仕上げ剤(油剤)が浸
出するようにして糸条とガイドとの摩擦を低下させるよ
うにしてもよい。
出するようにして糸条とガイドとの摩擦を低下させるよ
うにしてもよい。
前記熱処理ゾーンを出た糸条は、必要に応じてオイリン
グ冶−ラ等により適当な仕上げ剤(油剤)が付与された
後、一対のゴデットローラ又は直接ワインダーにより1
500〜4500m/分の速度で引取られワインダーに
より巻取られる。
グ冶−ラ等により適当な仕上げ剤(油剤)が付与された
後、一対のゴデットローラ又は直接ワインダーにより1
500〜4500m/分の速度で引取られワインダーに
より巻取られる。
紡糸引取速度が1500m/分より小さいと紡糸調子が
悪化するのみならず得られるポリエステル繊維の熱に対
する寸法安定性、経時安定性、断面変形に対する抵抗性
等が改善されない。
悪化するのみならず得られるポリエステル繊維の熱に対
する寸法安定性、経時安定性、断面変形に対する抵抗性
等が改善されない。
紡糸引取速度1500〜2600m/分の場合は、特別
な高速ワインダーを使用する必要がないので工程調子、
設備コストの面で有利であり、紡糸引取速度が2600
m/分〜4500m/分の場合は前記各特性がとくにす
ぐれた繊維が得られるという利点がある。
な高速ワインダーを使用する必要がないので工程調子、
設備コストの面で有利であり、紡糸引取速度が2600
m/分〜4500m/分の場合は前記各特性がとくにす
ぐれた繊維が得られるという利点がある。
しかし紡糸引取速度が4500m/分を超えると熱処理
を行っても前記各特性の向上が余り認められない。
を行っても前記各特性の向上が余り認められない。
なお、本発明を実施するに当り、巻取前に糸条に対し気
体の攪乱流又は旋回流を作用させてインターレース又は
交互撚を付与し糸条に集束性を与えるのが好ましい。
体の攪乱流又は旋回流を作用させてインターレース又は
交互撚を付与し糸条に集束性を与えるのが好ましい。
上述の如き本発明方法によれば、複屈折率0.09 〜
0.14、密度1. 3 7 1 & /crn3以上
の配向性及び結晶性の比較的大きなポリエステル繊維が
得られる。
0.14、密度1. 3 7 1 & /crn3以上
の配向性及び結晶性の比較的大きなポリエステル繊維が
得られる。
該ポリエステル繊維は強度3,9/de以上、伸度40
〜80f0、沸水収縮率8係以下という物性を有し、通
常の高速紡糸によるポリエステル繊維とはかなり相違し
た安定な構造を有する。
〜80f0、沸水収縮率8係以下という物性を有し、通
常の高速紡糸によるポリエステル繊維とはかなり相違し
た安定な構造を有する。
それ故、該ポリエステル繊維は、長期間にわたる輸送や
保存に耐え、また自己伸長や収縮がないので大型パッケ
ージに巻上げても巻崩れやパッケージ内外層の染斑が生
じるおそれがない。
保存に耐え、また自己伸長や収縮がないので大型パッケ
ージに巻上げても巻崩れやパッケージ内外層の染斑が生
じるおそれがない。
さらに、該繊維は延伸仮撚加工機への糸掛けが容易であ
り、かつ延伸仮撚加工によるフィラメント断面の変形(
扁平化)が少ないという利点を有する。
り、かつ延伸仮撚加工によるフィラメント断面の変形(
扁平化)が少ないという利点を有する。
延伸仮撚加工は、インド口一方式、アウトドロ一方式の
何れでもよく、加工温度150〜240゜C、延伸倍率
1.05〜2.00の範囲で良好な嵩高加工糸を得るこ
とができる。
何れでもよく、加工温度150〜240゜C、延伸倍率
1.05〜2.00の範囲で良好な嵩高加工糸を得るこ
とができる。
実施例 1
極限粘度0.64のポリエチレンテレフタレート(mp
261°C,Tg68°C)のチップを290℃で孔径
Q, 4 mm、孔数30の紡糸口金から溶融吐出し、
紡糸口金とその下方1.3mの区間において紡出糸に対
し、約25゜Cの空気を横方向から吹き**つけて該糸
条を70℃まで冷却した後、直径10朋のリング状ガイ
ドによって集束し、引続き該糸条を直径175mmの筒
の内面をステンレス鏡面とじ該筒内部に直径8問、長さ
1.5m、容量1.2kw(200V)のヒーターをス
パイラル状に捲いた遠赤外線熱処理ゾーン中に通し、し
かる後オイリングローラーにより仕上げ剤を付与し二対
のゴデットローラーで引取ってワイングーにて巻取った
。
261°C,Tg68°C)のチップを290℃で孔径
Q, 4 mm、孔数30の紡糸口金から溶融吐出し、
紡糸口金とその下方1.3mの区間において紡出糸に対
し、約25゜Cの空気を横方向から吹き**つけて該糸
条を70℃まで冷却した後、直径10朋のリング状ガイ
ドによって集束し、引続き該糸条を直径175mmの筒
の内面をステンレス鏡面とじ該筒内部に直径8問、長さ
1.5m、容量1.2kw(200V)のヒーターをス
パイラル状に捲いた遠赤外線熱処理ゾーン中に通し、し
かる後オイリングローラーにより仕上げ剤を付与し二対
のゴデットローラーで引取ってワイングーにて巻取った
。
それぞれの条件で得られた繊維の物性は第1表の通りで
ある。
ある。
実施例 2
実施例1実験A6の未延伸糸を紡糸巻取後、25℃,6
5SRHの室中に1日放置した後、スクラッグ社製CS
−600型延伸仮撚加工機に供給し、スピンドル回転数
29、5X10’rpm,撚係数0.99、ヒーター長
110crrLの条件で延伸倍率1.15、加工温度2
10’Cで延伸と同時に仮撚加工を行い4係のオーバー
フイードで捲取った。
5SRHの室中に1日放置した後、スクラッグ社製CS
−600型延伸仮撚加工機に供給し、スピンドル回転数
29、5X10’rpm,撚係数0.99、ヒーター長
110crrLの条件で延伸倍率1.15、加工温度2
10’Cで延伸と同時に仮撚加工を行い4係のオーバー
フイードで捲取った。
この時得られた゛0−タイプ″のテキスチャードヤーン
の特性は以下の通りである。
の特性は以下の通りである。
全捲縮率(TC):41.3係
染 着(L値):31.5
筋 斑 :な し
扁平率 :1。
41尚、TC及び染着(L値)は英国特許第
1333679号明細書の記載の方法により測定した値
であり、筋斑はメリヤス編サンプルを染色して肉眼判定
した結果である。
であり、筋斑はメリヤス編サンプルを染色して肉眼判定
した結果である。
又扁平率は、テキスチャードヤーン単糸断面における内
径(対角線)のうち、最も長いものの長さをbとし、最
長径と直交する径のうち最も長いものをaとしたときの
b/aで定義し、20本について測定した値の平均値で
表わす。
径(対角線)のうち、最も長いものの長さをbとし、最
長径と直交する径のうち最も長いものをaとしたときの
b/aで定義し、20本について測定した値の平均値で
表わす。
扁平率が1に近いもの程真円に近いことを意味する。
Claims (1)
- 1 紡糸口金より溶融吐出されたポリエステル紡出糸を
(該ポリエステルのガラス転移温度+40℃)より低い
温度まで冷却し、引続き遠赤外線加熱による長さ20〜
50crrLの熱処理ゾーンを走行せしめて熱処理した
のち、該紡出糸を1500〜4500m/分の速度で引
取ることを特徴とする延伸仮撚加工に適したポリエステ
ル繊維の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1042875A JPS5836086B2 (ja) | 1975-01-27 | 1975-01-27 | ポリエステル繊維の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1042875A JPS5836086B2 (ja) | 1975-01-27 | 1975-01-27 | ポリエステル繊維の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5188724A JPS5188724A (en) | 1976-08-03 |
| JPS5836086B2 true JPS5836086B2 (ja) | 1983-08-06 |
Family
ID=11749870
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1042875A Expired JPS5836086B2 (ja) | 1975-01-27 | 1975-01-27 | ポリエステル繊維の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5836086B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH059881U (ja) * | 1991-07-23 | 1993-02-09 | 株式会社新来島どつく | 曲り管溶接用支持台 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4909976A (en) * | 1988-05-09 | 1990-03-20 | North Carolina State University | Process for high speed melt spinning |
-
1975
- 1975-01-27 JP JP1042875A patent/JPS5836086B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH059881U (ja) * | 1991-07-23 | 1993-02-09 | 株式会社新来島どつく | 曲り管溶接用支持台 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5188724A (en) | 1976-08-03 |
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