JPS5836070B2 - 合金メツキ鋼板 - Google Patents
合金メツキ鋼板Info
- Publication number
- JPS5836070B2 JPS5836070B2 JP2464281A JP2464281A JPS5836070B2 JP S5836070 B2 JPS5836070 B2 JP S5836070B2 JP 2464281 A JP2464281 A JP 2464281A JP 2464281 A JP2464281 A JP 2464281A JP S5836070 B2 JPS5836070 B2 JP S5836070B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plating
- ppm
- concentration
- appearance
- plating film
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は亜鉛を基成分とし、これにＮ １ ｓ （：
ｏ ＊Ｆｅ，Ｃｒを１種又は２種以上含む２元系又は３
元系以上の亜鉛合金、例えばＺｎ−Ｎｉ．Ｚｎ一Ｎ ｉ
−Ｃ ｏ ， Ｚ ｎ −Ｎ ｉ −Ｃ ｒ等のメッ
キを施した合金メッキ鋼板に関するものである。
ｏ ＊Ｆｅ，Ｃｒを１種又は２種以上含む２元系又は３
元系以上の亜鉛合金、例えばＺｎ−Ｎｉ．Ｚｎ一Ｎ ｉ
−Ｃ ｏ ， Ｚ ｎ −Ｎ ｉ −Ｃ ｒ等のメッ
キを施した合金メッキ鋼板に関するものである。
一般に鋼板の耐食性、塗装性の向上を図る表面処理方法
として加工性、溶接性を損われることの少ない電気亜鉛
メッキ鋼板の用途が広がっているが、このような鋼板の
耐食性を更に高め得るものとして亜鉛を基成分とし、こ
れにＮｉ，Ｃｏ等の１種又は２種以上を含む亜鉛合金の
電気メッキ鋼板の開発が進められている。
として加工性、溶接性を損われることの少ない電気亜鉛
メッキ鋼板の用途が広がっているが、このような鋼板の
耐食性を更に高め得るものとして亜鉛を基成分とし、こ
れにＮｉ，Ｃｏ等の１種又は２種以上を含む亜鉛合金の
電気メッキ鋼板の開発が進められている。
ところでこのような亜鉛合金の電気メッキ鋼板における
耐食性、メッキ外観はメッキ皮膜中の不純物、主として
ｐｂ等の重金属、硫化物の濃度に著しく左右されること
が知られている。
耐食性、メッキ外観はメッキ皮膜中の不純物、主として
ｐｂ等の重金属、硫化物の濃度に著しく左右されること
が知られている。
このような不純物は薬剤、極板等の製造工程においてこ
れらに含まれ、薬剤、極板等と共にメッキ浴中に不可避
的に混入し、メッキ工程においてメッキ皮膜中にＺ ｎ
ｘ Ｎ ｉ等と共に共析し、吸着されるものであって
、メッキ皮膜の結晶粒を粗大化させて光沢を失わせ、色
むらを生じせしめる外、例えば電気的に卑なメッキ皮膜
中に重金属が混入した場合にはメッキ皮膜中に電位差に
よる局部電池（ガルパニック１カップル）が生成されメ
ッキ皮膜が溶解されて耐食性が低下してしまうこととな
り、特に高耐食性鋼板においては重大な問題となってい
る。
れらに含まれ、薬剤、極板等と共にメッキ浴中に不可避
的に混入し、メッキ工程においてメッキ皮膜中にＺ ｎ
ｘ Ｎ ｉ等と共に共析し、吸着されるものであって
、メッキ皮膜の結晶粒を粗大化させて光沢を失わせ、色
むらを生じせしめる外、例えば電気的に卑なメッキ皮膜
中に重金属が混入した場合にはメッキ皮膜中に電位差に
よる局部電池（ガルパニック１カップル）が生成されメ
ッキ皮膜が溶解されて耐食性が低下してしまうこととな
り、特に高耐食性鋼板においては重大な問題となってい
る。
このため、従来にあってもメッキ皮膜中の不純物の影響
を低下させるため、例えばメッキ工程において、メッキ
浴中における不純物濃度を低減する方法、或いはメッキ
浴組成におげるＺｎ，Ｃｏ，Ｎｉ等の合金成分組成の総
量を制御管理する方法、或いはメッキ皮膜中の合金成分
を所定の範囲に制御管理する方法等が既に提案されてい
る。
を低下させるため、例えばメッキ工程において、メッキ
浴中における不純物濃度を低減する方法、或いはメッキ
浴組成におげるＺｎ，Ｃｏ，Ｎｉ等の合金成分組成の総
量を制御管理する方法、或いはメッキ皮膜中の合金成分
を所定の範囲に制御管理する方法等が既に提案されてい
る。
しかしこれらの方法はいずれもメッキ浴中の不純物濃度
の単純な低減手段、或いはメッキ皮膜中の合金組成につ
いて検討が加えられるに留まっており、メッキ皮膜中の
不純物濃度とメッキ品質に与える影響についての定量的
な把握がなされておらず、十分なメッキ品質管理が出来
ないなどの欠点があった。
の単純な低減手段、或いはメッキ皮膜中の合金組成につ
いて検討が加えられるに留まっており、メッキ皮膜中の
不純物濃度とメッキ品質に与える影響についての定量的
な把握がなされておらず、十分なメッキ品質管理が出来
ないなどの欠点があった。
本発明はかかる事情に鑑みなされたものであって、その
目的とするところはメッキ皮膜中の不純物の濃度と、こ
れがメッキ品質に与える影響との関係を把握し、高いメ
ッキ品質、即ち耐食性及びメッキ外観を維持するために
必要とされるメッキ皮膜中の主要不純物濃度についての
許容範囲を鉛が２ ０ ０ ｐｐｍ以下、砒素が１００
ｐｐｍ以下、アンチモンが２ ０ ０ ｐｐｍ以下、ス
ズが１ ５ ０ ｐｐｍ以下、カドミウムが１ ０ ０
０ ｐｐｍ以下及び銅が１０００ｐＰ以下とすること
によって耐食性、メッキ外観ともに優れた合金メッキ鋼
板を提供するにある。
目的とするところはメッキ皮膜中の不純物の濃度と、こ
れがメッキ品質に与える影響との関係を把握し、高いメ
ッキ品質、即ち耐食性及びメッキ外観を維持するために
必要とされるメッキ皮膜中の主要不純物濃度についての
許容範囲を鉛が２ ０ ０ ｐｐｍ以下、砒素が１００
ｐｐｍ以下、アンチモンが２ ０ ０ ｐｐｍ以下、ス
ズが１ ５ ０ ｐｐｍ以下、カドミウムが１ ０ ０
０ ｐｐｍ以下及び銅が１０００ｐＰ以下とすること
によって耐食性、メッキ外観ともに優れた合金メッキ鋼
板を提供するにある。
以下本発明を具体的に説明する。
上述した如きメッキ皮膜中に占める各不純物濃度の制限
は実験結果を根拠とするものであり、以下先ずこの実験
及びその結果について説明する。
は実験結果を根拠とするものであり、以下先ずこの実験
及びその結果について説明する。
実験はビーカ中に１ｌのメッキ液を入れ、陽極板として
幅５０ｍ，長さ１５０１ｕＩｔの亜鉛板を、また陰極板
として同仕様の冷延鋼板を差し入れ、両電極間に電流密
度２０Ａ／ｄ＆にて通電を行いメッキ浴中の不純物個々
の濃度、攪拌手段等を変えることにより、冷延鋼板にメ
ッキ皮膜中の不純物濃度を個々に異ならせて目付量２
０ ｔ／ｄのＺｎ−Ｎｉ合金をメッキし、メッキ皮膜中
の不純物濃度とメッキ品質との関係を調べた。
幅５０ｍ，長さ１５０１ｕＩｔの亜鉛板を、また陰極板
として同仕様の冷延鋼板を差し入れ、両電極間に電流密
度２０Ａ／ｄ＆にて通電を行いメッキ浴中の不純物個々
の濃度、攪拌手段等を変えることにより、冷延鋼板にメ
ッキ皮膜中の不純物濃度を個々に異ならせて目付量２
０ ｔ／ｄのＺｎ−Ｎｉ合金をメッキし、メッキ皮膜中
の不純物濃度とメッキ品質との関係を調べた。
メッキ浴組成 ＮｉＳＯ， −６Ｈ２０ ： ２ ６
５ ｔ／ ＩＺｎＳＯ４・７Ｈ２０ ： ｌ ４ ５
Ｓ’ ／ ｌＮＨ，Ｃ７ ： ２（１／Ａ’
ｐＨ ： ２．０ 浴温 ： ５５℃ なおメッキ浴中には夫々Ｐｂ，Ａｓ，Ｓｂ，ＳｎｓＣａ
，Ｃｕ，等の不純物を併存させるため、夫々酢酸鉛、無
水亜砒酸、硫酸アンチモン、硫酸第１スズ、炭酸カドミ
ウム、硫酸銅を水溶液として添加した。
５ ｔ／ ＩＺｎＳＯ４・７Ｈ２０ ： ｌ ４ ５
Ｓ’ ／ ｌＮＨ，Ｃ７ ： ２（１／Ａ’
ｐＨ ： ２．０ 浴温 ： ５５℃ なおメッキ浴中には夫々Ｐｂ，Ａｓ，Ｓｂ，ＳｎｓＣａ
，Ｃｕ，等の不純物を併存させるため、夫々酢酸鉛、無
水亜砒酸、硫酸アンチモン、硫酸第１スズ、炭酸カドミ
ウム、硫酸銅を水溶液として添加した。
電流密度、攪拌手段、メッキ浴中の不純物濃度等の変更
調節によってメッキ皮膜中の不純物濃度を変化させ、各
不純物の濃度とメッキ品質との関係を求めた。
調節によってメッキ皮膜中の不純物濃度を変化させ、各
不純物の濃度とメッキ品質との関係を求めた。
結果は第１図イ〜へに示す通りである。
第１図イ〜へはいずれも横軸に各不純物のメッキ皮膜中
濃度（ｐｐｍ）を、縦軸に塩水噴霧試験（ＪＩＳｚ−２
３７１）後赤錆発生迄ノ日数（日）をとって示してある
。
濃度（ｐｐｍ）を、縦軸に塩水噴霧試験（ＪＩＳｚ−２
３７１）後赤錆発生迄ノ日数（日）をとって示してある
。
グラフ中○印はメッキ外観良好、×印はメッキ外観不良
を、また斜線領域は前記結果から判断したメッキ皮膜中
の各不純物濃度の許容範囲を示している。
を、また斜線領域は前記結果から判断したメッキ皮膜中
の各不純物濃度の許容範囲を示している。
ｐｂのメッキ皮膜中濃度は第１図イに示す如く２ ０
０ｐｐｍ以下の範囲では赤錆発生迄の日数が７日又はそ
れ以上であるのに対し、これを越えると耐食性が急速に
低下し、８００ｐｐｍ以上では１日に低下する。
０ｐｐｍ以下の範囲では赤錆発生迄の日数が７日又はそ
れ以上であるのに対し、これを越えると耐食性が急速に
低下し、８００ｐｐｍ以上では１日に低下する。
またメッキ外観はｐｂが４００ｐｐｍ以下の範囲では良
好に保たれるがこれを越えると不良となっている。
好に保たれるがこれを越えると不良となっている。
従ってメッキ外観及び耐食性とモ所定のレベルを維持す
るためにはメッキ皮膜中ｐｂ濃度を２ ０ ０ ｐｐｍ
以下とする必要がある。
るためにはメッキ皮膜中ｐｂ濃度を２ ０ ０ ｐｐｍ
以下とする必要がある。
Ａｓのメッキ皮膜中濃度は第１図口に示す如く１００ｐ
ｐｍ以下の範囲では赤錆発生迄の日数が６日であり、ま
たメッキ外観も良好に保たれるのに対して、１００ｐｐ
ｍを越えるとメッキ外観は不良となり、また耐食性も急
速に低下し、４００ｐ以上では赤錆発生迄の日数が１日
となっている。
ｐｍ以下の範囲では赤錆発生迄の日数が６日であり、ま
たメッキ外観も良好に保たれるのに対して、１００ｐｐ
ｍを越えるとメッキ外観は不良となり、また耐食性も急
速に低下し、４００ｐ以上では赤錆発生迄の日数が１日
となっている。
従ってメッキ外観及び耐食性とも所定のレベルを確保す
るためにはメッキ皮膜中ｐｂ濃度を１００ｐｐｍ以下と
する必要がある。
るためにはメッキ皮膜中ｐｂ濃度を１００ｐｐｍ以下と
する必要がある。
ｓｂのメッキ皮膜中濃度は第１図ハに示す如く、２ ０
０ ｐｐｍ以下では赤錆発生迄の日数が６日又はそれ
以上であり、またメッキ外観も良好に保たれるのに対し
、２００ｐｐｍを越えるとメッキ外観は不良となり、ま
た耐食性も低下して４ ０ ０ ｐｐｍを越える範囲で
は赤錆発生迄の日が４日となっている。
０ ｐｐｍ以下では赤錆発生迄の日数が６日又はそれ
以上であり、またメッキ外観も良好に保たれるのに対し
、２００ｐｐｍを越えるとメッキ外観は不良となり、ま
た耐食性も低下して４ ０ ０ ｐｐｍを越える範囲で
は赤錆発生迄の日が４日となっている。
従ってメッキ外観及び耐食性とも所定のレベルを確保す
るためにはメッキ皮膜中ｓｂ濃度は２ ０ ０ ｐｐｍ
とする必要がある。
るためにはメッキ皮膜中ｓｂ濃度は２ ０ ０ ｐｐｍ
とする必要がある。
メッキ皮膜中のＳｎ濃度は第１図二に示す如く、１ ５
０ ｐｐｍ以下では赤錆発生迄の日数が６日であり、
またメッキ外観も良好に保たれるのに対し、１５０ｐｐ
ｍを越えるとメッキ外観は不良となり、また耐食性も低
下して３ ０ ０ ｐｐｍ以上では赤錆発生迄の日数が
４日となっている。
０ ｐｐｍ以下では赤錆発生迄の日数が６日であり、
またメッキ外観も良好に保たれるのに対し、１５０ｐｐ
ｍを越えるとメッキ外観は不良となり、また耐食性も低
下して３ ０ ０ ｐｐｍ以上では赤錆発生迄の日数が
４日となっている。
従ってメッキ外観及び耐食性を共に所定のレベルに維持
するためにはメッキ皮膜中Ｓｎ濃度を１５０ｐｐｍ以下
とするのがよい。
するためにはメッキ皮膜中Ｓｎ濃度を１５０ｐｐｍ以下
とするのがよい。
メッキ皮膜中のＣｄ濃度は第１図示に示す如く、１ ０
０ ０ ｐｐｍ以下では赤錆発生迄の日数は６日であ
り、またメッキ外観も良好に保たれるのに対し、１ ０
０ ０ ｐｐｍを越えるとメッキ外観が不良となるこ
とは勿論、耐食性も低下して１ ３ ０ ０ ｐｐｍ以
上では赤錆発生迄の日数が４日となっている。
０ ０ ｐｐｍ以下では赤錆発生迄の日数は６日であ
り、またメッキ外観も良好に保たれるのに対し、１ ０
０ ０ ｐｐｍを越えるとメッキ外観が不良となるこ
とは勿論、耐食性も低下して１ ３ ０ ０ ｐｐｍ以
上では赤錆発生迄の日数が４日となっている。
従ってメッキ外観及び耐食性を共に所定のレベルに維持
するためにはメッキ皮膜中Ｃｄ濃度を１０００ｐｐｍ．
！下とする必要がある。
するためにはメッキ皮膜中Ｃｄ濃度を１０００ｐｐｍ．
！下とする必要がある。
メッキ皮膜中のＣｕ濃度は第１図へに示す如く、１ ０
０ ０ ｐＦＩＩ以下では赤錆発生迄の日数は６日で
あり、またメッキ外観も良好に保たれるのに対し、ｔｏ
ｏｏｐｐｍを越えると耐食性が急速に低下し、１ ５
０ ０ ｐｐｍ以上では赤錆発生迄の日数が２日又はそ
れ以下となり、また２ ０ ０ ０ ｐｐｍを越えると
メッキ外観も低下してしまう。
０ ０ ｐＦＩＩ以下では赤錆発生迄の日数は６日で
あり、またメッキ外観も良好に保たれるのに対し、ｔｏ
ｏｏｐｐｍを越えると耐食性が急速に低下し、１ ５
０ ０ ｐｐｍ以上では赤錆発生迄の日数が２日又はそ
れ以下となり、また２ ０ ０ ０ ｐｐｍを越えると
メッキ外観も低下してしまう。
従つ七メッキ外観及び耐食性ともに所定のレベルに維持
するためにはメッキ皮膜中Ｃｕ濃度を１ ０ ０ ０
ｐｐｍ以下にする必要がある。
するためにはメッキ皮膜中Ｃｕ濃度を１ ０ ０ ０
ｐｐｍ以下にする必要がある。
なお上述の限定理由は各不純物単独についてのものであ
るが不純物はメッキ皮膜中に単独で含まれるわけではな
く、複合した状態で含まれるのが普通である。
るが不純物はメッキ皮膜中に単独で含まれるわけではな
く、複合した状態で含まれるのが普通である。
しかし各不純物について上述した各許容範囲内の値に抑
制すれば不純物が複合している場合も同様の結果が得ら
れる。
制すれば不純物が複合している場合も同様の結果が得ら
れる。
以下実施例によって具体的に説明する。
実施例 １
第２図に示す如きループメッキ装置を用い、冷延鋼板に
Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｏ合金の電気メッキを施した。
Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｏ合金の電気メッキを施した。
第２図において１は循環ポンプ、２は流量計、３はメツ
キセル、４はタンクを示しており、循環ポンプ１、流量
計２、メツキセル３及びタンク４はこの順序で一連に連
結され、またタンク４は循環路５を経て循環ポンプ１の
吸込口側に連結され、メッキ液は循環ポンプ１にて白抜
矢符方向に給送されて流量計２にて流量調整された後、
メツキセル３を経てタンク４に戻される。
キセル、４はタンクを示しており、循環ポンプ１、流量
計２、メツキセル３及びタンク４はこの順序で一連に連
結され、またタンク４は循環路５を経て循環ポンプ１の
吸込口側に連結され、メッキ液は循環ポンプ１にて白抜
矢符方向に給送されて流量計２にて流量調整された後、
メツキセル３を経てタンク４に戻される。
メッキ液はタンク４内にてヒータ６による温度調整及び
薬剤による組成調節を施された後、再び循環ポンプ１側
に戻され循環されるようにしてある。
薬剤による組成調節を施された後、再び循環ポンプ１側
に戻され循環されるようにしてある。
メツキセル３内にはメッキ液の流れと平行な向きに陽極
板７及び陰極板８が所要寸法を隔てて対向配置されてお
り、両極板７．８間には所要の電流密度で通電を行うよ
うにしてある。
板７及び陰極板８が所要寸法を隔てて対向配置されてお
り、両極板７．８間には所要の電流密度で通電を行うよ
うにしてある。
メッキ条件 陽極二幅５０１１！Ｊｌ！，長さ３００藺
純度９９．９９％の純亜鉛 陰極二幅５０Ｍ，．長さ３００ｕの 冷延鋼板 電流密度二２０Ａ／ｄ／ 目付量二２ ０ ？／ｙｆ メッキ浴基本組成 Ｎｉ ＳＯ，・６Ｈ２０ １２０
ｔ／ＩＺｎＳ０４−７Ｈ２０ ２４０ｆｆ／ ｌｃｒ
ｏ３０．５ ｆ／／ Ｉｌ １！２（Ｓｏ４）３ ３０ ｔ／１ ｐＨ ２．０ 浴温 ５０℃ メッキ浴としては上述した如き組成の基本浴を作成した
後、これに試薬特級炭酸ストロンチウム０．５Ｙ／ｌを
添加し、その懸濁物をフィルターにて除去し、各不純物
濃度が既述した許容範囲内の値であることを確認した後
、Ｐｂ，Ａｓ，Ｃｕの２種又は３種類の不純物を共存さ
せるべく炭酸鉛、無水亜砒酸又はこれらに硫酸銅の水溶
液を添加し、下記の如き６種のメッキ浴を調整し、夫々
について冷延鋼板にメッキを施した。
純度９９．９９％の純亜鉛 陰極二幅５０Ｍ，．長さ３００ｕの 冷延鋼板 電流密度二２０Ａ／ｄ／ 目付量二２ ０ ？／ｙｆ メッキ浴基本組成 Ｎｉ ＳＯ，・６Ｈ２０ １２０
ｔ／ＩＺｎＳ０４−７Ｈ２０ ２４０ｆｆ／ ｌｃｒ
ｏ３０．５ ｆ／／ Ｉｌ １！２（Ｓｏ４）３ ３０ ｔ／１ ｐＨ ２．０ 浴温 ５０℃ メッキ浴としては上述した如き組成の基本浴を作成した
後、これに試薬特級炭酸ストロンチウム０．５Ｙ／ｌを
添加し、その懸濁物をフィルターにて除去し、各不純物
濃度が既述した許容範囲内の値であることを確認した後
、Ｐｂ，Ａｓ，Ｃｕの２種又は３種類の不純物を共存さ
せるべく炭酸鉛、無水亜砒酸又はこれらに硫酸銅の水溶
液を添加し、下記の如き６種のメッキ浴を調整し、夫々
について冷延鋼板にメッキを施した。
メツキ浴Ａ：基本浴＋Ｐ ｂ ７． ２ ｐｐｍ ＋
Ａ ｓ １３．３ｐｐｍ メツキ浴Ｂ二基本浴＋Ｐ ｂ １． ６ ｐｐｍ十Ａ
ｓ １２ｆ３ｐｐｍ メッキ浴Ｃ：基本浴＋Ｐ ｂ ５． ８ ｐｐｍ＋Ａ
ｓ ２．５ｐｐｍ メッキ浴Ｄ二基本浴＋Ｐ ｂ Ｏ． ８ ｐｐｍ＋Ａ
ｓ ３．２再曲 メツキ浴Ｅ：基本浴＋ｐｂ ｐｐｍ＋ Ｃ ｕ ４ メツキ浴Ｆ：基本浴＋ｐｂ ｐｐｍ＋ｃｕｌ 結果二表１による。
Ａ ｓ １３．３ｐｐｍ メツキ浴Ｂ二基本浴＋Ｐ ｂ １． ６ ｐｐｍ十Ａ
ｓ １２ｆ３ｐｐｍ メッキ浴Ｃ：基本浴＋Ｐ ｂ ５． ８ ｐｐｍ＋Ａ
ｓ ２．５ｐｐｍ メッキ浴Ｄ二基本浴＋Ｐ ｂ Ｏ． ８ ｐｐｍ＋Ａ
ｓ ３．２再曲 メツキ浴Ｅ：基本浴＋ｐｂ ｐｐｍ＋ Ｃ ｕ ４ メツキ浴Ｆ：基本浴＋ｐｂ ｐｐｍ＋ｃｕｌ 結果二表１による。
０． ８ ｐｐｍ＋ Ａ ｓ ３．２
５． ０ ｐｐｍ
２． ０ ｐｐｍ＋ Ａ ｓ ３．２
０・５ ｐｐｍ
表１のメッキ外観の欄中○印は良好、Δ印はやや良好、
×印は不良を示している。
×印は不良を示している。
また耐食性は塩水噴霧試験（ ＪＩＳ Ｚ−２ ３ ７
１ ）後、赤錆発生迄の時間として表わしている。
１ ）後、赤錆発生迄の時間として表わしている。
表１から明らかな如くメッキ皮膜中の不純物個個の濃度
が許容範囲内に規制される限り良好なメッキ外観、耐食
性を得られることが解る。
が許容範囲内に規制される限り良好なメッキ外観、耐食
性を得られることが解る。
また逆※※にーの不純物が許容範囲を越えると、他の不
純物が許容範囲内であってもメッキ品質が低下すること
が解る。
純物が許容範囲内であってもメッキ品質が低下すること
が解る。
実施例 ２
メッキ条件：実施例１と同じ
メッキ浴基本組或：実施例１と同じ
結果二表２による
なお表２のメッキ外観の欄中○印は良好であることを示
しており、また耐食性の欄は塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ
−２３７１）後、赤錆発生迄の時間を示している。
しており、また耐食性の欄は塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ
−２３７１）後、赤錆発生迄の時間を示している。
試験片番号４は比較浴である。表２から明らかな如く、
メッキ皮膜中不純物が併存している状態にあっても、各
不純物の濃度が許容範囲内の値に抑制されている状態で
はメッキ外観及び耐食性とも所定のレベルに維持される
ことが解る。
メッキ皮膜中不純物が併存している状態にあっても、各
不純物の濃度が許容範囲内の値に抑制されている状態で
はメッキ外観及び耐食性とも所定のレベルに維持される
ことが解る。
以上の如く本発明にあってはメッキ皮膜中の不純物濃度
を各不純物毎に設定した許容範囲内に規制することによ
って、メッキ外観に優れていることは勿論、耐食性も極
めて高いなど本発明は優れた効果を奏するものである。
を各不純物毎に設定した許容範囲内に規制することによ
って、メッキ外観に優れていることは勿論、耐食性も極
めて高いなど本発明は優れた効果を奏するものである。
第１図イ〜へはメッキ皮膜中の不純物濃度の許容範囲を
見い出すための試験結果を示すグラフ、第２図は本発明
の実施例１．２において用いたメッキ装置の模式図であ
る。 １・・・循環ポンプ、２・・・流量計、３・・・メッキ
セル、４・・・タンク、５・・・循環路、６・・叱一タ
、Ｔ・・・陽極板、８・・・陰極板。
見い出すための試験結果を示すグラフ、第２図は本発明
の実施例１．２において用いたメッキ装置の模式図であ
る。 １・・・循環ポンプ、２・・・流量計、３・・・メッキ
セル、４・・・タンク、５・・・循環路、６・・叱一タ
、Ｔ・・・陽極板、８・・・陰極板。
Claims (1)
- １ 亜鉛を基成分とし、ニッケル、コバルト、鉄及びク
ロムのうちの１種又は２種以上を含む合金電気メッキ鋼
板において、メッキ皮膜中の鉛が２００ｐ一以下、砒素
が１ ０ ０ ｐｐｍ以下、アンチモンが２ ０ ０
ｐｐｍ以下、スズが１ ５ ０ ｐｐｍ以下、カドミウ
ムが１ ０ ０ ０ｐｐｍ以下及び銅が１０００ｐｐｍ
以下であることを特徴とする合金メッキ鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2464281A JPS5836070B2 (ja) | 1981-02-20 | 1981-02-20 | 合金メツキ鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2464281A JPS5836070B2 (ja) | 1981-02-20 | 1981-02-20 | 合金メツキ鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57140885A JPS57140885A (en) | 1982-08-31 |
| JPS5836070B2 true JPS5836070B2 (ja) | 1983-08-06 |
Family
ID=12143785
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2464281A Expired JPS5836070B2 (ja) | 1981-02-20 | 1981-02-20 | 合金メツキ鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5836070B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018074212A1 (ja) * | 2016-10-18 | 2018-04-26 | 新日鐵住金株式会社 | 管用ねじ継手及び管用ねじ継手の製造方法 |
-
1981
- 1981-02-20 JP JP2464281A patent/JPS5836070B2/ja not_active Expired
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018074212A1 (ja) * | 2016-10-18 | 2018-04-26 | 新日鐵住金株式会社 | 管用ねじ継手及び管用ねじ継手の製造方法 |
| CN109863341A (zh) * | 2016-10-18 | 2019-06-07 | 新日铁住金株式会社 | 管用螺纹接头以及管用螺纹接头的制造方法 |
| JPWO2018074212A1 (ja) * | 2016-10-18 | 2019-08-08 | 日本製鉄株式会社 | 管用ねじ継手及び管用ねじ継手の製造方法 |
| AU2017346799B2 (en) * | 2016-10-18 | 2020-04-02 | Nippon Steel Corporation | Threaded connection for pipe and method for producing threaded connection for pipe |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57140885A (en) | 1982-08-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4541903A (en) | Process for preparing Zn-Fe base alloy electroplated steel strips | |
| US4313802A (en) | Method of plating steel strip with nickel-zinc alloy | |
| US20140061035A1 (en) | System and method of plating metal alloys by using galvanic technology | |
| US4249999A (en) | Electrolytic zinc-nickel alloy plating | |
| US4569731A (en) | Production of Zn-Ni alloy plated steel strips | |
| US5575899A (en) | Electrolytic zinc-nickel alloy plating solution and a method of the plating using the same | |
| JPH07331483A (ja) | 電気亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS5836070B2 (ja) | 合金メツキ鋼板 | |
| JP2940289B2 (ja) | ２つのめっき層を有する、耐黒変性に優れた電気亜鉛めっき鋼板 | |
| KR100419655B1 (ko) | 아연-니켈 합금전기도금용액을 이용한 아연-니켈 합금전기도금강판의 제조방법 | |
| Higashi et al. | A fundamental study of corrosion-resistant zinc-nickel electroplating | |
| KR100256328B1 (ko) | 도장후 내식성이 우수한 아연-크롬-철 합금 전기도금강판 및 그 제조방법 | |
| JPS58141398A (ja) | 良深絞り性耐食電気亜鉛合金メツキ鋼板及びその製造法 | |
| JPS589998A (ja) | 亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH09279386A (ja) | 電流効率の優れた亜鉛系合金めっき浴、合金めっき方法および亜鉛系合金めっき鋼板 | |
| KR100403463B1 (ko) | 강판의전반에걸쳐균일하고미세하게니켈을부착시키는니켈플레쉬도금강판의제조방법 | |
| JPH10251888A (ja) | 鉄族合金元素の析出効率の優れたＺｎ系合金めっき浴、およびそのＺｎ系合金めっき方法、ならびにＺｎ系合金めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0814038B2 (ja) | Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法 | |
| KR100419533B1 (ko) | 광택도 및 백색도가 우수한 전기아연 도금강판 제조 방법 | |
| JPH052745B2 (ja) | ||
| KR100256373B1 (ko) | 나 내식성이 우수한 아연-크롬 합금 전기도금 강판 및 그 제조방법 | |
| JPS59129784A (ja) | リン酸塩処理性に優れた冷延鋼板と製造方法 | |
| JPS61113787A (ja) | リン酸塩処理性にすぐれた冷延鋼板 | |
| JPH0379787A (ja) | 亜鉛―マンガン合金電気めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS59190385A (ja) | 片面亜鉛・ニツケル合金電気めつき鋼板の製造方法 |