JPS5834132A - 低温靭性にすぐれたａｐｉ規格ｘ８０級鋼管の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は低温靭性にすぐれたＡＰＩ規格Ｘ８０級鋼管０
＠造方法に係シ、特に寒冷地のパイプライン用高張力大
径鋼管の製造方法に関する。

近年１石油、天然ガスなどＯエネルギー資源の開発が進
められ、４１に寒冷地において広範囲に行われるように
なシ、これに伴って輸送用パイプラインの敷設が急速に
延びつつある。しかもこれらのパイプフィン借用いられ
る鋼管は次第に大径化する傾向にあると共に、高張力化
が要求されるようになって来た。これらの寒冷地のパイ
プライン用鋼管は低温下に設置されるので、低温靭性に
対する要求も轟然のことながら厳しいものがある。

この種パイプライン用高張力大径鋼管の素材は、主とし
て制御圧気によって製造され九圧延のｔまの銅被を用い
ることが多く、＊在こＯ制御圧延材を用いてアメリカの
ＡＰＩ蜆格によるＸ７０＠Ｏ鋼管が製造されている。し
かし、すでに一部ではＸＩＯ＠０高嘘度を有しかつ低温
靭性も嵐好な鋼管の使用が計画されており、その需要が
今後増大する傾向にあるが、上記圧延材を使用する場合
には、造管能力の点からその製造可能寸法に制限を受け
る。また上記Ｘ８０級鋼管用素材に対して低温靭性が良
好であるだけでなく、現地における溶接施行を容易に行
うために、圧延のままの素材では強度の確保が非常に困
難な低い炭素当量が要求される。

製造可能寸法の拡大および要求される低い炭素当量など
を考慮すると、Ｘ８０級鋼管の製造方法としては鋼管成
形後に強度を上昇させる手段をとることが望ましい。成
形後に強度を上昇させる比較的簡単な手段としてひずみ
時効処理が考えられるが、素材の炭素当量が低い場合に
は、鋼管に時効処理を施してもＸ８０級の強度の確保は
難しい。

低い炭素当量の材料の強度を上げる手段として公知のも
のに焼入処理または焼入、焼もどし処１があるが、焼入
処理または焼入、焼もどし処理を施した鋼管いわゆる調
質鋼管は制御圧延材を素材とした鋼′管にくらぺて、全
厚の脆性破壊停止特性を評価するとされている深さ５ｍ
のプレスノツチを有する全厚試験片を用る衝撃試験であ
るＤＷＴ　Ｔ４１！１！が悪い欠点があシ、今まで設計
温度の低いパイプラインに対して調質鋼管は適用されな
かった。

本発明の目的は調質鋼管のＤＷＴＴ特性を改善し、低温
靭性にすぐれたＡＰＩ規格Ｘ８ｏ級鋼管の製造方法を提
供するＫある。

本発明の上記の目的は次の２発明によって達成される。

第１発明の要旨とするところは次のとおりである。すな
わち重量比にてＣ：α１５９Ｇ以下、　８４１７０１１
以下、　Ｍ！ｌ　：　０．５０−１５０　ｆ４．　Ｐ　
：ａ０２５１以下、８：（ＬＯＯ５１以下、Ｎｂ：α０
１０〜（Ｌ１５０１ｇ、＾Ｊ：（ＬＯ７０−以下を含有
し更に必１ＦＫ！ＤＶ　：　ａｏ　１０〜（ｋｌ　５０
　ｍ、ＴＩ：ａＯ０５〜ａ１５０鳴、Ｚｒ！Ｑ、００５
〜ａｌＢ０１、Ｍｏ　：　ａｏ　５〜ａ５０　ｍ、　Ｃ
ｕ：ａｌＯ−ＬＯＯＩｌ、Ｎｉ　：　（ＬＩ　０−１ｏ
ｏｋ、ｃｒ：１１０−Ｌｏｏｌｌ、希±１１元素：ａ０
２ｏ＊以下、Ｃａ：ａ０１０１１以下のうちから選ばれ
九１種または２種以上を含み、かつ Ｋて示される炭素当量Ｃｅｑがα４５以下であシ。

残部が実質的にＦｅ　　より成る鋼のＡＰＩ規格Ｘ８゜
級鋼管の製造方法において、３００ｒｍから最終成品厚
さの３倍までの厚さを有する連続鋳造スラブを製造する
段階と、前記スラブをそのｔまもしくは２０分以内保温
または加熱した後、該スラブの表面温度が１０００〜７
５０℃になった時点で粗圧延を開始し７００℃以上の圧
延段階における圧延しない空冷時間の総和を６０秒以内
としてＡｒｌ変態点〜６５０℃の温度範囲において仕上
圧延を終了する段階と、前記の熱延し九鋼板を鋼管に成
形する段階と、前記鋼管をＡｃ、変態点−５０℃から１
１００℃までの温度範囲に加熱する段階と。

前記の加熱し丸鋼管を８００〜ｓｏｏ’ｃの間の平均冷
却速１１ｊ　ＣＲ（’Ｃ／　ｓｅｅ　）が下記の式を満
足する如く常温まで冷却する段階と、を有して成ること
を特徴とする低温靭性にすぐれたＡＰＩ規格規格Ｘ線入
性指標）−Ｙ４−（１＋α６４８　ｉ　）（１＋４１０
Ｍｎ　Ｘ　１＋１２３Ｃｒ）（／子０．５２　Ｎｉつ（
Ｈ−３，／４ｆｉもつ＋（／＋ｏ、ｚ７ｔＱｔつｇ２２
発明要旨とするところは、上記第１発明と同一組成のＡ
ＰＩ規格Ｘ８０級鋼管の製造方法において５３０Ｇ閣か
ら最終成品厚さの３倍までの厚さを有する連続鋳造スラ
ブを製造する段階と。

前記スラブをそのままもしくは２０分以内保温ま九は加
温したＩｌｌススラブ表面温度が１０００〜７５０’Ｃ
Ｋなつ九時点で粗圧延を開始し７００℃以上の正画段階
における圧延しない空冷時間の総和を６０秒以内として
Ａｒｌ変１点〜６５０℃の温度範１ｉにおいて仕上圧延
を終了する段階と、前記の熱延し喪鋼板を鋼管に成形す
る段階と、前記鋼管をムＣｓ変態点−５０℃からｔｉｏ
ｏ’ｃｔでの温度範囲に加熱する段階と、前記の加熱し
た鋼管を１１００−５００℃の間の平均冷却速度ＣＲ（
’Ｃ，４ｅｅが下記の式を満足する如く５００℃以下ま
で冷却する段階と、前記Ｏ冷却した鋼管を再び５００℃
〜人Ｃ１変人魚１変態範囲に加熱後冷却する段階とを有
して成ることを特徴とする低温靭性にすぐれたＡＰＩ規
格Ｘ８ｏ級鋼管の製造方法である。

ＣＲ≧３α８／Ｑ 本発明者らは、調質鋼管のＤＷＴＴｌＩ性の改善を１鎗
として、化学組成および圧延方法の異なる多くの素材か
ら製造され丸鋼管に焼入処ａｔたは焼入、焼もどし処理
を施し、それらの強度とＤＷＴＴ特性を調査した結果、
特定の化学組成を持誂かつ適切な制御圧延によって製造
され良好な低温靭性を有する素材から成形された鋼管は
、焼入処理まえは焼入、焼もどし処理を施され喪後、　
Ｘ８０級鋼管として十分な強度と良好なりＷ’！’Ｔ％
性を有することを見出した。

すなわちＮｂを含有する低炭素連続鋳造スラブを短時−
保温または加熱後、１０００〜７５Ｇ’Ｃで粗圧延を開
始し、Ａｒ５一種５ｏ℃で圧延を終了するにあ九シ、圧
延工程中の圧延をしない空冷時間の総和を６０秒以内と
して圧延することにょシ。

Ｎｂ０１１１１１量が減少する低温ｒ領域および（ｒ＋
α）領域での圧延中に、圧延により生じる転位位置ＫＮ
ｂｏＮｂ化物が析出し、それが転位の移動と消赦による
再配列を妨げ、短時間の圧延パス間に再結晶が起こらず
、上記工程の如くパス間の時間が短かい圧延が連続的に
行われると、再結晶が起こらないま壕圧下量が累積され
、　Ｎｂの炭窒化物が多量かつ微１１に分散析出する。

この多量かつ微細に分散析出し九Ｎｂの縦窒化物は、圧
延後の焼入れ再加熱時にオースブナイト粒を従来の制御
圧延材の場合に比べ着しく微細化し、ｌＩ質処理後のＤ
ＷＴＴｅ性を著しく教養させる。鋼管に要求される特性
がＸ８０級の強度とＤＷ”ＪＴにおける脆性破壊出現温
度が低い場合には本発明法によシ製造された素材を（ム
Ｃ３−ｓ　ｏ℃）〜１１００℃の温度範囲に加熱後強制
冷却すればよく、上記の要求に加え高い衝撃吸収エネル
ギーが要求されるときには、さらに焼もどし処理を施す
ことが必要になる。

本発明に使用するスラブの成分限定理由は次のとお〉で
ある。

Ｃ： Ｃは強度を高める九めに必要であるが、α１５優を越え
ると、溶接性および低温靭性が着しく劣化するので、α
１５ｇ１以下に限定した。

Ｓ監　； 引は鋼の脱酸と強度上昇のために添加されるが。

０．７０１１Ｍえると低温靭性を劣化させるので０、７
０１ｓ以下に限定した。

Ｍｎ： Ｍｎは低温靭性を劣化させずに強度を高める特性がある
ので本発明の如き高張力、高靭性鋼には不可欠の元素で
あり、少くともａ、５０−を必要とするが、α５０優未
満では強度上昇に対する効果が小さく、１九λ５０１１
ｉを越えるとスラブに割れが多発するのでα５０〜λ５
０ＩＩＩの範囲に限定し九。

Ｐ　： 不可避的不純物として鋼中に含まれゐ元素であり、特に
α０２５−を越えると低温靭性を著しく劣化させるので
上限をα０２５−とした。

Ｓ　： Ｐと同様に不可避的不純物として鋼中に含まれる元素で
あるが、ＣＬＯ０５哄を越えると圧延方向に対して直角
畜肉Ｏ衝撃吸収エネルギーを著しく低下させゐので上限
をα００５−とじた。

Ｎｂ　； Ｎｂは再結晶遅嬌作用および析出硬化作用がある元素で
制御圧延材には不可欠の元素である。し力為し４０１０
１１未満ではその効果が極めて少く１反対Ｋ（Ｌ１５０
１Ｇを越える多量の添加は鋼管製造時の＊＊金属の低温
靭性を著しく劣化させるのでａｏ１０〜α１５０−の範
囲に限定した。

人１　； Ａ）は鋼の脱酸および結晶粒の微細化に極めて有効な元
素であるが、α０７０嚢を越えると鋼板の＊Ｗ性状を悪
化させ内部欠陥をもたらすほか、鋼管溶接部の超音波探
傷による不要を多発させるのでａ０７０１１１以下に＠
定した。

上ｆｆ１ｌｊ定組成を本発明鋼の基本組成とするが。

必要によ）次ノ限定量ＯＶ、　ＴＩ　、　Ｚｒ　、　Ｍ
ｅ　、　Ｃｕ。

Ｎｉ、Ｃｒ、希土類元素（以下ＲＥＭと称する）および
Ｃｍのうちより選ばれ九１種ｔたは２種以上を添加する
ことにより本発明の目的がより効果的に達成される。こ
れらの選択添加元素の限定理由は次のとおりである。

Ｖ： ■はその析出硬化作用の九めに強度向上に有効な元素と
して添加されること−ｂｉあるがα０１０−未満ではそ
の効果が少〈αｔｓｏ＊ｔ’越えると低温靭性が劣化す
るのでα０１０〜α１５０％の範囲に限定した。

Ｔｉ　： ＴＩは結晶粒の１ｌｉＦ細イヒおよび強度上昇の目的で
添加されることがあるが、ｏ、ｏｏｓ＊未満ではその効
果がほとんどなく、（Ｌ１５０％を越えると鋼板の嵌面
欠陥が多発するのでＯ，ＯＯ５〜０．１５０１１１のｌ
！＠ｌＫ＠定した。

ｚｒ　：、 Ｚｒは硫化物の形態制御および結晶粒の微細イヒのため
に添加されることがあるが、ｏ、ｏｏｓ−未満ではその
効果が極めて小さく、０．１５０−を越えると鋼材の表
面欠陥が多発するのでｏ、　ｏ　ｏ　ｓ　−α１５０俤
の範囲に限定した。

ＭＯ＝ ＭＯＦ′ｉ低温靭性を劣化させずに強度を上昇させる元
素として添加されることがあるが、α０５チ未満ではそ
の効果が小さく、’０．５０チを越えると鋼管溶接時の
溶接熱影響部の低温靭性を著しく劣化させるのでα０５
〜ｏ、　ｓ　ｏ　ｓの範囲に限定した。

Ｃｕ： ＣｕもＭＯと同様に低温靭性を劣化させずに強度を高め
る元素として添加されることがあるが、ｏ、　ｉ　ｏ　
ｓ未満ではその効果が小さく、Ｌ００％を越えると赤熱
脆性の欠陥を生じるのでα１０〜ＬＯＯ％の範囲に限定
した。

Ｎｉ： Ｎｉは低温靭性を高め、かつ強度を上昇させる元素とし
て添加されることがあるが、α１０ｑｂ未満チの範囲に
限定した。

Ｃｒ　： Ｃｒは強度を高めるために添加されることがあるが％０
．１０４未満ではその効果がほとんどなく、１、０　Ｏ
％を越えると低温靭性を著しく劣化させるので０．１０
〜１．００　Ｌ％の範囲に限定した。

ＲＥＭ　： ＲＥＭは硫化物の形態制御効果があり、かつ圧延方向に
直角の方向の衝撃吸収エネルギーを増加させるために添
加されることがあるが、０．０２０チを越えると鋼板の
表面および内部欠陥を多発させるので０．０２０　％以
下に限定した。

Ｃａ　： ＣａもＲＥＭとほぼ同一効果があるが、０．０１０係を
越えると鋼板の表面および内部欠陥を多発させるので０
．０１０　’Ｉｓ以下に限定した。

おける溶接施工において１割れ防止のための予熱などが
必要であり１作業が難しくなるのでα４５−以下に限定
したが、望ましくはα４３％以下である。

本発明に使用されるスラブは上記必須限定成分のほか、
必要によシ選択添加される元素のほかは残部は実質的に
Ｆｅよシ成るものである。

次に本発明における制御圧延の限定理由について説明す
る。

先づスラブの厚さを３００ｍｍから最終成品厚さ間を要
し、その間にＮｂの炭、窒化物が析出してしまい制御圧
延による強度と靭性の向上が達成されなくなる。またス
ラブ厚さが最終成品厚さの３倍未満の場合には効果的な
制御圧延が行えないからである。

また、本発明において使用するスラブを連続鋳造スラブ
と限定したのは、造塊、もしくは分塊圧延法をとる場合
には、３００ｎｎ以下の厚さを有する鋼塊を得ようとす
れば鋼塊の寸法が著しく小さくなり、歩留の低下のみな
らず加熱および圧延能率の低下が生じて著しくコスト高
となるからであって連続鋳造法による場合は上記寸法の
スラブを得易いからである。

次に圧延前のスラブを必要により２０分以内の保温もし
くは加熱を行うのはその表面、裏面および端部のスラブ
６部にくらべて冷却速度が大きい部分の温度が過度に低
下した場合、均一な圧延が困難であるため冷却し易い部
分の保温もしくは加熱を図るものである。而してそ一゛
の処要時間を２０分以内と規制したのは２０分を越すと
Ｎｂの炭。

窒化物が析出してしまい、低温領域での圧下量を増大し
ても所望の高強度、高靭性が得られなくなるからである
。

粗圧延を行なう場合、その開始温度を１０００〜７５０
℃と限定したのは、この温度をはずれて７５０℃未満も
しくは１０００℃を越す粗圧延開始温度では低温靭性の
劣化が著しいからである。

圧延段階中の７００℃以上における圧延をしない空冷時
間の総和を６０秒以内に規制したのは。

６０秒を越えると、圧延をしない空冷中に圧延加工組織
の回復とそれに続く結晶粒の粗大化を生じ。

強度、靭性とも劣化するとともに、本発明の如く圧延を
しない空冷時間の総和を６０秒以内として未再結晶ｒ領
域における再結晶を起こさない圧下率、いわゆる未再結
晶累積圧下率を増大させて、Ｎｂの炭窒化物を多量かつ
微細に分散析出させた幹閂４４４場合のみ添付図面に示
すように焼入処理または焼入、焼もどし処理後のＤＷＴ
Ｔ％性が良好となるので６０秒以内に限定した。

添付図面は鋼板素材圧延中の７００℃以上の温度領域に
おける圧延をしない空冷時間の総和（ｓ＠ｃ　）とＤＷ
ＴＴにおける延性破面率８５／？を示す温度（ＤＷＴＴ
８５チＦＡＴ’ｌ’）との関係を示し喪ものである。

すなわち、Ｃ：α０９１Ｇ、Ｓｉ：α２４１．Ｍｎ：　
１ｇ２％、Ｐ：　ａｏｔ３＊、８　：　０．００２ｍ、
Ｎｂ：α０３６１Ｇ、Ａｊ　：０．０３１１１ｒ、Ｖ：
α０７１参残郁が実質的ＫＦｅから成りＣｅｑ　諺α３
７の組成のスラブを使用し、圧延開始温度が９８０〜８
８０℃、仕上圧延終了温度が７５０〜７００℃の条件で
圧延した鋼板素材から成形した外径１４２２ｍ。

肉厚２＆４■のＵＯＥ鋼管を、成形後９２０℃に加熱Ｌ
Ａ１−加熱後冷却途中の８００〜５００℃間の冷却速度
を１５℃／　ｓｅｃ　（）７．６９／Ｑ−＝１９　）と
して常温まで冷却したＵＯＥ鋼管を白丸で図中に示し、
９５０℃の加熱、加熱後冷却途中の８００〜５００℃間
冷却速度を４０℃／　ｓｅｃ　（）　３０．８／Ｑ−７
，３）として２５０℃まで冷却し、再び１）６００’Ｃ
Ｋ加熱し１分間保持の焼もどし処理を施し九〇〇Ｅ鋼管
を黒丸で図中に示したものである。

仕上圧延終了温度をＡ　ｒ　１〜６５０℃としたのは。

終了温度がこの範囲からはずれるときには低温靭性が著
しく劣化するからで塾る。

次に本発明における鋼管成形後の熱処理条件における限
定理由を説明する。

鋼管成形後の加熱温度を（Ａｒ５−５０℃）〜１１００
℃の範囲としたのは、Ａｒｓ　ｇｏ℃より低い場合には
１強度の低下と低温靭性Ｏ劣化を招き。

１１００℃を越す場合にはオーステナイト粒の粗大化に
よる低温靭性の劣化を生じるからである。

加熱後、常温まで冷却して製品とする場合に、７９以上
とし九のは１本発明の範囲の炭素当量α４５以下特に望
ましくはα４３以下の鋼管をこれよシ遅い速度で冷却す
るとＸ８０級の強度が得られないからであり、制御冷却
を８００〜５００℃の範囲に＠定したのは、この範囲の
冷却速度を上記のように管理すれば十分満足する材質が
得られるからである。

加熱後５００℃以下の温度に冷却後部もどし加熱を行う
第２発明の場合に、最初の加熱後の冷却過中におけるＳ
ＯＯ〜５００℃間の冷却速度を８ａ８／Ｑ以上とし九〇
は１本発明の範囲の炭素当量α４５以下特に望ましくは
へ４３以下の鋼管をこれよｐ遅い速度で冷却すると焼も
どし後Ｘ　８０級の強度が得られないからである。を九
最初の加熱後の冷却を５００℃以下の温度としたのは５
００℃を越える温度て冷却をやめて、＊もどし再加熱を
行うと本発明の範＠１）炭素当量の鋼管においてはＸ８
０級の強度が得られないからであｆｉ、５００℃以下の
温度まで冷却すれば、以後の焼もどし再加熱を本発明の
範囲内の適当な条件で行えば、・１分にＸ８０級の強度
とすぐれ九低温靭性が得られるからである。

また第２発明において、焼もどし加熱時の温度範１纏″
ｔ５００℃〜Ａｃｔとしたのは、焼もどし温度が５００
℃未満のときには、目的とする高い吸収エネルギーが得
られず、　Ａｃｌを越えると低温靭性が着しく劣化する
からである。焼もどし時の温度と保持時間の選定はＴ　
（１８＋ｊｏｇ　ｔ　）Ｘ　１０””（Ｔ：絶対温度、
ｔ；保持時間分）で表わされる焼もどしパラメータが１
＆５〜１＆５の範囲内で。

化学組成と実作業における能率等を考慮して行われる。

上記の如く、本発明は鋼の成分組成を限定した連続鋳造
スラブを使用し、本発明特有の制御圧延を実施し、その
熱延鋼帯から造管し調質処理を行うことＫよシ、低温靭
性にすぐれたＡＰＩ規格Ｘ８０級鋼管を得ることができ
た。

実施例 す続鋳造スラブを使用し、本発明の要件を満足する保温
もしくは加熱を行った後制御圧延を行い。

ついで造管、調質処理した本発明鋼管と１本発明の要件
のいずれかを満足しない比較鋼管について管軸に直角方
向の降伏応力、引張強さ、ＤＷＴＴ８５１ＦＡＴＴおよ
び２　ｔｍ　Ｖノツチフルサイズ試験片による一８０℃
におけるクヤルビー吸収エネルギー等の比較試験を行い
、その結果を第１表に示した。

すなわち第１表に示す化学組成と炭素当量を有する供試
材Ａ−Ｌ鋼から連続鋳造法によって厚さ１９０圃のスラ
ブを製造し、これらのスラブから第１表に示すスラブ加
熱条件、圧延開始温度９８０〜８８０℃、仕上圧延終了
温度７２０〜７００℃および＃Ｉ１表に゛示す如く７０
０℃以上の温度領域における圧延しない空冷時間を設け
て圧延した鋼板素材で外径１４２２ｎｏ、肉厚２５．４
　＄１１１　ＯＵ７．Ｏ’Ｂ鋼管を製造し、ついで誘導
加熱によシ９２０℃まで加熱し、このうち一部は加熱後
常温まで冷却し。

残りは２５０℃まで冷却後節もどし処理を施した。

一方、本発明法による鋼管と比較するため１本発明法の
鋼管と同一の化学組成、炭素当量および肉厚と外径を持
つ鋼管Ｍ−Ｘを本発明のいずれかの要件を満足しない製
造条件によって製造した。

なお比較鋼管においで本発明の要件を満足しない処理要
件についてはアンダーラインを付し友。

第１１１に示すすべての鋼管のＡｒｃは８００〜７５０
℃、Ａｃｔは８８０〜８３０℃、　Ａｃｌは６７０〜７
２０℃である。

第１表から明らかなように本発明による鋼管は、比較鋼
管に比してＤＷＴＴ４？性および一８０℃におけるシャ
ルピー吸収エネルギーがすぐれており。

Ｘ８０級の強度とすぐれた低温靭性を有していることが
わかる。

上記実施例よシ明らかな如く、本発明においては特定組
成の鋼による連続鋳造スラブを使用し。

厚板ミルにおける制御圧延を行い、更に造管後の鋼管を
調質熱処理することによって低温靭性のすぐれたＡＰＩ
規格Ｘ８０級鋼管を製造することができ良。

【図面の簡単な説明】

添付因習は本発明による組成スラブの圧延段階中の７０
０℃以上の温度領域における圧延をしない空冷時間の総
和と、製造され九ＵＯＥ鋼の管軸に対して直角方向のＤ
ＷＴＴ８５１ＧＦＡＴＴとの関係を示す相関図である。 代理人　中　路　武　雄

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　重量比にてＣ：　０．１５−以下、Ｓｌ：α
   ７〇−以下、Ｍｎ：α５０−４５０１．Ｐ：（ＬＯ２ｓ
   −以下、Ｓ：αＯＯＳ＊以下、Ｎｂ：ｏ、ｏｉｏ〜α１
   ５Ｇ１Ｇ、ＡＩ：α０７〇−以下を含有し更に必要Ｋ　
   ！シＶ：（ＬＯＩＯ〜０．１５０ｓ、Ｔｉ　：α００５
   〜Ｇ、１　ｓｏｎ、Ｚｒ　：α００５〜α１５〇−１Ｍ
   ０：α０５〜α！５ＯＩＧ、Ｃｕ：０．１０　”−１，
   ００１ｉ、Ｎゑ：α１Ｇ　〜４．００５Ｇ、　Ｃｒ　：
   αｌＯ〜Ｌ００Ｉｓ、希土類元素：０．０２０１１１以
   下、Ｃａ：αｌσ−１０−以下のうちから選ばれ九１種
   ま九は３種以上を含み、かつ にて示される炭素機量Ｃｅｑがα４５以下であシ、残部
   が実質的ＫＦ＠よｐ成る鋼のＡＰＩ規格Ｘ８０級鋼管の
   製造方法において、３００■から最終成品厚さの３倍ま
   での厚さを有する連続鋳造スラブを製造する段階と、前
   記スラブをそのまオもしくは２０分以内保温または加熱
   し良後、該スラブの表面温度が１０００〜７５０’ＣＫ
   なつ九時点で粗圧延を開始し７００℃以上の正弧段階に
   おける圧延しない空冷時間の総和を６０秒以内としてＡ
   ｒ。 変態点〜６５０℃の温度範囲において仕上圧延を終了す
   る段階と、前記の熱延し九鋼板を鋼管に成形する段階と
   、前記鋼管をＡｃｓ変園点−５０℃から１１００℃まで
   の温度範囲に加熱する段階と、前記の加熱した鋼管を８
   ００〜５００℃の間の平均冷却速度ＣＲ（’Ｃ／５ｅｃ
   ）が下記の式を満足する如く常温まで冷却する段階と、
   を有して成ることを特徴とする低温靭性にすぐれ九ＡＰ
   Ｉ規格Ｑ（焼入性指標）　−１４Ｆ　（１−８１６４８
   ｉ　）　（１＋４１０Ｍｎ　）（１＋Ｚ２３Ｃｒ）　（
   １＋αｓｚｇｘ＋ａｔ４ｕｏ）（ｌ＋α２７Ｃｕ） 九だしＣ，８１，Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ　、Ｍｏ、Ｃｕは鋼
   の重量慢 （至）重量比にｒｃ　：　０．１５−以下、引；α７０
   嚢以下、　Ｍｕ　：　Ｑ、５０〜２．５０−、　Ｐ　：
   α０２５−以下、８：０．００５−以下、Ｎｂ：α０１
   ０〜α１５０１Ｇ、ＡＪ：α０７０チ以下を含有し更に
   必要によシ■二α０１０〜α１５０−１Ｔｉ：（Ｌ００
   ５〜α１！５ＯＩＧ、Ｚｒ：αＯＯＳ〜α１５〇−、Ｍ
   ｏ：α０５−α５Ｏ−１Ｃｕ：α１０〜Ｌｏｏｋ、Ｎｉ
   　：α１Ｇ〜４００ｍ、Ｃｒ　：０．１０−１，０Ｏ１
   １ｉ％希土類元素：α０２Ｇ−以下、Ｃａ：α０１０−
   以下のうちから選ばれ九１種または２種以上を含み、か
   つ にて示される炭素当量Ｃｅｑがα４５以下であシ、残部
   が実質的Ｋ　Ｆｅよ如成る鋼のＡＰＩ規格Ｘ８゜級鋼管
   の製造方法において、３００■から最終成晶厚さの３倍
   までの厚さを有する連続鋳造スラブを製造すゐ段階と、
   前記スラブをそのままもしくは２０分以内保温または加
   熱した後％該スラブの表面温度が１０００〜７５０℃に
   なった時点で粗正弧を開始し７００℃以上の正弧段階に
   おける圧延しない空冷時間の総和を６０秒以内としてＡ
   ｒｃ変態点〜６５０℃の温度範囲において仕上圧延を終
   了する段階と、前記の熱延し九鋼板を鋼管に成形する段
   階と、前記鋼管をＡｃ５ｍｌ１点−５０℃から１１００
   ’Ｃ１での温度範囲に加熱する段階と。 前記の加熱し丸鋼管を８００〜５００℃の間の平均冷却
   速度ＣＲ（’Ｃ／５ｅｅ）が下記の式を満足する如く５
   ００℃以下まで冷却する段階と、前記の冷却した鋼管を
   再び５００℃〜ＡＣ１変態点の温度範囲に加熱後冷却す
   る段階と、を有して成ることを特徴とする低温靭性にす
   ぐれたＡＰＩ規格Ｘ８０級鋼管の製造方法。 ＣＲ≧３α８／Ｑ Ｑ（焼入性指標）＝ｙ’Ｃ（１＋０．６４Ｓｉ）（１＋
   ４．１０Ｍｎ）（１＋！２８Ｃｒ）（１＋α５２Ｎ　１
   　）（１＋＆１４Ｍｏ　）（１＋α２７Ｃｕ） ただしＣ，８１、Ｍｎ　、　Ｃｒ　、　Ｎｉ、　Ｍｏ　
   、　Ｃｕは鋼の重量襲