JPS582391A - 精密摺動部品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、潤滑・耐摩耗精密摺動部品に係わり特に、摺
動部品の表面をあらかじめ極微細多孔性皮膜で被覆した
後、その表面に有機金属化合物と固体潤滑性微粒子から
なる複合皮膜を形成せしめることによって、潤滑性と耐
摩耗性を付与した精密摺動部品に関する。

本発明の目的は、高度な潤滑性及び耐摩耗性を有する皮
膜を、均一厚みに、しかも簡便な方法で精密摺動部品の
全面もしくは摩擦摺動部に形成することにより、完全無
注油状態で駆動する精密機械、ことに携帯用等の時計を
提供することにある従来、精密機械部品の摩擦摺動部に
は潤滑性及び耐摩耗性を付与し、機械精度の長期維持を
目的□として潤滑油が使用されている。しかし、潤滑油
の使用は、油の摺動部゛以外へ拡散あるいは低温下にお
ける潤滑能力の低下、あるいは、経時的な化学変化によ
る潤滑能力の低下など精密機械の精度を長期間に渡って
維持するためには不都合な点が多い。また、精密機械の
組立の合理化、市場における間欠的な注油作業の廃止な
ど、各方面でオイルレス潤滑処理技術の開発が希求され
ている。このような観点から、これまで種々の固体潤滑
処理が検討されてきた。た゛とえば、Ｍｏ　Ｓ、、ＷＳ
’。

、グラファイト、’Ｂ’Ｎ、（ｏＦ）ｒＬ、ｐＴｙＦｌ
！などの微粉末を、有機バインダー、無機バインダーを
用いて摩擦摺動部品の表面に皮膜形成する方法、あるい
は、固体潤滑性物質を蒸着、スパッタリング、イオンブ
レーティングなどで皮膜形成する方法、あるいは、潤滑
性微粉末を硬質メッキ中に共析させ皮膜化する方法など
が検討された。また、耐摩耗性を向上させる目的で表面
を窒化する方法、あるいは、超硬質化合物を皮膜形成す
る方法などで表面硬化処理を施こすことも検討された。

しかし、いづれの方法も精密摺動部品に適用する場合、
必要とする寸法精度で皮膜厚みをコントロールすること
が不可能なことや、厳しい摩擦条件、たとえば低速高荷
重使用条件下（アナログ水晶腕時計の表輪列の場合、側
圧が約１０〜２０１ψ−９周速度がｏ、　ｏ　ｓ　ａｍ
　／　ｓｅａ　）での潤滑皮膜の寿命が、きわめて短か
いという１問題がある。寿命の短かい主な原因は、潤滑
性物質の摩滅とともに、摺動部素材との密着力が不足し
ていることによるハク離摩耗現象と考えることができる
。さらに従来の潤滑処理技術、とりわけ真空装置を用い
る方法においては、高価な装置を必要とすること、被処
理部品を治具などに脱着する工数が大ぎいこと、バッチ
処理であるため量産化が難かしいことなどコスト的にも
不利である。以上の欠点により従来の処理技術を精密摺
動部品に適用実用化することは困難であった。

本発明はかかる従来の技術＠欠点を完全に解決するもの
で、摺動部品の表面をあらかじめ極微細多孔性皮膜で被
覆した後、その表面に有機金属化合物と固体潤滑性微粒
子を適当な有機溶媒に溶解分散せしめた処理液をコーテ
ィングし、加熱することにより、高度な潤滑性と耐摩耗
性を長期間に渡って有する均一複合皮膜を形成したもの
である。これによって従来の潤滑処理では得られなかっ
た潤滑性能を付与し、摩擦摺動部の完全無注油化を可能
ならしめたものである。本発明をさらに詳述すれば、本
発明の潤滑処理は上記した様に２段階の工程から構成さ
れている。第１図に示す様に１段階は、摺動部品１０表
面に極微細な多孔性成゛膜２が形成される。この皮膜は
、２段階目に形成される固体潤滑性微粒子４を分散した
潤滑皮膜３の耐摩耗性を向上させる効果を有する。多孔
性皮膜の形成方法、材質、厚み、孔の大きさは、摺動部
品の材質、使用環境、使用する固体潤滑微粒子の大きさ
から選択することができる。形成方法としては、部品表
面自体を多孔質化する方法と、部品表面に多孔質皮膜を
付着形成する方法がある。

前者の例として、サンドブラストなどの物理的方法、化
学エツチングによる方法、　Ａ　１　、　Ｔ１等（Ｄ陽
極酸化処理方法がある。後者の例として、Ａｔ、Ｔｉ等
を真空性で部品表面に皮膜化した後陽極酸化する方法、
Ｎｉ、Ｎｉ−００，Ｏｒ等の電解メッキ法、　Ｎ　ｉ、
−Ｐ　、　Ｎ　ｉ−Ｂ　、　Ｎｉ−００。

００−Ｗ等の無電解メッキ法などである。又、皮膜材質
は、高硬度なものが耐摩耗性の５点から必要であり、ビ
ッカース硬度２００以上が望ましく、前述した陽極酸化
膜、電解メッキ皮膜、無電解メッキ皮膜のいづれも適正
な多孔性皮膜である。孔の大きさは、入手可能な固体潤
滑微粒子の大きさを考慮すれば１μ〜０．０１μが望ま
しい。２段階目の工程で形成する固体潤滑性微粒子４を
分散した潤滑皮膜３は、有機金属化合物の１種もしくは
２種以上と、固体潤滑性微粒子と適当な有機溶媒からな
る処理液を、スプレー、浸漬、スピンナーなどの一般的
に用いられる塗布方法でコーティングした後、加熱する
ことによって得られる。用いられる有機金属化合物とし
ては、ｂ亜族および８族元素、３族α亜族、４族ａ亜族
、５族α亜族の各元素のアルキル化合物、アルコキシ化
合物、アシレート化合物、キレート化合物、チオラート
化合物などの１種もしくは２種以上の混合物９反応物が
使用される。これらの有機金属化合物の中でＡｔ（ＯＣ
ｌｌ　Ｈｙ　）ｓ　ｅ工”（ＯＣ４Ｈ９）ｓなどの３族
α亜族元素、ＯＨ，５ｉ（ＯＯＨ，）ｓ＊５ｉ（ＯＯＨ
ｓ　）４　．５ｎ（００４Ｈ９）４　　ｅＰｂ（”ｓ　
Ｈｘｙ）４などの４族α亜族元素Ｓ′ｂ（ｏａ２　Ｈｌ
ｌ　）Ｉｌなどの５族α亜族元素、Ｏ，Ｈ。

０００Ｔｉ（００４Ｈ，）ｓ　　、Ｔｉ（００，Ｈ，７
）４　　、Ｚｒ（００４Ｈｏ　）４などの４族す亜族元
素の各アルコキシ化合物は比較的容易に皮膜形成可能な
化合物群である。金属アルコキシ化合物は熱分解反応も
しくは、加水分解反応と熱分解反応の併用反応によって
皮膜形成すると同時に、被処理部表面に存在する水酸基
（ＯＨ）Ｉ吸着水と化学結合し、強固な密着性が得られ
る。しかも、金属アルコキシ化合物の種類２組み合せ組
成、濃度加熱条件を選択することにより軟質皮膜から硬
質皮膜まで均一厚みで付与出来る。一方、これらの皮膜
に分散させる固体潤滑性微粒子としては、二硫化モリブ
デン、二硫化タングステン、窒化はう素、黒鉛、ぶつ化
黒鉛２合成樹脂、金属酸化物などがあり、これらの固体
潤滑性微粒子を単独もしくは必要によっては二種以上の
組み合せで使用する。分散量は有機金属化合物の総量に
対して１ｗｔ％〜９０ｗｔ％の範囲で使用される。これ
らの固体潤滑性微粒子は精密摺動部品に使用されるため
には、寸法精度上出来るだけ細かいものが良（０，ｏ　
１μ〜０．５μ範囲が使い易い。以上の各皮膜成分を溶
解１分散せしめる有機溶媒は各種タイプが使用可能であ
る。例えば、メタノール、エタノール、イソプロパツー
ルなどのアルコール類。

アセトン、メチルエチルケトンなどのケトン類。

酢酸メチルエステル、酢酸エチルエステルなどのエステ
ル類、ベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族類、
塩化メチレン、１，１．１−トリクロルエタン、１，１
．２−トリクロロ、１，２゜２−トリフルオロエタンな
どのハロゲン化炭化水素類などが単独もしくは混合さ、
れて使用される。

皮膜化反応を速進させる目的でそれらの有機溶媒中に塩
酸、硫酸、酢酸、リン酸などの酸類を少量添加してもよ
い。処理液の組成、濃度、加熱条件を選択することによ
り軟質皮膜から硬質皮膜蓋で任意の厚みで形成可能であ
る。それらの各条件は被処理部の素材材質寸法精度、要
求潤滑性能などによって任意に調整すればよい。アナロ
グ水晶腕時計の摩擦摺動部品に適用する場合は、多孔性
成膜厚０．１μ〜４μ、潤滑皮膜厚０．１〜２μ程度の
乾乾で、形成条件６０″′Ｃ〜２５０℃、５分〜１２０
分で形成すれば動摩擦係数μ＝Ｏ，，０５〜０．３０　
。

硬さは鉛筆硬度３Ｈ〜９Ｈ以上の皮膜が得られ、実用潤
滑待命は充分確保される。他の精密機械の摩擦摺動部に
ついても適正な皮膜厚、形成条件の選択によって良好な
潤滑性能が得られる。

以下に実施例により本発明を具体的に説明する実施例１ アナログ水晶腕時計の表輪列部品である。炭素鋼（０：
１％）製ローターカナをビッカース硬度７００に熱処理
し、さらに腐蝕防止を主目的として、無電解ニッケルメ
ッキを０．５μ厚でその表面に形成した。さらに下記組
成、電解条件によってＩＪｉ−ａｏ合金メッキを行なっ
た。

〈溶組成〉 硫酸ニッケル　　　　　　１ｓｏｆ／を硫酸コバルト　
　　　　　　４ｏｍ／ｚ塩化コバルト　　　　　　　１
５ｆ／を塩化アンモン　　　　　　　２５Ｐ／を硼　　
　　　酸　　　　　　　　　　１　０　ｆ／ｌく電着条
件〉 浴温度　　３０℃ 電流密度　２人／１ 時　　間　　　　　１５ｍ メッキ厚は２μ彬で、その表面は第２図に示す様に多孔
質面であることが確認された。該時計部品を下記組成の
処理液（Ａ）に室温で２分間浸漬ししかるのち６０℃、
１０分間溶剤乾燥し、２００℃６０分間焼成した。

〈処理液（Ａ）組成〉 γ−アミノプロピルトリエトキシシラン　　３１γ−グ
リシジルプロビルトリエトキシシラン６１テトラエトキ
シシラン　　　　　　　　　　１１テトラブトキシチタ
ン　　　　　　　　　　１ｆ（ＯｎｒＬ（平均粒径０．
０３　μ）　　　　　　４　ｆイソプロピルアルコール
　　　　　　　　１００ｍ１処理されたローターカナの
皮膜厚は約３ｏｏｏＸであった。又、該処理部品を２゛
００℃に加熱した後、０℃の冷水中に急冷し外観観察し
たところ全くクラックが発生せず強固な密着性であるこ
とが確認された。この皮膜の摩擦係数を測定するために
振子型油性摩擦試験機用テストピースにローターカナと
同様の処理を行ない測定したところ摩擦係数μ＝　０．
１２であった。このようなローターカナをアナログ水晶
腕時計に組込み３２・倍の加速で輪列耐久試験を行なっ
て、印加電圧１．５８　Ｖでの２番車における出力トル
ク（以下出力トルクと略記）及び腕時計が駆動を停止す
る限界印加電圧である作動停止電圧の経時変化を測定し
た。その結果を第３図、及び第４図に示す。第３図は、
本発明の潤滑処理を施こしたローターカナを組み込んだ
腕時計Ａと、Ｎｉ−０ｏ合金メッキを形成せず無電解ニ
ッケルメッキ上に直接処理液（Ａ）を処理したローター
カナを組み込んだ腕時計Ｂと潤滑油（（ＳＹＮＴ−Ａ−
ｂＵｎｉ　（スイス、メービス社Ｍ）））をローターの
上下柄に注油した腕時計０と、二硫化モリブデンを１μ
厚でスパッタコーティングしたローターカナを組み込ん
だ腕時計りを３２倍加速で駆動したときの出力トルクの
経時変化を定期的に測定した結果をツ。また第４図は同
じく３２倍加速で駆動したときの作動停止電圧を定期的
に測定した結果を示す。第３図から明らかなように、ロ
ーターの上下柄に注油した腕時計０の出力トルクは、除
六に低下し６年目頃から規格水準より低くなる。また、
元硫化モリブデンスパッタ膜によるローターカナを組み
込んだ腕時計りは、その出力トルクが３年目頃から規格
値を下まわり以降急速に低下している。一方、腕時計Ｐ
は腕時計０．Ｄに比べ耐久性が向上しているが、約８年
で規格値を下まわっている。それに対して本発明による
処理を施こした腕時計Ａは、１０年経過時においても規
格値内にあり格段に耐久性のある潤滑処理であることが
確認された。また、第４図に示されるように作動停止電
圧の変化においても、本発明による潤滑処理をその表面
に施こしたローターカナを組み込んだ腕時計Ａは長期間
、初期水準を維持することが確認された。

実施例２ 実施例１で使用したと同様のローターカナを下記組成の
処理液（Ｂ、）に室温で４分間浸漬し、しかる後６０℃
で１０分間溶剤乾燥し、その後に１５０℃で１００分間
焼成した。

〈処理液（Ｂ）組成〉 メチルトリメトキシシラン　　　　　　３ｔテトラエト
キシシラン　　　　　　　　２ｆテトラブトキシ鉛　　
　　　　　　　　１０ｆテトラブトキシチタン　　　　
　　　　１１（ＯＩＦ）ｎ（平均粒径［１０５μ）　　
　　５ｆＭｏｂ、（平均粒径０．２μ）　　　　　　１
ｒアセトン　　　　　　　　　　　　　５０常ｔイソプ
ロピルアルコ−／Ｉ／　　　　　　５０悟を上記処理液
で処理されたローターカナの皮膜厚は約０．５μ常であ
った。また密着性も良好で、動摩擦係数はμ：　０．１
４であった。このようなローターカナを腕時計に組み込
み実施例１と同様に輪列耐久試験を行ない、出力シルク
及び作動停止電圧の経時変化を観察した。その結果を第
３図、及び第４図における腕時計Ａ′によって示す。図
から明らかな様に本実施例によるローターカナを組み込
んだ腕時計Ａ′は、実施例１による腕時計Ａと同様、出
力トルク１作動停止電圧共に長期間にわたって規格値を
完全にクリアし、メインテナンスフリーな潤滑特性であ
ることがｒ４詔できた。

実施例３ アナログ水晶腕時計の切換え部品であり、炭素＠　（Ｏ
：　Ｏ，Ｓ％）でＨ，ｖ６００に熱処理したオシドリと
カンヌキ押工の表面に下記浴成分、電着条件により多孔
性クロムメッキ皮膜を形成した。

〈クロムメッキ浴成分〉 Ｏｒ　Ｏｎ　　　　　　３０％ ＨＮ０．　　　　　５％ Ｂａ　　　　　　　２０００ｐｐｍ ＩＰ　　　　　　　　　５００ｐｐｍ ＯＨ０ＯＯＨ微量 〈電着条件〉 浴温度　　−１０°Ｃ 電流密度　　１人／一 時間　３０ｓ＋ａ メッキ厚は１．５μ倶で、その表面は電子顕微ｍ観察し
たところ微細孔が多数存在することが確認出来た。該時
計部品を実施例２と同様の処理液（Ｂ）を用いて室温で
４分間浸漬後６０℃で１０分間溶剤を乾燥し、さらに２
００℃で６０分間焼成して皮膜を形成した。皮膜厚は約
０．５μであった。

密着性及び動摩擦係数は実施例２と同等な水準であった
。このように処理された部品を腕時計に組み込み、巻真
の引き出し、押し込みに要する力、すなわち切換力を測
定した。腕時計の通常使用条件下では、切換え操作を１
年間に１００回行なわれるものとして、１０年分の切換
え操作を行なってその間の切換力の変化を第５図に示し
た。Ａは本実施例により処理した部品を組み込んだ腕時
計の切換力を示す。Ｂは多孔性クロムメッキ皮膜を形成
せず無電解ニッケルメッキ上に処理液ＣＢ）を処理した
部品を組み込んだ腕時計の切換力を示す。Ｏは潤滑油（
（ＳＹＮＴ−Ａ−ＬＵＢｌｅ　（スイス・メービス社製
）））をオシドリとカンヌキ押工の保合部に注油した腕
時計の切換力の変化、Ｄは二硫化モリブデンを１μ厚に
スパッタコートした部品を組み込んだ腕時計の切換力の
変化を示す。

図から明らかなように、腕時計りは３年分の耐久経過時
に規格値をオーバーし、５年分経過時には切換操作が困
難なまでになった。また、腕時計０は、５年分経過時で
規格値をオーバーし、その後も増加している。７年分の
耐久後、Ｏ，Ｄの腕時計から該部品を取り出し摩擦部の
外観を親密したところ素地材料が露出しており潤滑効果
が全く消滅していることが確認された。一方腕時計Ｂは
７年分の耐久は確保されているが、８年分以降切換力は
規格値をオーバーしている。それに対して、　　　一本
発明の処理による腕時計Ａは１０年分耐久後も切換力は
規格値内にあり潤滑効果を長期間維持できることが確認
されたＪ、Ｉ 実施例４ アナログ水晶腕時計の表輪列部品Ｔある炭素鋼（ｏ　：
　１％）製の４番カナを、Ｈｖ７００に熱処理したのち
、実施例１と同条件で１Ｊｉ−ｏｏ合金メッキを形成し
た。この部品を下記組成の処理液（Ｃ）に室温で２分解
浸漬し、しかる後に８０℃で１分間乾燥し、２２０℃で
３０分間焼成した。

く処理液（Ｑ）組成〉 テトラメトキシシラン　　　　　１５？２％硫酸水溶液
　　　　　　　４　ｍ　Ａイソプロピルアルコール　　
４０　ｍ　ｌ。

塩化メチレン　　　　　　　６０うｔ （ＯＩＦ）ｔ′Ｌ（平均粒径０．ｏｓμ）　　３ｆ処理
皮膜の厚みは約α５μ常で、密着性は良好であった。動
摩擦係数μ；０．１４であった。この部品を腕時計に組
み込み、実施例１．２と同様に３２倍加速の輪列耐久試
験を行なった。その結果、出力トルク１作動停止電圧共
に第３図及び第４図の腕時計Ａ　、　Ａ’と同様の傾向
を示し、良好な潤滑性能を有していることが確認できた
。

実施例５ カレンダー表示腕時計の構成部品であるＡｔ製の日車に
強度の向上と、表面の多孔質化を目的としてアルマイト
処理を施こした。該部品と同じくカレンダー表示腕時計
の構成部品であるリン青銅製の日躍制レバーに電解ニッ
ケルメッキを０．５μ厚で形成した後実施例１と同様の
条件でＮｉ−０゜合金メッキを２μ厚で形成した。これ
ら２部品を実施例１と同じ処理液（Ａ）に、室温で２分
間浸漬し、しかる後に６０℃で１０分間溶剤の乾燥を行
ない２００℃で６０分間焼成した。処理された日車と日
躍制レバーの皮膜厚は約０．３μであった。また密着性
は良好で、動摩擦係数は０．１５であった。このような
処理部品を腕時計に組み込み２番車における日送りトル
クを測定した。さらに１０年間使用相当分の日送り耐久
（日車１回転／月として１２０回転）を行ない、そのと
きの２番車における日送りトルクの初期値に対する相対
変化を測定した。その結果を第６図に示す。第６図で、
本潤滑処理を施こした口車と日躍制レバーを組み込んだ
腕時計の日送りトルクの相対変化をＡ。

ｌ１ｌ（（エルシン　Ｍ５６Ｂ（スイス・ベルシュン社
製）））を口車と日躍制レバーの摩擦摺動部に注油した
腕時計の日送りトルクの相対変化をＢ。

両部品の表面にＭｏｂ、を１μ厚でスパッタコーティン
グした腕時計の臼送りトルクの相対変化を０で示す。図
から明らかなように、腕時計Ｂの日送りトルクの変化は
、５年分の耐久までは初期とほとんど変わりなく安定し
ているが、それを過ぎると除々に上昇し１０年の耐久で
初期の約２倍になってしまう。また、腕時計００日送り
トルクの変化は２．５年の耐久で初期の２／３の値にな
り、さらに耐久を繰り返すとその値は急激に上昇し、１
０年の耐久で初期の約３倍になり、非常に変動が激しい
ことがわかる。それに較べて本発明による腕時計Ａは長
期間口送りトルクが安定していることが確認された。

以上の各実施例で述べた様に、本発明による潤滑処理を
施こした摺動部品の潤滑特性は、長期間にわたって極め
て安定したものであり、従来の潤滑処理技術では得られ
なかったものである。実施例ではアナログ水晶腕時計の
部品への適用のみを述べたが、本発明によれば潤滑油の
使用もしくは他の固体潤滑処理を施こしている全ての精
密機器の摺動部品に適用可能であり、それによって従来
の潤滑処理の欠点である間欠的な注油の必要性、寸法の
バラツキ、耐久における初期品質水準の劣化などの問題
が完全に解決される。精密機器としては、腕時計の他、
カメラなどの光学機器、カセットテープレコーダー、ビ
デオテープレコーダーなどの電子機器、あるいは医療機
器、事務機器。

端末機器などが例として挙げられる。

本発明による高度な潤滑効果は、下地素材が金属に限定
されるものではなく、セラミック、高分子材料などあら
ゆる素材に対しても得られるものである。

以上の様に本発明の潤滑処理を精密摺動部品に施こすこ
とによって各種精密機器の信頼性が長期間確保可能とな
った。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明による潤滑処理の概要図である。 １：摺動部品の表面の断面 ２：本発明による多孔性皮膜の断面 ３：本発明による潤滑皮膜の断面 ４：固体潤滑性微粒子 第２図は、Ｎ１−ｏｏ合金メッキによる多孔性皮膜表面
の電子顕微鏡写真である。倍率は１万倍第３図は、本発
明による潤滑処理を施こしたローターカナを組み込んだ
アナログ水晶腕時計Ａ。 Ａ′と他の潤滑処理を施こしたローターカナを組み込ん
だアナログ水晶腕時計Ｂ、Ｏ，Ｄを３２倍加速で駆動し
たときの出力トルクの変化を定期的に測定した結果を示
す。 Ａ：本発明の実施例１による処理を施こしたローターカ
ナを組み込んだアナログ水晶腕時計。 Ａ′；本発明の実施例２による処理を施こしたローター
カナを組み込んだアナログ水晶腕時計。 Ｂ：多孔性皮膜を形成しない表面に実施例１と同様の潤
滑皮膜を施こしたローターカナを組み込んだアナログ水
晶腕時計。 Ｃ：潤滑油をローターカナの上下柄に注油したアナログ
水晶腕時徂。 Ｄ：二硫化モリブデンをスパッタコートシタローターカ
ナを組み込んだアナログ水晶腕時計。 第４図は、第３図と同様の潤滑処理を施こしたローター
カナを組み込んだアナログ水晶腕時計を３２倍加速で駆
動したときの作動停止電圧の変化を定期的に測定した結
果を示す。 第５図は、本発明における潤滑処理を施こしたオシドリ
とカンヌキ押工を組み込んだアナログ水晶腕時計Ａと、
他の潤滑処理を施こしたオシドリとカンヌキ押工を組み
込んだアナログ水晶腕時計量、Ｏ、Ｄの切換力の耐久に
よる変化を定期的に測定した結果を示す。 Ａ：本発明による処理を施こしたオシドリ、カンヌキ押
工を組み込んだアナログ水晶腕時計。 Ｂ：多孔性皮膜を形成しない表面に実施例２と同様の潤
滑皮膜を施こしたオシドリ、カンヌキ押工を組み込んだ
アナｐグ水晶腕時訃Ｃ：潤滑油をオシドリとカンヌキ押
工の係合部に注油したアナログ水晶腕時計。 Ｄ：二硫化モリブデンをスパッタコートしたオシトリと
カンヌキ押工を組み込んだアナ四グ水晶腕時計。 第６図は、口車と日曜側レバーの両部品または日曜側レ
バーだけの摩擦摺動部に各種潤滑処理を施こしたときの
日送り耐久による日送りトルクの初期値に対する相対変
化を示す。 Ａ：本発明の実施例１による処理を施こした口車と日曜
側レバーを組み込んだ腕時計の日送りトルクの相対変化
。 Ｃ：潤滑油を注油した腕時計の目送りトルクの相対変化
。。 Ｄ：二硫化モリブデンをスパッタコートした口車と日曜
側レバーを組み込んだ腕時計の日送りトルクの相対変化
。 以上 出願人　株式会社諏訪精工舎 代理人　弁理士　最上　　務 第１（２）　　　　　／／−ｌ ↓″ｆ’＋１”■ ］ロロロロロロロー２ ヤ２０ Ｘ　　１００９σ

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 表面が極微細多孔性皮膜で被覆された精密摺動部品の表
   面に、有機金属化合物の１種もしくは２種以上と、固体
   潤滑性微粒子と有機溶媒からなる処理液をコーティング
   し、加熱することによって皮膜形成せしめたことを特徴
   とする精密摺動部品