JPS582393A - 精密摺動部品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、潤滑、耐摩耗精密摺動部品に係わり特に、摺
動部品の表面をあらかじめ極微細多孔性皮膜で被覆した
後、その表面に有機金属化合物と有機化合物及び固体潤
滑性微粒子からなる複合皮膜を形放せしめることによっ
て、潤滑性と耐摩耗性を付与した精密摺動部品に関する
。

本発明の目卵は、高置な潤滑性及び耐摩耗性を有する被
膜を・均一厚みにしかも簡便な７方法で彷密摺動部品の
全面もしくは摩擦摺動部に形放することにエフ、完全無
注油状態で駆動する精密機械特にアナログ水晶腕時計を
提供することにある。

２− 従来、精密機械部品の摩擦摺動部には潤滑性及び耐摩耗
性を付与し１機械精度及び機能の長期維持を目的として
潤滑油が使用されて−る。しかし。

潤滑油の使用は、油の摺動部以外へ拡散、ある論は低温
下における潤滑能力の低下、ある論は、経時的な化学変
化による潤滑能力の低下など精密機械の精度及び機能を
長期間に渡って維持するためには不都合な点が多ｂ６ま
た、精密機械の組立の合理化、市場における間欠的な注
油作業の廃止など、各方面でオイルレス潤滑処理技術の
開発が希求されている。このような観点から、これ１で
種りの固体潤滑処理が検討されてきた。たとえば。

ＭＯ８４、ＷＢ２　、グラファイト、ＢＮ、（ＣＦ）ｎ
、ＦＴＦＥなどの微粉末を有機バインダー、無機バイン
ダーを用すて摩擦摺動部品の表面に被膜形面する方法、
あるいけ、固体潤滑性物質を蒸着、スパッタリング、イ
オンブレーティングナトで被膜形成する方法、あるいは
潤滑性微粉末を硬質メッキ中に共析させ被膜化する方法
などが検討さｆ１７ｔ。また、耐摩耗性を同上させる目
的で表面３− を窒化する方法、あるｂは超硬質化合物を被膜形成する
方法などで表面硬化処理を施すこも検討された、しかし
−ずれの方法も精密摺動部品に適用する場合、必要とす
る寸法精度で被膜厚みをコントロールすることが不可能
なことや、厳しめ摩擦条件、たとλは低速高荷重使用条
件下（アナログ水晶腕時計の表輪列の場合、側圧が約１
０〜２０’Ｐ　／　ｕ”　　＊周速度が０．０８　ｍ、
ｍ／　Ｓ　ｅ　ｃ　）での潤滑被膜の寿命が、きわめて
短か論という問題がある。寿命の短かい主な原因は、潤
滑性物質の摺動部素材との密着力が不足していることに
よるハク離摩耗現象と考えることができる。さらに従来
の潤滑処理技術、とりわけ真空装置を用いる方法におい
ては、高価な装置を必要とすること、被処理部品を治具
などに脱着する工数が大きいこと、バッチ処理であるた
め量産化が難かしｈことなどコスト的にも不利である。

以上の欠点により従来の処理技術を精密摺動部品に適用
実用化することは困難であった。

本発明はかかる従来の技術の欠点を完全に解決４− するもので、摺動部品の表面をあらかじめ極微細多孔性
皮膜で被覆しに後、その表面に有機金属化合物と有機化
合物及び固体潤滑性微粒子を適当な有機溶媒に溶解、分
散せしめた処理液をコーティングし、加熱することにエ
リ、高度な潤滑性と耐摩耗性を肩する均一複合皮膜を形
成したものである。これによって従来の潤滑処理では得
ら力、なかった潤滑性能を付与し、摩擦摺動部の完全無
注油化を可能ならしめたものである。本発明をさらに詳
述すれば１本発明の潤滑処理は上記した様にて段階の工
程から横取されている６第１図に示す様に１段階は摺動
部品１０表面に極微細な多孔性皮膜２が形成される。こ
の皮膜は２段階目に形成される固体潤滑性微粒子４を分
散した潤滑皮膜３の耐摩耗性を向上させる効果を有する
。多孔性皮膜の形既方法、粁質、厚み、孔の大きさは、
摺動部品の材質、使用環境、使用する一体潤滑性微粒子
の大き゛さから選択することができる。形成方法として
は１部品表固自体を多孔質化する方法と部品表面に多孔
性皮膜を付着形成する方法がある。

５− 前者の例として、サンドブラストなどの物理的方法、化
学エツチングによる方法、ｈｐ、ｒ６等の陽極酸化処理
方法がある。後者の例としてｇ　、Ｔ　６等を真空法で
部品表面に皮膜化した後陽極酸化する方法ａ　ＮＺ　＃
　ＮＺ−ＣＯ＊　Ｃｒ等の電解メッキ法。

Ｎ７−　Ｐ、Ｎ７−　Ｂ、Ｎｉ−Ｃｏ、　Ｃｏ　−ｗ等
の無電解メッキ法などである。又、皮膜材質は、昼硬匪
なものが耐摩耗性の点から必要であり、ビッカース硬度
３００以上が望ましく、前述した各種方法による多孔性
皮膜はいづれも使用可能なものである。孔の大きさは、
処理皮膜の寸法精度と入手可能な固体潤滑性微粒子の大
きさを考慮すれば１μ〜０．０１μが望ましい。２段階
目の工程で形成する固体潤滑性微粒子４を分散した潤滑
皮膜３け、第１厩分として４族α亜族元累のテトラアル
コキシ化合物と、第２匠分として４族す亜族元素のテト
ラアルコキシ化合物と、第３成分としてヘキサキス（ア
ルコキシメチル）メラミン化合物と、第４ｇ分として固
体潤滑性微粒子を適当な有機溶媒に溶解。

分散せしめた処理液をコーティングし、加熱する６− ことに工す形＋ｆｆＬｆｒものである。第１取分である
４族α亜族元累のテトラアルコキシ化合物は一般式Ｍｌ
（ＯＲ）４で表わさ７１−１加熱することに工って酸化
皮［Ｍｌｏｚとなるもので、本発明の皮膜ｍｉｉ分であ
る固体潤滑性微粒子のバインダーとなるものである。第
２取分である４族す亜族元素のテトラアルコキシ化合物
は一般式Ｍｚ（ＯＲ）４で表わされ第１取分と同様に加
熱によって酸化皮膜Ｍ３０！となるとともに、第１皿分
の加熱分解反応の反応触媒として働らく５分である。第
１匠分と第２匠分の混合比は任意に選択できるが、一般
的に第２取分は加水分解反応が激しく％會装置が多くな
ると処理液中に含まれる水と反応し酸化物微粉末が生じ
るため好ましくない。又その工うな処理液で均一な皮膜
形厩は難かしｂｏこの工うなことから第１取分に対して
０．５　ｗｔ係〜５０　ｗｔ％程厩の混合比が適当であ
る。本発明で使用可能な４族α亜族のテトラアルコキシ
化合物の例としては。

５（（ＯＣＨ３）１．５ｉ（ＯＣ２Ｈ６）４．１３ｎ（
Ｏｃ４Ｈ１１）４’　ｌ　Ｐｂ　’（０ＣｓＨｔｙ）４
等々があル、、また７− ａ族す亜族のテトラアルコキシ化合物の例としては、Ｔ
ｉ　（ＯＣ４Ｉ（９）４．　ＴＺ　（０Ｃ１ｌＨ１７）
４　、”これらの化合物は刀０熱することに１って接合
酸化皮膜にな諷と同時に、被処理表面に存在する水酸基
（−０１（）、吸着水と化学結合し強固な密着が得られ
ふ。

しかも募硬度で平滑な被膜面が得られることがち耐摩耗
性が１へしかしこのような有機金属化合物のみからなる
被ｌｌ！！け熱膨張係数が小さく、かつ被膜形取時に発
生する内部応力のためクラックが発生し易Ａにれを解決
するために本発明のＭ３３取が用層られる。このヘキサ
キス（アルコキシメチル）メラミン化合物は先に述べた
本発明の第１底分、第２放分である有機金属化合物とと
もに加熱することに工って、脱アルコール化シ、金属酸
化物とメラミン化合物との複合被膜が得らＴＬＸ。

その結果熱膨張係数が天きぐなってクラックの発生を防
止することが可能となった０使用されるメラミン化合物
のｔｉｊ、有機金属化合物に対してｌ８− ｗ１ｌｙ以上とであれば本発明の効果が朋特出来る。

ヘキサキス（アルコキシメチル）メラミン化合物として
は、ヘキサキス（メトキシメチル）メラミン、ヘキサキ
ス（エトキシメチル）メラミン、ヘキサキス（エトキシ
メチル）メラミン、ヘキサキス（ｎ−ブトキシメチル）
メラミンなどが使用される。−万、これらの被膜に分散
させることによって高度な潤滑性が付与可能な本発明の
Ｍ４ｆｉｓ！：分である固体潤滑性微粒子としては、ニ
硫化モリプデ゛／、二硫化タングステン、窒化はう累、
黒鉛。

ふつ化黒鉛１合匠樹脂、金属酸化物などがあり、これら
の固体潤滑性微粒子を単独または必要によっては２種以
上の組み合せで使用する。分散量は第１放分〜第３区分
の総量に対してｌ　ｗｔ係〜９０ｗｔｑｂの範囲で使用
される。これらの固体潤滑性微粒子は精密摺動部品に使
用されるためには１寸法精度上出来るだけ細かＡものが
艮ぐ０．０１μ〜０．５μ範囲が使い易力。以上の各被
膜面分を溶解、分散させる有機溶媒は各種タイプが使用
可能である。

溶解性能としては少なくとも本発明の第１皿分、９− 第２取分、第３１１ｉ３ｉ：分である有機金属化合物及
びヘキサキス（アルコキシメチル）メラミン化合物を溶
解出来得るものであれば工い。たとえばメタノール、エ
タノールナトのアルコール類、アセトン、メチルエチル
ケトンなどのケトン類、酢酸メチルエステル、酢酸メチ
ルエステルナトのエステル類、ベンゼン、トルエン、キ
シレンなどの芳香族類、塩化メチレンｍ　　Ｉ＋１＋１
　　’リクロルエタン、１．１．２−ト１１クロロ−１
，２，２−トリフルオロエタンなどのハロゲン化炭化水
素類などが単独もしくは混合されて使用される。

以上の本発明による処理液は、浸漬法、スプレー法、回
転塗布法、転写法、印刷法など通常使用されている塗布
方法で摩擦摺動部に塗布され乾燥焼皿することに工って
固体潤滑被膜が得られる。処理液の組氏、＃度、乾燥焼
放条約を選択することにエリ軟質被膜から硬質被膜まで
任意の厚みで形放可能である。それらの各条件は被処理
部の素材材質、寸法精胚、要求潤滑寿命などに工って任
意に調整すればよい。腕時計の輪列系に適用する場１０
− 合には、被膜厚０．１μ〜２μ程肝の節回で、形成条件
ω℃〜２５０℃＃　５　ｍｉｎ〜１２０　ｒｎｉｎで形
成す九ば動摩擦係数μ＝　０．０５〜０．３０　、硬さ
、け鉛筆硬度３Ｈ〜９Ｈ以上の被膜が得られ、実用潤滑
寿命は充分確保される。他の精密機械の摩擦摺動部にっ
論ても適正な被膜厚、形ｆｉ７条件の選択によって良好
な潤滑性能が得られる。

以下に実施例にエリ本発明を具体的に説明するつ実施例
１ アナログ水晶腕時計の表輪列部品である。炭素鋼（Ｃ：
１ｑ６）製ローターカナをビッカース硬度７００に熱処
理し、さらに腐蝕防止を主目的として無電解ニッケルメ
ッキを０．５μ厚でその表面に形成した。さらに下記組
放、電解条件によってｍｚ　−ｃ（、合金メッキを行な
った。

く浴組放〉 硫酸ニッケル　　　１８０　ｆ／ｌ。

硫酸コバルト　　　　４０．　ｆ／Ｚ 塩化コバルト　　　　１５ｆμ 塩化アンモン　　　　２５　ｆ／Ｉ！。

硼　　　　　　酸　　　　　　１　０　ｔ／Ａく電着条
件〉 浴　　　温　　度　　　　　　　３０　℃電流密度　　
２Ａ／ｅ１ｍ” 時　　　　　　間　　　　　　　１　５　ｍｉｎメッキ
厚は２μｍで、その表面は第２図に示す様に多孔質面で
あることが確認された。該時計部品を下記組放の処理液
ＩＡＩに室温で２分間浸漬し、しかるのち６０℃、　１
０分間溶剤乾燥し、２００℃６０分間焼放した。

〈処理液ＩＡＩ組成〉 テトラメトキシシラン　　ｌＯｆ テトラｎ−ブトキシチタン　　　　１ｇヘキサス（メト
キシメチル） メラミン　　　１ｆ 二硫化モリブデン（径０．２μ）　　　１０Ｆイソプロ
ピルアルコール　　　　１　００　ｍＡ処理されたロー
ターカナの皮膜厚は約３０００Ｘであった。各、該処理
部品を２００℃に加熱した後、０℃の冷水中に急冷し外
観観察したところ全くクラックが発生せず強固な密着性
であることが確認された。この皮膜の摩擦係数を測定す
るために振子型油性摩擦試験機用子ストピースにｏ　−
ｐ−カナと同様の処理を行な論測定したところ摩擦係数
μ＝　０．１２であった。この工うなローターカナをア
ナログ水晶腕時計に組込み３２倍の加速で輪列耐久試験
を行なって、印加電圧１．５８Ｖでの２番車における出
力トルク（以下出力トルクと略記）及び腕時計で駆動を
停止する限界印加電圧である作動停止電圧の経時変化を
測定した。その結果を第３図、及び第４図に示す。酊３
図は本発明の潤滑処理を施こしたローターカナを組み込
んだ腕時計Ａと、Ｎ７Ｃｏ合金メッキを形成せず無電解
ニッケルメッキ上に直接処理１１１Ｆ　ｒＡ＋を処理し
たローターカナを組み込んだ腕時計Ｂと、潤滑油（（Ｅ
ＩＹＮＴ−Ａ−ＬＶＢＦｆ（スイスメービス社製）））
をローターの上下柄、に注油した腕時計Ｃと、二硫化モ
リブデンｔ−１μ厚でスパッタコーディングしたロータ
ーカナを組み込んだ腕時計りを３２倍加速で駆動したと
きの出力トルクの経時変化を定期的に測定１３− した結果を承す６また第４図は同じく３２倍加速で駆動
したとへの作動停止電圧を定期的に測定した結果を示す
。第３図から明らかな工うに、ローターの上下柄に注油
した腕時計Ｃの出力トルクは、徐々に低下し６年目頃か
ら規格水準より低くなる。

また、二硫化モリブデンスパッタ膜によるローターカナ
を組み込んだ腕時計りはその出力トルクが３年目頃から
規格値を下まわり以降急速に低下してｂる。一方、腕時
計Ｂは腕時計Ｃ，Ｄに比べ耐久性が向上しているが、約
８年で規格値を下まわって−る。それに対して本発明に
よる処理を施こした腕時計Ａは、１０年経過時において
も規格値内にあり格段に耐久性のある潤滑処理であるこ
とが確認された。また、第４図に示されるように作動停
止電圧の変化におＡても、本発明による潤滑処理をその
表面に施こしたローターカナを組み込んだ腕時計人は長
期間、初期水準で維持することが確認された。

実施例２ 実施例１で使用したと同様のローターカナを下１４− 記組放の処理液ｒＢｌに室温で４分間浸漬し、しかふ後
６０℃で１０分間溶剤乾燥し、その後に１５０℃で１０
０分間焼成した６ 〈処理液（ＢＩ組原２〉 テトラエトキシシラン　　　　１５９ テトラブトキシジルコン　　　　１ｆ へキサキス（エトキシメチル） メラミン　　　　２１ ふっ化黒鉛（径０．０３μ）５１ アセトン　　　　　　　　　　５０ｍ！イソジイソルア
ルコール　　　５０− 上記処理液で処理さｔｔ７ｔローターカナの皮膜厚は約
０．５μｍであつｔ６また密着性も良好で、動摩擦係数
はμ＝　０．１４であっ７ｔｆ、この工うなローターカ
ナを腕時計に組み込み実施例１と同様に輪列耐久試験で
行ない、出力トルク及び作動停止電圧の経時変化を観察
した。その結果を第３図及び第４図における腕時計Ａ’
によって承す６歯から明らかな様に本実施例によるロー
ターカナを組み込んだ腕時計ＡＩは、実施例１による腕
時計Ａと同様、出力トルク、作動停止電圧共に長期間に
わたって規格値を完全にクリ了し、メインテナンスフリ
ーナ潤滑特性〒あることが確認できた。

実施例３ アナログ水晶腕時計の切換え部品であり、炭素鋼（Ｃ：
０．５％）でＨＶ６００に熱処１１　Ｌ　＊　、ｔ　シ
トリとカンヌキ押工の表面に下記浴取分、電着条件によ
り多孔性クロムメッキ皮膜を形広した。

くクロムメッキ浴匠分〉 Ｃｒｏ３　　３（１％ ＨＮＯ５係 Ｂ　ａ　　　　２０００ｐｐｍ Ｆ　　　　　　５ＱＱｐｐｍ ＣＨ３ＣＯＯＨ微量 く電着条件〉 浴温度　−１０℃ 電流密度　　　ＩＡ／ｄｍ” 時　　　間　　　加ｒｎｉ　ｎ メッキ厚は１．５踊で、その表面は電子顕微鏡で観察し
たところ微細孔が多数存在することが確認出来た。

該時計部品を！、施何例２同様の処理液ｉＢｌを用すて
室温で４分間浸漬後６０℃で１０分間溶剤を乾燥し。

さらに２００℃で６０分間焼原して皮膜を杉皮した。

皮膜厚は約０゜５μであっｔｌ。

密着性及び動摩擦係数は実施例２と同等な水準であった
。このように処理された４部品を腕時計に組み込み、巻
真の引き出し、押し込みに要する力、すなわち切換力を
測定した６腕時１計の通常使用条件下では、切換え操作
を１年間に１００回行なわれるものとして、　１０年分
の切換え操作を行なってその間の切換力の変化を第５図
に示した。Ａは本実施例により処理した部品を組み込ん
だ腕時計の切換力を示す６Ｂは多孔性クロムメッキ皮膜
を形広せず無電解ニッケルメッキ上に処理液間を処理し
た部品を組み込んだ腕時計の切換力を示す。Ｃは潤滑油
（（８ＹＮＴ　−Ａ−Ｌ　ＵＢＦｔ　（スイス・メービ
ス社製）））をオシドリとカンヌキ押工の保合部に注油
した腕時計の切換力の変化、Ｄは二硫化モＩＩブデンを
１μ厚にスパツタコー・トした部品１７− を組み込んだ腕時計の切換力の変化を示す。図から明ら
かなように、腕時計りは３年分の耐久経過時に規格値を
オーバーし、５年分経過時には切換操作が困難なまでに
なった。、！た、腕時計Ｃは５年分経過時で規格値をオ
ーバーし、その後も増加して論る。、７年分の耐久後Ｃ
０Ｄの腕時計から該部品を取り出し摩擦部の外観を観察
したところ素地材料が露出してオリ潤滑効果が全く消滅
して粘ることが確認された。一方腕時計Ｂば７年分の耐
久は確保されて−乙が、８年分以降切換力は規格値をオ
ーバーしてい乙。それに対して本発明の処理による腕時
計Ａけ′１０年分耐久後も切換力は規格値内にあり潤滑
効果を長期間維持できることが確認された。

実施例４ 了りログ水晶腕゛時計の表輪列部品である炭素鋼（Ｃ：
１係）製の４番カナをＨＶ７００に熱処纏したのち、実
施例１と同条件でｗ６−　ｃ６合金メッキを形広した。

この部品を下記原反の処理液（Ｃ）に室温で２昼解浸漬
し、しかる後に８０℃で１分間１８− 乾燥し、２２０℃で３０分間焼成した く処理液ｒｃＩ組成〉 テトラメトキシシラン　　　　　１０ｆテトラ２−メチ
ルへブチルオ キシチタン　　　　　　　　　　０．５１窒化はう素（
径０．４μ）　　　　　　　８ｆふり化黒鉛　　　　　
　　　　　　２１エチルアルコール　　　　　　　４０
ｍ！塩化メチレン　　　　　　　　　６０幅処理皮膜の
厚みは約０．５μｍで、密着性は良好であった。動摩擦
係数μ＝０．１４であった。この部品を腕時計に絹与込
み、実施例１．２と同様に３２倍加速の輪列耐久試験を
行なった。その結果、出力トルク１作動停止電圧共に第
３図及び第４図の腕時計Ａ　、　Ａ’と同様の傾向を示
し、良好な潤滑性能を有していることが確認でｔＡた。

実施例５ カレンダー表示腕時計の構灰蔀品である五！製の口車に
強度の同上と、表面の多孔質化を目的としてアルマイト
処理を施した。該部品と同じくカレンｉ“−表示腕時計
の構原部品である１３ン青銅製金メツキを２μ厚で形反
した。これら２部品を実施例１と同じ処理液ＩＡＩに室
温で２分間浸漬し、しかる後に６０℃で１０分間浴剤の
乾燥を行な１６２００℃で６０分間焼成した。処理され
た日車と日給制し唯 バーの皮膜厚は約０．３μであった。また密着性は良好
で、動摩擦係数は０．１５であった。このような処理部
品を腕時計に組み込み２番車における日送りトルクを測
定した。

さらに１０年間使用相当分の日送り耐久（日車１回転７
月として１２０回転）を行ない、そのときの２番車にお
ける日送りトルクの初期値に対する相対変化を測定した
。その結果を第６図に示す。

をＡ、潤滑油（（エルミン　Ｍ５５Ｂ（スイス・ベルシ
ュン社製）））を日車と日給制レバーの摩擦摺βｙ 動部に注油した腕時計の日送りトルクの相対変化をＢ１
両部品の表面にＭＱＳ２を１μ厚でスパッタコーティン
グし左、腕時泪の日送りトルクの相対変化をＣで示す。

図かち明らかなように、腕時計Ｂの日送りトルクの変化
け、５年分の耐久までは初期とほとんど変わりなく安定
しているが、それを過ぎふと徐々に土性し１０年の耐久
で初期の約２倍になってしまう。捷ｔ、腕時計Ｃの日送
りトルクの変化は２．５年の耐久で初期の２／３の値に
なり、さらに耐久を繰り返すとその値は急激に上昇し、
１０年の耐久で初期の約３倍になり、非常に変動が激し
いことがわかる。それに較べて本発明による腕時計Ａは
長期間口送りトルクが安定していることが確認された。

以上の各実施例で述べた様に、本発明による潤滑処理を
施した摺動部品の潤滑特性は、長期間にわ゛たって極め
て安定したものであり、従来の潤滑処理技術では得られ
なかったものである。実施例ではアナログ水晶腕時計の
部品への適用のみを述べたが１本発明によれば潤滑油の
使用もしくけ他の固体ｒ滑処理を施して粘る全ての精密
機器の摺２１− 動部品に適用可能であり、それに工って従来の潤滑処理
の欠点である間欠的な注油の必要性、寸法のバラツキ、
耐久における初期品質水準の劣化外どの問題が児全に解
決され乙、精密ｔ＃Ｉ器としては腕時計の他、カメラな
どの光学機器、カセットテープレコーダー、ビデオテー
プレコーダーナトの電子機器、ある層は医療機器、事務
機器、端末機器などが例として挙げられる。

本発明による高層な潤滑効果は、下地素材が金属に限定
され為ものでは彦く、セラミック窩分子材料などあらゆ
る素材に対しても得られるものである。

以上の様に本発明の潤滑処理を精密摺動部品に施すこと
によって各種精密機器の信頼性が長期間確保可能となっ
た。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明による潤滑処理の概要図である。 １：摺動部品の表面の断面 ２２− ２；本発明による多孔性皮膜の断面 ３：本発明による潤滑皮膜σ）断面 ４：固体４■滑性微粒子 第２　図１ｒｉ、　Ｎｊ　−Ｃｏ合金メ・ツキによる多
孔性皮膜表面の電子顕微鏡写真である。、信呆け１万倍
、第３図は、本発明による潤滑処理を施したローターカ
ナを組み込んだアナログ水晶腕時計Ａ　、　Ａ’と他の
潤滑処理を施したローターカナを組み込んだアナログ水
晶腕時計Ｂ、Ｃ，Ｄを３２倍加速で駆動したときの出力
トルりの変化を定期的に測定Ｌｔ結果を示す。 Ａ；本発明の実施例１による処理を施したローターカナ
を組み込んだアナログ水晶腕時計。 Ａ１：本発明の実施例２による処理を施したローターカ
ナを組み込んだアナログ水晶腕時計。 Ｂ：多孔性皮膜を形成しない表面に実施例１と同様の潤
滑皮膜を施しｔローターカナを組み込んだアナログ水晶
腕時計。 Ｃ：潤滑油をローター、カナの上下納に注油したアナロ
グ水晶腕時計。 ２３− Ｄ２二硫化モリブデンをスパッタコートしたローターカ
ナを組み込んだアナログ水晶腕時計 第４図は、第３図と同様の潤滑処理を施したローターカ
ナを組み込んだアナログ水晶腕時計を３２倍加速で駆動
したときの作動停止電圧の変化を定期的に測定した結果
を示す。 第５図は１本発明における潤滑処理を施こしたオシド１
１とカンヌキ押工を組み込んだアナログ水晶腕時計Ａと
他の潤滑処理を施したオシドリとカンヌキ押工を組み込
んだアナログ水晶腕時計Ｂ。 Ｃ，Ｄの切換力の耐久による変化を定期的に測定した結
果を示す。 ム：本発明による処理を施したオシドリ、カンヌキ押工
を組み込んだアナログ水晶腕時計。 Ｂ：多孔性皮膜を形成したい表面に実施例２と同様の潤
滑皮膜、を施したオシドＩ７　、カンヌキ押−を組み込
′：んだアナ・グ水晶腕時計、Ｃ：潤滑油をオシドリと
カンヌキ押工の保合部に注油したアナログ水晶腕時計。 一冴− Ｄ：二硫化モリブデンをスパッタコートしたオシドリと
カンヌキ押工を組み込んだアナログ水晶腕時計。 第６図は１口車と日距制レバーの両部品またはＴＬ 日画制レバーだけの摩擦摺動部に各種潤滑処理を、ｙｌ
Ｌ 施したときの日送り耐久による目送リトルりの初期値に
対する相対変化を示す。 Ａ：本発明の実施例１による処理を施した日車と日距制
レバーを組み込んだ腕時計の目送曜 リトルクの相対変化。 Ｃ：潤滑油を注油した腕時計の日送りトルクの相対変化
。 Ｄ２二硫化モリブデンをスパッタコートＬ１日車と日垂
制レバーを組み込んだ腕時計の日Ｌ 送りトルクの相対変化。 以　　　上 出願人　株式会社諏訪精工舎 代理人　最　　上　　　　務 ５− 才１目　７フ７房ττゝ１ ↓オ１メ号 オフ図 Ｘ　（ｏｏＨ す４１ｖ１ 才４図 袖　２＝Ｓ　　’；　　７ゝ　″趨 勧

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 表面が極微細多孔性皮膜で被覆された精密摺動部品の表
   面に （１１第１Ｗ分・一般式 ％式％（） で表わされる４族α亜族元累のテトラアルコキシ化合物 （２第２ＩｉＶ分　一般式 ％式％） で表わされる４族す亜族元素のテトラアルコキシ化合物 ＼。／ Ｎ（ＣＨ，ＯＲ）　。 １− で表わされるヘキサキス（アルコキシメチル）メラミン
   化合物 （４１第４Ｍ、分　固体潤滑性微粒子 （５１有機溶媒 からなる処理液をコーティングし、加熱することによっ
   て皮膜形原せしめたことを特徴とする精密摺動部品。