JPS58224145A - 深絞り耳の小さいアルミニウム合金板およびその製造方法 - Google Patents
深絞り耳の小さいアルミニウム合金板およびその製造方法Info
- Publication number
- JPS58224145A JPS58224145A JP10738282A JP10738282A JPS58224145A JP S58224145 A JPS58224145 A JP S58224145A JP 10738282 A JP10738282 A JP 10738282A JP 10738282 A JP10738282 A JP 10738282A JP S58224145 A JPS58224145 A JP S58224145A
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- Japan
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- aluminum alloy
- deep drawing
- rolling
- alloy plate
- hot rolling
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- Pending
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、例えば缶エンド、ボディなどに用いる合金板
において、低い耳率を有するアルミニウム合金板および
その製造方法である。
において、低い耳率を有するアルミニウム合金板および
その製造方法である。
従来、５０８２合金、５１８２合金、５０５２合金の如
き硬質板は缶エンド用、ボディ用として用鋳造−均質化
−熱間圧延一中間焼鈍一最終冷間圧延という工程によっ
て製造されている。そして得られる硬質板の耳率を低く
するために、均質化処理条件、熱間圧延開始温度、中間
焼鈍条件、最終冷間圧延量がそれぞれ適当にコントロー
ルされてきた。
き硬質板は缶エンド用、ボディ用として用鋳造−均質化
−熱間圧延一中間焼鈍一最終冷間圧延という工程によっ
て製造されている。そして得られる硬質板の耳率を低く
するために、均質化処理条件、熱間圧延開始温度、中間
焼鈍条件、最終冷間圧延量がそれぞれ適当にコントロー
ルされてきた。
しかし、現状で得られる硬質板の耳率は３５〜５．０係
の大きさで、深絞り用材としては、更に低い耳率とする
ことが望首れている。
の大きさで、深絞り用材としては、更に低い耳率とする
ことが望首れている。
本発明はこの点に鑑みなされたもので、その第１発明は
、Ｍｇ０．５〜６．０％を含むアルミニウム合金よりな
り、５０チ以上の最終冷間圧延を行なった硬質板の深絞
シ耳率が３．５チ以下であることを特徴とする深絞り耳
の小さいアルミニウム合金板である。
、Ｍｇ０．５〜６．０％を含むアルミニウム合金よりな
り、５０チ以上の最終冷間圧延を行なった硬質板の深絞
シ耳率が３．５チ以下であることを特徴とする深絞り耳
の小さいアルミニウム合金板である。
Ｍｇの他にＭｎ １．５％以下、Ｃｒ Ｏ，５０％以下
、Ｃｕ ０１３％以下、ＦｅＯ，８％以下、ＳｉＯ，６
％以下を１種又は２種以上含んでもよい。
、Ｃｕ ０１３％以下、ＦｅＯ，８％以下、ＳｉＯ，６
％以下を１種又は２種以上含んでもよい。
地とＳｉは９０方向の耳を高くし、鬼、 Ｍｎ 。
Ｃｕ 、 Ｓｔは強度と成形性を付与する。Ｆｅは強度
と耳率のバラツキを少なくシ、ｃｒは成形性を改善する
。
と耳率のバラツキを少なくシ、ｃｒは成形性を改善する
。
各成分とも上限を越えると成形性が低下し、さらに、Ｍ
ｇ ＋ Ｓｉ 、 Ｃｕ 、 Ｆ”ｅは耳の大きさを制
御する効果を失う。又、廊は下限未満では所期の目的を
達成しない。
ｇ ＋ Ｓｉ 、 Ｃｕ 、 Ｆ”ｅは耳の大きさを制
御する効果を失う。又、廊は下限未満では所期の目的を
達成しない。
かかる組成のものは、所定の工程により５゜チ以上の最
終冷間圧延を行なって、深絞り耳率を３，５チ以下とな
し得て、成形性に優れたものである。
終冷間圧延を行なって、深絞り耳率を３，５チ以下とな
し得て、成形性に優れたものである。
かかる深絞シ耳の小さなアルミニウム合金板４
は、第２発明によって得られる。すなわち、その第２
発明は、Ｍｇ ０．５〜６．０ ％を含むアルミニウム
合金を均質化処理したのち、４８０〜５８０℃で熱間圧
延を開始して、２９０℃以上で熱間圧延を終了し、必要
に応じて焼鈍処理を行なって、５０％以上の最終冷間圧
延を行なうことを特徴とする深絞り耳の小さいアルミニ
ウム合金板の製造方法である。
は、第２発明によって得られる。すなわち、その第２
発明は、Ｍｇ ０．５〜６．０ ％を含むアルミニウム
合金を均質化処理したのち、４８０〜５８０℃で熱間圧
延を開始して、２９０℃以上で熱間圧延を終了し、必要
に応じて焼鈍処理を行なって、５０％以上の最終冷間圧
延を行なうことを特徴とする深絞り耳の小さいアルミニ
ウム合金板の製造方法である。
この第２発明におけるアルミニウム合金も、Ｍｎ １．
５％以下、Ｃｒ ０．５０１ｒ以下、Ｃｕ ０．３％以
下、ＦｅＯ，８％以下、ＳｉＯ，６％以下を１種又は２
種以上含んでもよい。
５％以下、Ｃｒ ０．５０１ｒ以下、Ｃｕ ０．３％以
下、ＦｅＯ，８％以下、ＳｉＯ，６％以下を１種又は２
種以上含んでもよい。
深絞りに用いられるアルミニウム合金硬質板は普通圧延
方向と４５の角度をなす４つの方向に深絞りによって耳
を発生する。この４５耳を低減させるためには、最終冷
間圧延前の中間焼鈍処理材において、極力９０耳（圧延
方向とＯ及び９０ の位置４ケ所に発生する耳）が大き
くなるようにしなければならない。この９０°耳はアル
ミニウム合金板でいわゆる立方体集合組織と呼ばれる特
定の方向に揃った結晶粒組織の形成度合いに左右される
。純アルミニウムに比ベアルミニウム合金では一般にこ
の立方体集合組織が形成されにくい。
方向と４５の角度をなす４つの方向に深絞りによって耳
を発生する。この４５耳を低減させるためには、最終冷
間圧延前の中間焼鈍処理材において、極力９０耳（圧延
方向とＯ及び９０ の位置４ケ所に発生する耳）が大き
くなるようにしなければならない。この９０°耳はアル
ミニウム合金板でいわゆる立方体集合組織と呼ばれる特
定の方向に揃った結晶粒組織の形成度合いに左右される
。純アルミニウムに比ベアルミニウム合金では一般にこ
の立方体集合組織が形成されにくい。
本第２発明は、アルミニウム合金においてこの立方体集
合組織を特定の熱処岬によって形成せしめるもので、ま
ず、均質化処理は、合金板の耳率を変化させる要因の一
つで、一般には合金材の融解温度直下のできるだけ高温
で行なうが、必要十分な時間に止める。次工程の熱間圧
延工程が最も重要で、本第２発明では熱間圧延の終了温
度を２９０℃以上と高くすることによって、立方体集合
組織がより多く形成されることを見出したものである。
合組織を特定の熱処岬によって形成せしめるもので、ま
ず、均質化処理は、合金板の耳率を変化させる要因の一
つで、一般には合金材の融解温度直下のできるだけ高温
で行なうが、必要十分な時間に止める。次工程の熱間圧
延工程が最も重要で、本第２発明では熱間圧延の終了温
度を２９０℃以上と高くすることによって、立方体集合
組織がより多く形成されることを見出したものである。
熱間圧延終了温度を高くすることにより、良く発達形成
される立方体集合組織は、このままでは大きな９０°耳
を発生するので深絞りに不適であるが、引きつづき５０
％以上の冷間圧延を加えることによって結晶方位が回転
し、９０°耳発生生成である立方体集合組織の消滅と、
４５耳発生成分である圧延集合組織の形成がなされる。
される立方体集合組織は、このままでは大きな９０°耳
を発生するので深絞りに不適であるが、引きつづき５０
％以上の冷間圧延を加えることによって結晶方位が回転
し、９０°耳発生生成である立方体集合組織の消滅と、
４５耳発生成分である圧延集合組織の形成がなされる。
このことによって得られる硬質板は圧延方向と０°、４
５°、９０°をなす８個所の位置に小さい耳を発生する
ようになり、全体として深絞９耳の小さい硬質板となる
。
５°、９０°をなす８個所の位置に小さい耳を発生する
ようになり、全体として深絞９耳の小さい硬質板となる
。
熱間圧延と最終冷間圧延との間において中間焼鈍を加え
ると、さらに冷延前の９０°耳発生成分を発達させるが
、熱間圧延を高温で終了するときにはその効果は比較的
小さいので、実用上差支えない場合には中間焼鈍を省略
することがある。
ると、さらに冷延前の９０°耳発生成分を発達させるが
、熱間圧延を高温で終了するときにはその効果は比較的
小さいので、実用上差支えない場合には中間焼鈍を省略
することがある。
以上によって耳率の小さい硬質アルミニウム合金板が得
られる。又、中間焼鈍を省略した場合には、省エネルギ
並びに一工程省略による仕掛りの細線が実現する。
られる。又、中間焼鈍を省略した場合には、省エネルギ
並びに一工程省略による仕掛りの細線が実現する。
以下、本発明の実施例を比較例と対比して述べる。
実施例１
ＳｉＯ，２０％、Ｆ”ｅ ０．４１ ％、Ｃｕ ０．１
３５１ｙ、Ｍｎ １．０５ ％、Ｍｇ １．２２％、Ｃ
ｒ Ｏ，０１％、Ｚｎ０．０４％、Ｔｉ０．０２％、Ａ
ｔ残よりなる重吐約４０００ｋｇの鋳塊２個を、５９０
℃で１０時間均質化処理したのち、炉冷して５４０℃と
し、直ちに熱間圧延を開始して厚さ２．０調に圧延した
。
３５１ｙ、Ｍｎ １．０５ ％、Ｍｇ １．２２％、Ｃ
ｒ Ｏ，０１％、Ｚｎ０．０４％、Ｔｉ０．０２％、Ａ
ｔ残よりなる重吐約４０００ｋｇの鋳塊２個を、５９０
℃で１０時間均質化処理したのち、炉冷して５４０℃と
し、直ちに熱間圧延を開始して厚さ２．０調に圧延した
。
このとき熱間圧延の終了温度を３１５℃および２８０℃
となるように、２つの鋳塊を熱間圧延の速度、圧下量配
分、圧延油量を制御した。これらをそれぞれ２分割し、
引きつづき中間焼鈍の有無を組合せて８２．５％の最終
冷間圧延を加え、厚さ０．３５＋ｍ＋１の硬質板を得た
。得られた硬質板の特性を比較して表１に示す。この表
１から明らかな如く、熱間圧延終了温度を高くした場合
、同じ強度と低い耳率が得られ、本発明の効果が認めら
れる。
となるように、２つの鋳塊を熱間圧延の速度、圧下量配
分、圧延油量を制御した。これらをそれぞれ２分割し、
引きつづき中間焼鈍の有無を組合せて８２．５％の最終
冷間圧延を加え、厚さ０．３５＋ｍ＋１の硬質板を得た
。得られた硬質板の特性を比較して表１に示す。この表
１から明らかな如く、熱間圧延終了温度を高くした場合
、同じ強度と低い耳率が得られ、本発明の効果が認めら
れる。
実施例２
ＳｉＯ，０９％、Ｆｅ Ｏ，３０％、Ｃｕ Ｏ，０２％
、Ｍｎ ０．０３％、Ｍｇ ２．４０ ％、Ｃｒ ０．
２２％、ＺｎＯ１０１％、ＴｉｏｏＯｌ％、Ａｔ残より
なる重量約４０００ｋｇの鋳塊２個を、５００℃で１０
時間均質化処理し、室温まで放冷したのち、５００℃に
再加熱して熱間圧延し、厚さ２．２ ｔｒｍに圧延した
。このとき熱間圧延の終了温度を３０８℃と２７９℃と
なるように制御した。これらをそれぞれ２分割し、３８
０℃で１時間の中間焼鈍を加えたものと、全く中間焼鈍
を加えないで８５チの最終冷間圧延を加え、厚さ０．３
２ｍｍの硬質板を得た。得られた硬質板の特性を比較し
て表２に示す。この表２から明らか々ように、本発明例
では中間焼鈍の有無によらず、比較例よりかなシ低い耳
率が得られている。
、Ｍｎ ０．０３％、Ｍｇ ２．４０ ％、Ｃｒ ０．
２２％、ＺｎＯ１０１％、ＴｉｏｏＯｌ％、Ａｔ残より
なる重量約４０００ｋｇの鋳塊２個を、５００℃で１０
時間均質化処理し、室温まで放冷したのち、５００℃に
再加熱して熱間圧延し、厚さ２．２ ｔｒｍに圧延した
。このとき熱間圧延の終了温度を３０８℃と２７９℃と
なるように制御した。これらをそれぞれ２分割し、３８
０℃で１時間の中間焼鈍を加えたものと、全く中間焼鈍
を加えないで８５チの最終冷間圧延を加え、厚さ０．３
２ｍｍの硬質板を得た。得られた硬質板の特性を比較し
て表２に示す。この表２から明らか々ように、本発明例
では中間焼鈍の有無によらず、比較例よりかなシ低い耳
率が得られている。
表 ２
実施例３
Ｓｉ０．１０％、Ｆｅ ０．１７ ％、Ｃｕ Ｏ，０５
％、Ｍｎ ０．３４ ％、Ｍｇ ４．５０ ％、Ｃｒ
Ｏ，０１％、Ａｔ残よりなる合金鋳塊４個を、５００℃
で１０時間均質化処理し、引きつづいて熱間圧延し、２
．８ｆｉ厚の板としだ。このとき熱間圧延の終了温度を
３２３℃、３１７℃、２８０℃、２８３℃となるように
制御した。これらをそのままあるいは４５０℃で３０秒
の中間焼鈍を加えたのち、８８％の最終冷間圧延を施し
、０．３２ｗｍ１草の板とした。得られた硬質板の特性
は表３に示すとおりであった。
％、Ｍｎ ０．３４ ％、Ｍｇ ４．５０ ％、Ｃｒ
Ｏ，０１％、Ａｔ残よりなる合金鋳塊４個を、５００℃
で１０時間均質化処理し、引きつづいて熱間圧延し、２
．８ｆｉ厚の板としだ。このとき熱間圧延の終了温度を
３２３℃、３１７℃、２８０℃、２８３℃となるように
制御した。これらをそのままあるいは４５０℃で３０秒
の中間焼鈍を加えたのち、８８％の最終冷間圧延を施し
、０．３２ｗｍ１草の板とした。得られた硬質板の特性
は表３に示すとおりであった。
表 ３
実施例４
ＳｉＯ，１５％、Ｆｅ Ｏ，４０％、Ｃｕ ０．１２％
、Ｍｎ ０．４０％、Ｍｇ０．５２％、Ｃｒ０．０１％
、ＺｎＯ１０４％、ＴｉＯ，０３％、Ａｔ残よりなる重
さ約３５００ｋｇの合金鋳塊２板を、５８０℃で１０４
′″ＲＪ１１’１（ＩＬＩＢ！Ｌパ°°“４“１１
１１延を開始し、２．０ｍ厚に圧延した。このとき熱間
圧延の終了温度は２９８℃と２６７℃となるように制御
した。これらをそれぞれ２分割し、その一方には４５０
℃で１０秒の短時間中間焼鈍を加えて、他方は中間焼鈍
なしで、８８．５％の最終冷間圧延を施し、Ｑ、２３ｍ
厚の板とした。
、Ｍｎ ０．４０％、Ｍｇ０．５２％、Ｃｒ０．０１％
、ＺｎＯ１０４％、ＴｉＯ，０３％、Ａｔ残よりなる重
さ約３５００ｋｇの合金鋳塊２板を、５８０℃で１０４
′″ＲＪ１１’１（ＩＬＩＢ！Ｌパ°°“４“１１
１１延を開始し、２．０ｍ厚に圧延した。このとき熱間
圧延の終了温度は２９８℃と２６７℃となるように制御
した。これらをそれぞれ２分割し、その一方には４５０
℃で１０秒の短時間中間焼鈍を加えて、他方は中間焼鈍
なしで、８８．５％の最終冷間圧延を施し、Ｑ、２３ｍ
厚の板とした。
得られた硬質板の特性は表４に示すとおりであった。
表 ４
Claims (1)
- （１） Ｍｇ ０．５〜６．０％を含むアルミニウム
合金よりなり、５０％以上の最終冷間圧延を行なった硬
質板の深絞り耳率が３．５％以下であることを特徴とす
る深絞り耳の小さいアルミニウム合金板。 （２１Ｍｇ０．５〜６．０％を含むアルミニウム合金を
均質化処理したのち、４８０〜５８０℃で熱間圧延を開
始して、２９０℃以上で熱間圧延を終了し、必要に応じ
て焼鈍処理を行なって、５０チ以上の最終冷間圧延を行
なうことを特徴とする深絞υ耳の小さいアルミニウム合
金板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10738282A JPS58224145A (ja) | 1982-06-22 | 1982-06-22 | 深絞り耳の小さいアルミニウム合金板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10738282A JPS58224145A (ja) | 1982-06-22 | 1982-06-22 | 深絞り耳の小さいアルミニウム合金板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58224145A true JPS58224145A (ja) | 1983-12-26 |
Family
ID=14457699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10738282A Pending JPS58224145A (ja) | 1982-06-22 | 1982-06-22 | 深絞り耳の小さいアルミニウム合金板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58224145A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63145758A (ja) * | 1987-11-07 | 1988-06-17 | Kobe Steel Ltd | 包装用ａ１合金板の製造方法 |
| JPH03207840A (ja) * | 1990-01-09 | 1991-09-11 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
| FR2703072A1 (fr) * | 1993-03-26 | 1994-09-30 | Pechiney Rhenalu | Tôles ou bandes en alliages d'Al (série 5000) à faible anisotropie mécanique et leur procédé d'obtention. |
| JP2004300457A (ja) * | 2003-03-28 | 2004-10-28 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 缶ボディ用アルミニウム合金板 |
-
1982
- 1982-06-22 JP JP10738282A patent/JPS58224145A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63145758A (ja) * | 1987-11-07 | 1988-06-17 | Kobe Steel Ltd | 包装用ａ１合金板の製造方法 |
| JPH03207840A (ja) * | 1990-01-09 | 1991-09-11 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
| JPH06104882B2 (ja) * | 1990-01-09 | 1994-12-21 | スカイアルミニウム株式会社 | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
| FR2703072A1 (fr) * | 1993-03-26 | 1994-09-30 | Pechiney Rhenalu | Tôles ou bandes en alliages d'Al (série 5000) à faible anisotropie mécanique et leur procédé d'obtention. |
| JP2004300457A (ja) * | 2003-03-28 | 2004-10-28 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 缶ボディ用アルミニウム合金板 |
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