JPS58215495A - ポリテトラフルオルエチレンおよびパ−フルオルポリエ−テルを主体とする潤滑グリ−スの製造法 - Google Patents
ポリテトラフルオルエチレンおよびパ−フルオルポリエ−テルを主体とする潤滑グリ−スの製造法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、ポリテトラフルオルエチレンおよびバーフ
ルオルポリエーテルを主体とする潤滑グリースの新規の
製造方法に関する。
ルオルポリエーテルを主体とする潤滑グリースの新規の
製造方法に関する。
最も普通で一般的なグリース製造方法は、液状あるいは
ワックス状の分散媒質中に濃厚化充てん剤を絢1濁させ
るものであることは周知である。
ワックス状の分散媒質中に濃厚化充てん剤を絢1濁させ
るものであることは周知である。
とくに、濃厚化充てん剤が石鹸(たとえば、脂肪酸のリ
チウム、ナトリウム、カルシウム等の誌導体類)でない
とき、あるいは、分散液中で安定したコロイド状溶液ま
たは懸濁液を形成することのできる化合物でないとき、
グリースは時が経過すると安定性を欠くことにな9、始
めの潤滑性能を失い、最後に流動性能・摩擦性能は崩壊
し続け、老化の間に油分が分離するようになる傾向があ
る( 油+離HIP 121/75 おjびFTMS
791− :S 2 )基準の規定による)。
チウム、ナトリウム、カルシウム等の誌導体類)でない
とき、あるいは、分散液中で安定したコロイド状溶液ま
たは懸濁液を形成することのできる化合物でないとき、
グリースは時が経過すると安定性を欠くことにな9、始
めの潤滑性能を失い、最後に流動性能・摩擦性能は崩壊
し続け、老化の間に油分が分離するようになる傾向があ
る( 油+離HIP 121/75 おjびFTMS
791− :S 2 )基準の規定による)。
フッ素で処理したグリースは、平均分子i:20゜00
0〜30. OOOで、(1,1,2−)リクロルトリ
フルオルエタン懸濁液中におけるラジカル重合法の結果
として)部分的に塩素化した連鎖末端を有するポリテト
ラフルオルエチレンのテロマーを、たとえばイタリー国
特許第792.673号および同第790.651号が
記載するパーフルオルポリエーテルのごとき、過フッ素
化液中に懸濁して形成できることは公知である(たとえ
ば、J、 Am、 Soc。
0〜30. OOOで、(1,1,2−)リクロルトリ
フルオルエタン懸濁液中におけるラジカル重合法の結果
として)部分的に塩素化した連鎖末端を有するポリテト
ラフルオルエチレンのテロマーを、たとえばイタリー国
特許第792.673号および同第790.651号が
記載するパーフルオルポリエーテルのごとき、過フッ素
化液中に懸濁して形成できることは公知である(たとえ
ば、J、 Am、 Soc。
of Lu1)r、 Eng、 196 Q年12月号
、475〜48 :1頁、J、Mesginaおよびイ
タリー国特許第96 J 5 ’i’9号を参照)0 上述バーフルオルポリエーテルは商品名「フオンブリン
Y (Fomblin Y)Jと称し一般式:%式%(
1) を有し、同じく「7オンブリンZ (Fomblin
Z) Jけ一般式: %式%() を有する。上式中オキシパーフルオルアルキレン単位は
連鎖中に統計的に分布し、式(1)のXおよびYは−C
F、または一〇、F、の末端基、mおよびnは整数であ
り、mとnの合計はlO〜100の間でありm/n比は
10〜50の間である。式(II)の末端基AおよびB
は−CF’、、 −C2F、、−CF2Cμ、−CF2
CF。
、475〜48 :1頁、J、Mesginaおよびイ
タリー国特許第96 J 5 ’i’9号を参照)0 上述バーフルオルポリエーテルは商品名「フオンブリン
Y (Fomblin Y)Jと称し一般式:%式%(
1) を有し、同じく「7オンブリンZ (Fomblin
Z) Jけ一般式: %式%() を有する。上式中オキシパーフルオルアルキレン単位は
連鎖中に統計的に分布し、式(1)のXおよびYは−C
F、または一〇、F、の末端基、mおよびnは整数であ
り、mとnの合計はlO〜100の間でありm/n比は
10〜50の間である。式(II)の末端基AおよびB
は−CF’、、 −C2F、、−CF2Cμ、−CF2
CF。
C1L を含む群から選ばれ、pおよびqは整数であり
、pとqの合計はlO〜200の間であり、p/q比は
01〜10の間の値である。
、pとqの合計はlO〜200の間であり、p/q比は
01〜10の間の値である。
同じ用途に使用できるものとして、一般式:%式%()
を有するバーフルオルポリエーテルがある。式中、末端
基AおよびBは式(「)のものと同じであり、tは3で
あるかまたは3以上の1i数、rx 8% uは合計が
lO〜3000の間で□比がα01〜αr+a 3の間の値となり、r/a比はαl−10の間の値とな
るような整数である。
基AおよびBは式(「)のものと同じであり、tは3で
あるかまたは3以上の1i数、rx 8% uは合計が
lO〜3000の間で□比がα01〜αr+a 3の間の値となり、r/a比はαl−10の間の値とな
るような整数である。
式(ill)の製品は、過酸化物基を含有するバーフル
オルポリエーテルに過フッ素化オレフィンを、紫外線照
射下で反応させて入手できる。
オルポリエーテルに過フッ素化オレフィンを、紫外線照
射下で反応させて入手できる。
これらの製品およびその製造法については本出願人によ
るイタリー国特許出願第2027OA/82号に記載が
ある。
るイタリー国特許出願第2027OA/82号に記載が
ある。
これまでに定義し−だポリテトラフルオルエチレンのテ
ロマーu In N 1− L ”−トリクロルトリフ
ルオルエタン中の7%懸濁液として入手され、そのテロ
マー粒子の平均直径は30ミクロンより小さい。
ロマーu In N 1− L ”−トリクロルトリフ
ルオルエタン中の7%懸濁液として入手され、そのテロ
マー粒子の平均直径は30ミクロンより小さい。
公知の形成方法は、パーフルオルポリエーテルをポリテ
トラフルオルエチレン7%懸濁液に、または部分的に5
0〜60%に:濃縮する懸濁液に、少しづつ添加しつつ
同時【こ溶剤を真空下で蒸発することからなるものであ
る。
トラフルオルエチレン7%懸濁液に、または部分的に5
0〜60%に:濃縮する懸濁液に、少しづつ添加しつつ
同時【こ溶剤を真空下で蒸発することからなるものであ
る。
その結果得られるグリースは秀れた潤滑性能を示すが、
しかし、その工程は長時間を要しかつ複雑である。とく
に、約50Ky量のグリースを製造することは、約50
ffiにも及ぶテロマー懸濁液を分散液と共しこ混和す
る作業を含み、そのためその混合物から約45fiもの
溶剤を蒸発させる必要を生シる。溶剤はパーフルオルポ
リエーテルに溶は合うので、グリース最終製品中に少量
の不蒸発残渣として残留しやすく、それはグリースの安
定性および高温下または真空下の蒸発の両方にとってン
h′害である。
しかし、その工程は長時間を要しかつ複雑である。とく
に、約50Ky量のグリースを製造することは、約50
ffiにも及ぶテロマー懸濁液を分散液と共しこ混和す
る作業を含み、そのためその混合物から約45fiもの
溶剤を蒸発させる必要を生シる。溶剤はパーフルオルポ
リエーテルに溶は合うので、グリース最終製品中に少量
の不蒸発残渣として残留しやすく、それはグリースの安
定性および高温下または真空下の蒸発の両方にとってン
h′害である。
通常、溶剤蒸発工程は20〜45時間を要する。
さらしこ、個々の製造規模2者しく増大することは、熱
や質髪の交換がt的に犬となるためしこできない。また
グリースの高温魚軸性能および熱デ定性能の両方ともに
、塩素化した連鎖末端基の存在のため相対的に熱安定性
の低いテロマーによって、悪化する恐れがある。C−C
Z結什はC−F結合より安定性に劣ることは知られた事
実である。
や質髪の交換がt的に犬となるためしこできない。また
グリースの高温魚軸性能および熱デ定性能の両方ともに
、塩素化した連鎖末端基の存在のため相対的に熱安定性
の低いテロマーによって、悪化する恐れがある。C−C
Z結什はC−F結合より安定性に劣ることは知られた事
実である。
テロマーの熱安定性は7オンプリン液の熱安定性より低
い。その結果、他の懸濁液剤の代りに、フオンブリン液
を用いることにより向上した耐熱性能はfiii分的に
失なわれる。
い。その結果、他の懸濁液剤の代りに、フオンブリン液
を用いることにより向上した耐熱性能はfiii分的に
失なわれる。
グリース入手用の液の濃厚化剤としてポリテトラフルオ
ルエチレンの最善の挙動は、記述されたテロマー(ジャ
ーナルASLE 19 a 9.12月号、番75負、
J、Messina ) &、、−相当するととldこ
h4Tに知られた事実である。
ルエチレンの最善の挙動は、記述されたテロマー(ジャ
ーナルASLE 19 a 9.12月号、番75負、
J、Messina ) &、、−相当するととldこ
h4Tに知られた事実である。
本発明は新規の潤滑グリースに関するものであり、主要
成分として、分子′jjk50.000以上で高い熱安
定性を有するポリテトラフルオルエチレンを、これまで
引用したパーフルオルポリエーテルの型かまたは20℃
で100〜1.000 cstの間の粘度を有するトリ
フルオルクロルエチレンの71− IJゴマ−の型の、
過フッ素化液中に懸濁する粒子の形で用いるものである
。
成分として、分子′jjk50.000以上で高い熱安
定性を有するポリテトラフルオルエチレンを、これまで
引用したパーフルオルポリエーテルの型かまたは20℃
で100〜1.000 cstの間の粘度を有するトリ
フルオルクロルエチレンの71− IJゴマ−の型の、
過フッ素化液中に懸濁する粒子の形で用いるものである
。
分子ii: 500. OOO〜1.000. OOO
の重合体は、過mWアンモニウムおよびモール塩を用い
水性分散液中でテトラフルオルエチレンを重合して得ら
れることは公知である。分散剤から分離後、その重合体
粒子は寸法が1〜200ミクロンの凝集物をつくって得
られる。この凝集物は寸法005〜05ミクロンの初生
粒子からなり、初生粒子の形は球形かまたは05ミクロ
ン以下の長軸を有する丸められた棒状である。
の重合体は、過mWアンモニウムおよびモール塩を用い
水性分散液中でテトラフルオルエチレンを重合して得ら
れることは公知である。分散剤から分離後、その重合体
粒子は寸法が1〜200ミクロンの凝集物をつくって得
られる。この凝集物は寸法005〜05ミクロンの初生
粒子からなり、初生粒子の形は球形かまたは05ミクロ
ン以下の長軸を有する丸められた棒状である。
重合体粒子の表面積は5〜15−/りである。
ここに見出したことは、ポリテトラフルオルエチレンの
凝集粒子を、丸められたあるいは球状の寸f:Q O5
〜05ミクロンを有する初生粒子に細かくすることが可
能であることである。その方法は凝集粒子を: ・ 式(1)の「7オンプリンYJfflのバーフルオ
ルポリエーテルで、動粘度が20℃において20〜40
00 c s t s好ましくは20℃において40〜
1600catを有するもの、または −式(■)の「7オンブリンZJfJlのパーフルオル
ポリエーテルが粘度が20℃において40〜6000c
st、好ましくけ20℃において60〜6000 cs
tを有するもの、または ・ 式(+1)のパーフルオルポリエーテルで動粘匿が
20℃において40〜30゜OOOcst %好ましく
は60〜zs、0oOcatを有するもの、またはφ
動粘度100〜1000 catを有するトリフルオル
クロルエチレンのオリゴマー から選択した過フッ素化液中に浸透(aoak) さ
せるかあるいけ懸濁させ、次に7オンプリン液に懸濁し
たポリテトラフルオルエチレンのその凝集粒子を、精製
機(リファイナー)で粉砕または解凝集する工程にかけ
るのである。このようにして直接約0こ、所望の最終的
な流wJ(レオロジー)性能および?!械的性能を持つ
グリースを得る。
凝集粒子を、丸められたあるいは球状の寸f:Q O5
〜05ミクロンを有する初生粒子に細かくすることが可
能であることである。その方法は凝集粒子を: ・ 式(1)の「7オンプリンYJfflのバーフルオ
ルポリエーテルで、動粘度が20℃において20〜40
00 c s t s好ましくは20℃において40〜
1600catを有するもの、または −式(■)の「7オンブリンZJfJlのパーフルオル
ポリエーテルが粘度が20℃において40〜6000c
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tを有するもの、または ・ 式(+1)のパーフルオルポリエーテルで動粘匿が
20℃において40〜30゜OOOcst %好ましく
は60〜zs、0oOcatを有するもの、またはφ
動粘度100〜1000 catを有するトリフルオル
クロルエチレンのオリゴマー から選択した過フッ素化液中に浸透(aoak) さ
せるかあるいけ懸濁させ、次に7オンプリン液に懸濁し
たポリテトラフルオルエチレンのその凝集粒子を、精製
機(リファイナー)で粉砕または解凝集する工程にかけ
るのである。このようにして直接約0こ、所望の最終的
な流wJ(レオロジー)性能および?!械的性能を持つ
グリースを得る。
とくに、ミクロン以下の寸法を有する球状または丸めら
れた棒状の粒子からなり、1〜200ミクロンの寸法で
ある凝集型のポリテトラフルオルエチレン粒子を浸透お
よび懸濁する工程は下記のように行なう: 1)ポリテトラフルオルエチレン粒子の内部間隙は、加
熱(10−1〜10 トールの真空下、50℃で約2
時間)により空気および#縮蒸気(すなわち水蒸気)を
除去しなければならない。
れた棒状の粒子からなり、1〜200ミクロンの寸法で
ある凝集型のポリテトラフルオルエチレン粒子を浸透お
よび懸濁する工程は下記のように行なう: 1)ポリテトラフルオルエチレン粒子の内部間隙は、加
熱(10−1〜10 トールの真空下、50℃で約2
時間)により空気および#縮蒸気(すなわち水蒸気)を
除去しなければならない。
2)このように処理した粒子を、室温以上の温度および
減圧下、フオンプリンYまたは7オンブリン2または式
(III)のようなパーフルオルポリエーテル液で、ま
たは前に規定したCF、CF(4のオリゴマーを前もっ
て脱気したものと浸透および懸濁処理に供す。このパー
フルオルポリエーテル液は、20℃、大気圧下で20容
積−までの高い空気溶解能を持っている。
減圧下、フオンプリンYまたは7オンブリン2または式
(III)のようなパーフルオルポリエーテル液で、ま
たは前に規定したCF、CF(4のオリゴマーを前もっ
て脱気したものと浸透および懸濁処理に供す。このパー
フルオルポリエーテル液は、20℃、大気圧下で20容
積−までの高い空気溶解能を持っている。
ポリテトラフルオルエチレンは全混合物に対して15〜
40亘it%、好ましくは18〜35重量%の閂を使用
する。
40亘it%、好ましくは18〜35重量%の閂を使用
する。
3)パーフルオルポリエーテル液またはCF2CFC#
のオリゴマーは全混合物に対して60〜85重M童チ、
好ましくは65〜82亀蓋チを用い、それにバーフルオ
ルアルキレン連鎖を有し、一般式:%式% 口式中nけ2〜12の整数で好ましくは3〜8、Dは−
COOM、 −SO3Mおよび一〇〇2F”4SO,M
の群から選ばれ、MはNa、に% y2Bax HCa
から選ばれるカチオン〕 のアニオン型の過フッ素化界面活性剤、または一般式: %式% 〔式中RはQに同じかまたは異なり、CFj−およびM
OCOCF2−から選ばれ、Mは上記規定のカチオンで
あり;Qは−CF2C00M基でありMは上記定義のカ
チオン、たソしRがQに等しいとき、iは0;オキシパ
ーフルオルアルキレン単位02F40、C1F60およ
びCF、Oは、C,F’60およびC2F4O単位が同
時に存在しない場合、連鎖に沿って統計的に分布し;1
およびkはOであるかまたは1〜7、好ましくはl N
4の整数、hは1〜)の整数、i+に+hの会計は2〜
10、好ましくは2〜6の整数〕を有するポリオキシ過
フッ素化アニオン型の界面活性剤を添加する。
のオリゴマーは全混合物に対して60〜85重M童チ、
好ましくは65〜82亀蓋チを用い、それにバーフルオ
ルアルキレン連鎖を有し、一般式:%式% 口式中nけ2〜12の整数で好ましくは3〜8、Dは−
COOM、 −SO3Mおよび一〇〇2F”4SO,M
の群から選ばれ、MはNa、に% y2Bax HCa
から選ばれるカチオン〕 のアニオン型の過フッ素化界面活性剤、または一般式: %式% 〔式中RはQに同じかまたは異なり、CFj−およびM
OCOCF2−から選ばれ、Mは上記規定のカチオンで
あり;Qは−CF2C00M基でありMは上記定義のカ
チオン、たソしRがQに等しいとき、iは0;オキシパ
ーフルオルアルキレン単位02F40、C1F60およ
びCF、Oは、C,F’60およびC2F4O単位が同
時に存在しない場合、連鎖に沿って統計的に分布し;1
およびkはOであるかまたは1〜7、好ましくはl N
4の整数、hは1〜)の整数、i+に+hの会計は2〜
10、好ましくは2〜6の整数〕を有するポリオキシ過
フッ素化アニオン型の界面活性剤を添加する。
界面活性剤使用量はポリテトラフルオルエチレン粉に対
し01〜04重−mチ、好ましくけ02〜03重量%で
ある。
し01〜04重−mチ、好ましくけ02〜03重量%で
ある。
好結果をもたらす界面活性剤の例は次のものである:
CF、−(CF、) 6− C00NaCF、−(CF
”2) 6− C00K(CF、 −(CFり5COO
)2Ca(CF、 −(CF、)、C00)2BaCF
、l−(CF2)s 5OaK CFs (CFJ 55OBNa CF、l−(CF、 ) 、 So、KCFs−(CF
、)、−0−CF2−CF2−80.KCF、−(CF
2)、−0−CF、−CF、LSO,KCF、O−(C
F’、−CF−0)2−CF、0−CF、−COONa
CF。
”2) 6− C00K(CF、 −(CFり5COO
)2Ca(CF、 −(CF、)、C00)2BaCF
、l−(CF2)s 5OaK CFs (CFJ 55OBNa CF、l−(CF、 ) 、 So、KCFs−(CF
、)、−0−CF2−CF2−80.KCF、−(CF
2)、−0−CF、−CF、LSO,KCF、O−(C
F’、−CF−0)2−CF、0−CF、−COONa
CF。
CF’、O−CF、−CF −0−CF、LO−CF、
−C00K夏 CF。
−C00K夏 CF。
Na0OC−CF20−(C2F’40)、H(CF2
0)2CF、、COONa記述した型のポリテトラフル
オルエチレンをパ−フルオルポリエーテル液に浸透する
と非常に粘稠な糊状の懸濁液となる。この懸1′lA液
を解凝集または粉砕り、て凝集粒子を初生粒子とするた
め、たとえばイタリー国0fficine Mecca
niche Molteni社製造の3本ロールミルの
梨の鞘製数(リファイナー)で処理する。
0)2CF、、COONa記述した型のポリテトラフル
オルエチレンをパ−フルオルポリエーテル液に浸透する
と非常に粘稠な糊状の懸濁液となる。この懸1′lA液
を解凝集または粉砕り、て凝集粒子を初生粒子とするた
め、たとえばイタリー国0fficine Mecca
niche Molteni社製造の3本ロールミルの
梨の鞘製数(リファイナー)で処理する。
この機械は3不の平行にとCつt丁られたロールからな
り、ロール内部を循環する水で冷却し、回転連層および
ロール間隔が調節可能である。隣接するロールは相互に
反対方向に適う速度で回転する。さらにロールは相互に
接触して押しつぶす圧力を発揮するが、ポリテトラフル
オルエチレンのバーフルオルポリエーテル中懸濁液に加
えられるその圧力は、サーボ液コントロールにより1〜
50気圧の藺で水圧による調節ができる。
り、ロール内部を循環する水で冷却し、回転連層および
ロール間隔が調節可能である。隣接するロールは相互に
反対方向に適う速度で回転する。さらにロールは相互に
接触して押しつぶす圧力を発揮するが、ポリテトラフル
オルエチレンのバーフルオルポリエーテル中懸濁液に加
えられるその圧力は、サーボ液コントロールにより1〜
50気圧の藺で水圧による調節ができる。
懸濁液に低速回転の第10−ルと中速回転の第20−ル
の間に入れ、ついで第20−ルと筒速圓転の第30−ル
の闇を通過して後とり出される。
の間に入れ、ついで第20−ルと筒速圓転の第30−ル
の闇を通過して後とり出される。
i4:@の操作条件下では、サーボ液の水力コントロー
ル圧は10〜75気圧、好ましくは15〜65気圧の間
、第10−ルの速度は20〜50 rpm %第20−
ルの速度は60〜l 40 rpm s第30−ルの速
朋は]50〜4oorpmが必要であることが判明して
いる。
ル圧は10〜75気圧、好ましくは15〜65気圧の間
、第10−ルの速度は20〜50 rpm %第20−
ルの速度は60〜l 40 rpm s第30−ルの速
朋は]50〜4oorpmが必要であることが判明して
いる。
とくに、凝集粒子を球形または丸められた棒状の初生粒
子に完全に解凝集する作用は、ポリテトラフルオルエチ
レン粉粒子が十分に脱気され、パーフルオルポリエーテ
ル液が凝來粒子内の初生粒子間にできる空所・間隙をす
べて十分に濡らすときに得られる。
子に完全に解凝集する作用は、ポリテトラフルオルエチ
レン粉粒子が十分に脱気され、パーフルオルポリエーテ
ル液が凝來粒子内の初生粒子間にできる空所・間隙をす
べて十分に濡らすときに得られる。
表面張力19〜22 d)’n/Emを有するポリテト
ラフルオルエチレン粒子に十分な湿りと浸透を与える作
用は、パーフルオルポリエーテルの表面張力が低1曲(
1’7.5〜21 d)’ryら)であることGこよっ
て可能である。
ラフルオルエチレン粒子に十分な湿りと浸透を与える作
用は、パーフルオルポリエーテルの表面張力が低1曲(
1’7.5〜21 d)’ryら)であることGこよっ
て可能である。
ロール間の押しつぶし圧力は、水力により懸濁液中を均
一に加えられ、マイクロ泡が合体し、て気泡を生ずるこ
とはない。気泡の形成は、粒子またはロールに粘着する
液膜を剥離し、そのため新たに不規則で繊維状の凝集物
を形成する粒子焼結現象や初生粒子の破壊現象の原因と
立る。
一に加えられ、マイクロ泡が合体し、て気泡を生ずるこ
とはない。気泡の形成は、粒子またはロールに粘着する
液膜を剥離し、そのため新たに不規則で繊維状の凝集物
を形成する粒子焼結現象や初生粒子の破壊現象の原因と
立る。
粒子の解凝集は粒子間の抵抗と、回転ロール壁または他
粒子しこ粘着するバーフルオルポリエーテル液朕によっ
て起きる。
粒子しこ粘着するバーフルオルポリエーテル液朕によっ
て起きる。
凝集粒子を初生粒子に解凝集するとき、初生粒子の微細
な破裂、粒子が繊維状または不規則性の凝集物に再凝集
または焼結しないために、濡れのない粒子が相互に、ま
たは濡れのないロールと直接的に接触することがないよ
う防止することが必要である。
な破裂、粒子が繊維状または不規則性の凝集物に再凝集
または焼結しないために、濡れのない粒子が相互に、ま
たは濡れのないロールと直接的に接触することがないよ
う防止することが必要である。
粒子やロールに粘着する液膜の持続時間は、懸濁液中の
ガスや蒸気の不haのほか、粒子およびロールに粘着す
る液膜の機械的抵抗特性に依存する。
ガスや蒸気の不haのほか、粒子およびロールに粘着す
る液膜の機械的抵抗特性に依存する。
このようなグリースの安定性、すなわち粒子に粘着する
液の粘着持続性や機械的抵抗性は、湿り剤とし、て作用
し、表面への液膜の粘着を増大する表面活性を付与する
薬剤の存在により向上することができる。
液の粘着持続性や機械的抵抗性は、湿り剤とし、て作用
し、表面への液膜の粘着を増大する表面活性を付与する
薬剤の存在により向上することができる。
このような抵抗性は異面張力のほか分子量にも依存し、
結局、液の粘度およびその化学構造に依存することにが
る。
結局、液の粘度およびその化学構造に依存することにが
る。
バーフルオルポリエーテル液は機械的高抵抗性を有し、
それは、EP条件下、4球シェル試験による測定で立証
される( IP試験法第239号により、溶接負荷値は
400〜500に11の間であることが夕11定された
。この値は他の付加液の平均値より高い値である)。
それは、EP条件下、4球シェル試験による測定で立証
される( IP試験法第239号により、溶接負荷値は
400〜500に11の間であることが夕11定された
。この値は他の付加液の平均値より高い値である)。
他方、1.1.2− トリクロルトリフルオルエタンの
ような低いに面張力(19dyn/cm )と低分子量
を特徴とする過フッ素化液を、ポリテトラフルオルエチ
レンの浸透および解凝集用の懸濁液として使用すると、
ポリテトラフルオルエチレン粉を初生粒子に均一に解凝
集することが不可能であることが確認できる。事実、そ
の種の液は、充分な粘度と@扱的抵抗性を欠き、そのた
め粒子に対する保礁作用をもてず、粒子が繊維状粒子に
凝集し焼結するのを防げない。
ような低いに面張力(19dyn/cm )と低分子量
を特徴とする過フッ素化液を、ポリテトラフルオルエチ
レンの浸透および解凝集用の懸濁液として使用すると、
ポリテトラフルオルエチレン粉を初生粒子に均一に解凝
集することが不可能であることが確認できる。事実、そ
の種の液は、充分な粘度と@扱的抵抗性を欠き、そのた
め粒子に対する保礁作用をもてず、粒子が繊維状粒子に
凝集し焼結するのを防げない。
望ましい保設作用を得るために、パーフルオルポリエー
テルまたはCF、CF(4オリゴマーは、前述したよう
に、20℃において10 asより高い、好ましくは2
0℃において3089以上の粘度を持っていなければな
らない。
テルまたはCF、CF(4オリゴマーは、前述したよう
に、20℃において10 asより高い、好ましくは2
0℃において3089以上の粘度を持っていなければな
らない。
さらに、グリースの機械的安定性、大負荷のもと稼動時
も含めたその摩耗抵抗性、使用材料に対し付与しうる腐
食耐性は次の添加物の存在によって高められる: @ 構造式 〔式中RけF%CFllであり、p+q=10〜100
゜p/q比は0.1〜2〕 のフッ素化ビス−ベンゾイミダゾール、またはまたは ・ 次のようなホスフィン類 〔式中C8H4は3価のリンに結合する2置換したフェ
ニル残留物である〕 また適当なものとして、両端にアリール−置換ホスフィ
ン類またはホスフォトリアジン基を有するバーフルオル
ポリエーテルがある。
も含めたその摩耗抵抗性、使用材料に対し付与しうる腐
食耐性は次の添加物の存在によって高められる: @ 構造式 〔式中RけF%CFllであり、p+q=10〜100
゜p/q比は0.1〜2〕 のフッ素化ビス−ベンゾイミダゾール、またはまたは ・ 次のようなホスフィン類 〔式中C8H4は3価のリンに結合する2置換したフェ
ニル残留物である〕 また適当なものとして、両端にアリール−置換ホスフィ
ン類またはホスフォトリアジン基を有するバーフルオル
ポリエーテルがある。
上記の耐摩耗・耐腐食用添加物を液に02〜1重量%添
加する場合、機械的抵抗性は向上し、4球ジェル試験に
よる溶接負荷は600〜80oK4の価に高まり、さら
に金属を潤滑し酸化雰囲気下にオイたときの耐食性もま
た良くなる。
加する場合、機械的抵抗性は向上し、4球ジェル試験に
よる溶接負荷は600〜80oK4の価に高まり、さら
に金属を潤滑し酸化雰囲気下にオイたときの耐食性もま
た良くなる。
グリースが満足すべき物理的、機械的、レオロジーおよ
び耐摩耗特性を得たことを確認するため、次の試験を行
う: 拳 光学顕微鏡による検査によシ、凝集物が消失し絨維
状凝集物が存在しないことを確認する。
び耐摩耗特性を得たことを確認するため、次の試験を行
う: 拳 光学顕微鏡による検査によシ、凝集物が消失し絨維
状凝集物が存在しないことを確認する。
φ 電子顕微鏡による検査により、初生粒子の形状およ
び粒子サイズ分布を決定する。
び粒子サイズ分布を決定する。
・ 米国材料試験協会試験法ASTMD1403に従い
、針入度測定法によりグリースの稠度を測定する(ロー
ル試験AS’l”MD1831.100℃を行った後)
。
、針入度測定法によりグリースの稠度を測定する(ロー
ル試験AS’l”MD1831.100℃を行った後)
。
・ 100°Cにおける油分離率(F’TMS 791
−321測定法)または40℃において負荷下の油分離
率(IP121/75測定法)。
−321測定法)または40℃において負荷下の油分離
率(IP121/75測定法)。
・ 4球シェル機械上岸耗による残存痕跡平均直径およ
び摩耗負荷(ASTMD2266、IP 239測定法
)。
び摩耗負荷(ASTMD2266、IP 239測定法
)。
・ 諸温度下における蒸発減量および蒸気圧(ヌードセ
ン測定法)。
ン測定法)。
本グリースの重要な適用の分野は次のものである:
・ 高度の機械的、熱および化学的耐性が求められる高
負荷の苛酷な化学的・物理的条件下の潤滑用 ・ 高度の蒸光安定度、すなわち極めて低い蒸気圧と高
潤滑性が要求される真空用 ・ 電磁波Cr、X、紫外線およびレーザー光線〕およ
び加速粒子(エレクトロン、プロトンおよびイオン)に
対する高度の耐性が要求されるところ。
負荷の苛酷な化学的・物理的条件下の潤滑用 ・ 高度の蒸光安定度、すなわち極めて低い蒸気圧と高
潤滑性が要求される真空用 ・ 電磁波Cr、X、紫外線およびレーザー光線〕およ
び加速粒子(エレクトロン、プロトンおよびイオン)に
対する高度の耐性が要求されるところ。
このような適用はパーフルオルポリエーテルとポリテト
ラフルオルエチレンの組合せにより可能となったが、そ
れは安定性に乏しいc−cgおよびC−H結合がないか
または極めて少なく、C−0およびC−F結合がほとん
ど支配的であるためである。
ラフルオルエチレンの組合せにより可能となったが、そ
れは安定性に乏しいc−cgおよびC−H結合がないか
または極めて少なく、C−0およびC−F結合がほとん
ど支配的であるためである。
以下に記載する実施例は本発明を例示する目的のための
ものであって、本発明の限定をするものではない。
ものであって、本発明の限定をするものではない。
実施例1
過硫酸アンモニウムとモール塩を使用し160℃、20
気圧で、分散液中で1合調製した分子量約600. O
OO1光学顕微鏡による測定直径が1ないし100ミク
ロンである凝集粒子状の結晶性ポリテトラフルオルエチ
レン7匂を、Z型腕部、真空操作用、液状物導入用、ガ
ス蒸気真空除去用の各接続部付機械シール・カバー、温
度調節用ジャケットをそれぞれ装備した機械式ミキサー
中に導入する。
気圧で、分散液中で1合調製した分子量約600. O
OO1光学顕微鏡による測定直径が1ないし100ミク
ロンである凝集粒子状の結晶性ポリテトラフルオルエチ
レン7匂を、Z型腕部、真空操作用、液状物導入用、ガ
ス蒸気真空除去用の各接続部付機械シール・カバー、温
度調節用ジャケットをそれぞれ装備した機械式ミキサー
中に導入する。
ジャケットを温度50℃に調節し、ミキサーの真空接続
部を機械式真空ポンプに接続して、残留圧力5.10
)−ルの真空とし、この真空度を3時間維持する。
部を機械式真空ポンプに接続して、残留圧力5.10
)−ルの真空とし、この真空度を3時間維持する。
耐真空性で、真空接続部、加熱ジャケットを装備した2
0g容量の鋼鉄製円筒形タンク中に、20℃で動粘[1
δ0Ocsのモンテジソン社製バーフルオルポリエーテ
ル油FOMBLIN Y (フォンブリンY)16.4
に4+1&3gを導入、弐cFs (CFz)s CO
ONaの異面活性剤14に4を添加する。
0g容量の鋼鉄製円筒形タンク中に、20℃で動粘[1
δ0Ocsのモンテジソン社製バーフルオルポリエーテ
ル油FOMBLIN Y (フォンブリンY)16.4
に4+1&3gを導入、弐cFs (CFz)s CO
ONaの異面活性剤14に4を添加する。
上記油剤を50℃に加熱、同タンクを機械真空ポンプに
接合しで、タンク内に、最終残留圧力2 S10 トール相当の真空状態を3時間つくる。
接合しで、タンク内に、最終残留圧力2 S10 トール相当の真空状態を3時間つくる。
このQfして、ポリテトラフルオルエチレン粉体とFO
MBLIN油薊の脱気と揮発性蒸気の除去を完全に行う
。
MBLIN油薊の脱気と揮発性蒸気の除去を完全に行う
。
引き続きミキサーの腕部を回転運動とし、FOM−BL
IN 油液剤を30分間、徐々にミキサー中に重力導入
する。次にミキサージャケットの加熱を中断し、塊状物
を20℃に完全冷却するまで、3時間攪拌を続行する。
IN 油液剤を30分間、徐々にミキサー中に重力導入
する。次にミキサージャケットの加熱を中断し、塊状物
を20℃に完全冷却するまで、3時間攪拌を続行する。
最後に、糊状懸濁液が得られる。
懸濁准試料について、ブルックフィールド回転粘度計上
、20℃において粘度185,0OOcpが測定された
。
、20℃において粘度185,0OOcpが測定された
。
懸濁液をミキサーより排出し、直径180 vrtn、
ロール長400 mxロール3本装備の精製機(リファ
イナー)中で、同懸濁液を毎分40及び70回転の連層
で回転中の同ロール間を通過させて濃厚化、次いで毎分
150回転運転の第三ロール表面より脱離して収集する
。
ロール長400 mxロール3本装備の精製機(リファ
イナー)中で、同懸濁液を毎分40及び70回転の連層
で回転中の同ロール間を通過させて濃厚化、次いで毎分
150回転運転の第三ロール表面より脱離して収集する
。
各ロールは、サーボ液圧約60気圧で接触を保持する。
糊状懸濁液23.4 Kgを2時間かけてロール3不問
を通過させる。
を通過させる。
かくして、グリース質薄膜が形成されるが、これを鋼鉄
製掻き取り刃を用いて、間断なく第三ロールより脱離す
る。
製掻き取り刃を用いて、間断なく第三ロールより脱離す
る。
グリース試料をとり、その稠度を米国材料試験協会試験
法ASTM D l 403 (’p’25cale
)に準拠、温度25℃、針入度測定法によp測定する。
法ASTM D l 403 (’p’25cale
)に準拠、温度25℃、針入度測定法によp測定する。
本例の場合、 245 (MLw7’ 10 )なる数
値が得られた。
値が得られた。
グリース試料をさらに回度、同一回転速度、等間隔配置
ロール間を通過させる時、本例においては、下記の稠度
測定針入度値が得られた:第1回作業後 針入度24
5 mm/ 10第2回作業後 111242 t
z第3回作業後 zt1240 i #第4回
作業後 ztz340 z z上記一連の測定値よ
り、回度目の通過時に機械的安定性を得たグリースが得
られていることがわかる。
ロール間を通過させる時、本例においては、下記の稠度
測定針入度値が得られた:第1回作業後 針入度24
5 mm/ 10第2回作業後 111242 t
z第3回作業後 zt1240 i #第4回
作業後 ztz340 z z上記一連の測定値よ
り、回度目の通過時に機械的安定性を得たグリースが得
られていることがわかる。
グリース試料を針入度測定装置(ASTM D 140
3 )受皿に入れ、手作業、いわゆる60回打撃操作(
60−5troke working )処理を施す。
3 )受皿に入れ、手作業、いわゆる60回打撃操作(
60−5troke working )処理を施す。
本例においては被処理グリース試料より、針入度241
(glLgv/10)が得られた。
(glLgv/10)が得られた。
ひとつのグリース試料にlo、00cl 回打撃機械
試験を行ったところ、針入度試験法(ASTM’ D
I403)による針入度250 (wm/ l O)、
すなわち機械的高安定性を示す針入kが得られた。この
針入度測定値により、当該グリースを全国潤滑グリース
協会(NLGI )分級法による稠に第3度に分類し得
よう。このグリース試料上の濃厚化剤は、1.1.2−
トリクロルトリフルオルエタンを使用し7て繰返し洗浄
、FOMBLIN油剤を除去するため傾瀉法により回収
する。同形状ポリテトラフルオルエチレンを光学式顕微
鏡で調べると1ミクロン以上の粒子は見当らなかった。
試験を行ったところ、針入度試験法(ASTM’ D
I403)による針入度250 (wm/ l O)、
すなわち機械的高安定性を示す針入kが得られた。この
針入度測定値により、当該グリースを全国潤滑グリース
協会(NLGI )分級法による稠に第3度に分類し得
よう。このグリース試料上の濃厚化剤は、1.1.2−
トリクロルトリフルオルエタンを使用し7て繰返し洗浄
、FOMBLIN油剤を除去するため傾瀉法により回収
する。同形状ポリテトラフルオルエチレンを光学式顕微
鏡で調べると1ミクロン以上の粒子は見当らなかった。
上記により回収の粉体を、初生粒子の形状、粒度分布を
決定するため、電子顕微鏡で検査する。
決定するため、電子顕微鏡で検査する。
粒子直径はα13ミクロン(2!チ留分)から035ミ
クロン(05%留分)の範囲で変化し1、平均直径値は
α19ミクロンであった。
クロン(05%留分)の範囲で変化し1、平均直径値は
α19ミクロンであった。
なお粒子輪郭は丸形である。
グリース各試料を次の各測定法により測定する。
すなわちニ
ー油分蔽率 IP第1217’75号測定法40℃、
168時間 士3.9% −泊分離率 PTMS第’791−321号測定法1
00℃、30時間 +5% 一稠度(ASTMD1403.34scala、 25
0℃)ロール試験(ASTMD1B3.100°C)後
二番時間後針入度 変化率+05% B時間後針人度 変化率+3.8% −4球シエル機械(ASTMD2266)上摩耗による
残存痕跡直径: 50℃痕跡平均直径値 L45霞愼 120℃痕跡平均直径値L55青愼 −4球シエル機械(IP試岐法第239号、軸部毎分回
転速度1460回転) 摩耗負荷:580縁 一蒸発減量(ASTMD 972):149℃22時間
臘蓋:001チ ー蒸気圧(20°C):2.1o” −流動点温度:−30℃ 高真孕、低温条件下の本グリース警封性を調べるため、
次の試験を行った。
168時間 士3.9% −泊分離率 PTMS第’791−321号測定法1
00℃、30時間 +5% 一稠度(ASTMD1403.34scala、 25
0℃)ロール試験(ASTMD1B3.100°C)後
二番時間後針入度 変化率+05% B時間後針人度 変化率+3.8% −4球シエル機械(ASTMD2266)上摩耗による
残存痕跡直径: 50℃痕跡平均直径値 L45霞愼 120℃痕跡平均直径値L55青愼 −4球シエル機械(IP試岐法第239号、軸部毎分回
転速度1460回転) 摩耗負荷:580縁 一蒸発減量(ASTMD 972):149℃22時間
臘蓋:001チ ー蒸気圧(20°C):2.1o” −流動点温度:−30℃ 高真孕、低温条件下の本グリース警封性を調べるため、
次の試験を行った。
すり硝子の内径26mm円錐形首部を有する容量1!パ
イレックス耐熱硝子製フラスコ四に、すり硝子の外径2
6電惰二重円錐付真空コックtelを装着し、このコッ
クにすり硝子の内径26mm円錐付三方継手1cIを取
付けて、コック(B)、イオン化真空触子と真空コック
(D)を接続したすり硝子の直径12fillL円錐を
それぞれ接続する。後者は真空拡散ポンプを装備した真
空系に接続しである。コックB、9間の容積は50cm
である。
イレックス耐熱硝子製フラスコ四に、すり硝子の外径2
6電惰二重円錐付真空コックtelを装着し、このコッ
クにすり硝子の内径26mm円錐付三方継手1cIを取
付けて、コック(B)、イオン化真空触子と真空コック
(D)を接続したすり硝子の直径12fillL円錐を
それぞれ接続する。後者は真空拡散ポンプを装備した真
空系に接続しである。コックB、9間の容積は50cm
である。
全てのすり硝子表面は、本実施例1によ)調製のグリー
スにより潤滑とし、上記装置を取り付け、コックB、C
を開放、全体を真空系と接続する。
スにより潤滑とし、上記装置を取り付け、コックB、C
を開放、全体を真空系と接続する。
30分後に、C挿入の計器読みで、A−B系残留圧力z
10 トール相当の真空度が得られた。
10 トール相当の真空度が得られた。
真空コックDを閉じ、24時間後に、A−B系真空製に
変化の無いことを確かめた。
変化の無いことを確かめた。
真空コックBを閉じ、Cより外し、−25℃に調節の冷
凍装置中にA−B部を置き、24時間放置する。
凍装置中にA−B部を置き、24時間放置する。
上記時間の経過後、A−B部を冷凍装置より取り出し、
フラスコAを継手Bに対して、手で20回、合計5分曲
、コックBを閉じたまま、回転させる。
フラスコAを継手Bに対して、手で20回、合計5分曲
、コックBを閉じたまま、回転させる。
継手Cを次にBと接続し、コックDを開放せずにB−C
接続部を得度真空状態とすると、最終残留圧力218
トールが得られる。
接続部を得度真空状態とすると、最終残留圧力218
トールが得られる。
ポンプへの吸引を遮断するためコックDを閉じ=8
で、コックBを開き、A−B系内圧力は3.10 )
−ルであることが確認された。
−ルであることが確認された。
この試験により、本グリース剤を真空装置用7ランジ潤
滑の用に使用する場合、−25℃の低温下で@封表面の
滑りの後でも、同グリース剤のもつ完全な密封力が証明
された。
滑の用に使用する場合、−25℃の低温下で@封表面の
滑りの後でも、同グリース剤のもつ完全な密封力が証明
された。
本試験を繰り返してみた。ただし、今度はポリテトラフ
ルオルエチレン系市販グリースと軟化点45ないし番7
℃の鉱質封ろうを使用して行った。
ルオルエチレン系市販グリースと軟化点45ないし番7
℃の鉱質封ろうを使用して行った。
A−B糸を一25℃、24時間冷凍装置中で冷凍後、フ
ラスコAは継手Bに対して回転することが出来なかった
。
ラスコAは継手Bに対して回転することが出来なかった
。
グリースを燃料油中25℃で30分間攪拌した後、燃料
油中の溶解度を、1だアルミ金属片上にグリスを塗付、
燃料油中しこ70℃、8時間浸漬した場合の耐性を決定
することにより、グリース試料の対航空燃料耐性試験を
MILG第27617号基準(MIL S第3136号
基準による燃料油〕により行った。
油中の溶解度を、1だアルミ金属片上にグリスを塗付、
燃料油中しこ70℃、8時間浸漬した場合の耐性を決定
することにより、グリース試料の対航空燃料耐性試験を
MILG第27617号基準(MIL S第3136号
基準による燃料油〕により行った。
その結果、本グリース剤は燃料油に年齢であり、金属片
を腐蝕作用あるいは変質より保眩するものであることが
確認された。
を腐蝕作用あるいは変質より保眩するものであることが
確認された。
比較例1
実施例1に記載と同一装置を使用した。実施例1記載生
成物と同一品質、同一特性のポリテトラフルオルエチレ
ン粉体’7KfをZ型腕部付前例記載のきキサ−中に導
入する。この粉体上に20℃勤粘IM:1500cs液
状のFOMBLIN Y a a Kを所要時間30分
で流しかけ、50℃加熱表面活性剤CFJ(CFz)
aCOONaを添加する。全体+i−3時間攪拌し、そ
の後は自然冷却とした。
成物と同一品質、同一特性のポリテトラフルオルエチレ
ン粉体’7KfをZ型腕部付前例記載のきキサ−中に導
入する。この粉体上に20℃勤粘IM:1500cs液
状のFOMBLIN Y a a Kを所要時間30分
で流しかけ、50℃加熱表面活性剤CFJ(CFz)
aCOONaを添加する。全体+i−3時間攪拌し、そ
の後は自然冷却とした。
糊状懸濁液が得られたが、ブルックフィールド式回転粘
屁計によると、20℃粘度100.0OOcpを示し、
た。
屁計によると、20℃粘度100.0OOcpを示し、
た。
上記懸濁液を実施例1記軟の三本ロールミルにて処理、
この作業を四回行なった。ロール間圧力は30気圧に調
整する。各作業は定常稠度となる迄、2時間続けて行っ
た。
この作業を四回行なった。ロール間圧力は30気圧に調
整する。各作業は定常稠度となる迄、2時間続けて行っ
た。
得られた針入度(ASTMD1403、’A 5cal
e %温度25℃)は次の通りである: 第1回作業後 28 B (mm/ 10 )第2回
作業後 285いmm/ 10 )第3回作業後
2 B & (gLm/10 )第4回作業後 2
B & (x電/10)手動60回打撃処理グリースで
は、針入度310(mm/ lO)が得られ、機械処理
としたグリースでは、10. OO0回打撃後の針入度
は3’ 40 (mfi/ 10)であり、機械的安定
性の低いことが判明した。
e %温度25℃)は次の通りである: 第1回作業後 28 B (mm/ 10 )第2回
作業後 285いmm/ 10 )第3回作業後
2 B & (gLm/10 )第4回作業後 2
B & (x電/10)手動60回打撃処理グリースで
は、針入度310(mm/ lO)が得られ、機械処理
としたグリースでは、10. OO0回打撃後の針入度
は3’ 40 (mfi/ 10)であり、機械的安定
性の低いことが判明した。
上記針入度値はM刀■稠度分級法第1−2度に当る。こ
のグリースの試料を次により測定したニー油分能率IP
第121775号測定法(40℃、168時間) &5
% 一泊分咀率PTMS第’791−321号測定法(10
0”C,30時101)9.5% 一ロール試験< ASTMD 1a31. l O0℃
)後ノ稠K (ASTM D 1403.1Ascal
e、250℃)二番時間後針人度 +4%変化率 8時間後針人度 +9%変化率 −4球シェル機械上試験摩耗残存痕跡径(AS’1VI
D2266 ): 50℃摩耗残存痕跡平均直佳2.5 mWL120℃摩
耗残存痕跡平均直径 & 8 xm上記各データを実施
例1のグリースのデータと対比する時、グリース剤の良
レオロジー特性、高固有・機械安定性を確保するために
は、ポリテトラフルオルエチレン粉体空隙部の脱気と1
℃−MBLINの脱気が重要であることが立証される。
のグリースの試料を次により測定したニー油分能率IP
第121775号測定法(40℃、168時間) &5
% 一泊分咀率PTMS第’791−321号測定法(10
0”C,30時101)9.5% 一ロール試験< ASTMD 1a31. l O0℃
)後ノ稠K (ASTM D 1403.1Ascal
e、250℃)二番時間後針人度 +4%変化率 8時間後針人度 +9%変化率 −4球シェル機械上試験摩耗残存痕跡径(AS’1VI
D2266 ): 50℃摩耗残存痕跡平均直佳2.5 mWL120℃摩
耗残存痕跡平均直径 & 8 xm上記各データを実施
例1のグリースのデータと対比する時、グリース剤の良
レオロジー特性、高固有・機械安定性を確保するために
は、ポリテトラフルオルエチレン粉体空隙部の脱気と1
℃−MBLINの脱気が重要であることが立証される。
比較例2
実施例1記載と同一装置を使用した。実施例1記載の生
成物と同一品、同一特性のポリテトラフルオルエチレン
7Kgを2型読部装備ミキサー中に導入し、5.10
)−ル真空下に脱気する。初沸騰温度(47℃)に脱
気したトリクロルトリフルオルエクン(CF2C必CF
C礼)EL6fiを、塊状物を腕付ミキサー内部で攪拌
しながら、添加する。
成物と同一品、同一特性のポリテトラフルオルエチレン
7Kgを2型読部装備ミキサー中に導入し、5.10
)−ル真空下に脱気する。初沸騰温度(47℃)に脱
気したトリクロルトリフルオルエクン(CF2C必CF
C礼)EL6fiを、塊状物を腕付ミキサー内部で攪拌
しながら、添加する。
攪拌をさらに3時間、塊状物が20℃に冷却するまで継
続する。懸濁液を三本ロールミルで4時間処理して、作
業を1回行う。各回の試験時間は実施例1記載の通り4
時間とした。
続する。懸濁液を三本ロールミルで4時間処理して、作
業を1回行う。各回の試験時間は実施例1記載の通り4
時間とした。
この様にして懸濁液を得、ポリテトラフルオルエチレン
粉体上に浮遊の溶剤を分離する。
粉体上に浮遊の溶剤を分離する。
上記懸濁液試料を光学式顕微鏡で調べると、各粒子は樹
枝状の不規則な形をした凝集物であるかのようであり、
各粒子の粒度も0.5〜lないし100〜200ミクロ
ンの範囲であったところから、不規則な摩砕効果と出発
粉体物質の再凝集が窺える。
枝状の不規則な形をした凝集物であるかのようであり、
各粒子の粒度も0.5〜lないし100〜200ミクロ
ンの範囲であったところから、不規則な摩砕効果と出発
粉体物質の再凝集が窺える。
懸濁液を再度2型腕部付ミキサー中に入れ、攪拌を行う
が、この間ジャケット温度は50℃cpl整ジテオく。
が、この間ジャケット温度は50℃cpl整ジテオく。
界面活性剤CF、(CF、)6COONa添加の20℃
粘度1500 as FOMBLIN a 6 It入
り20jZ答1tタンクからFOMBLINを所要時間
4時間でミキサー中に導入するが、この間、トリクロル
トリフルオルエタン溶剤の大半を同時に蒸留した。
粘度1500 as FOMBLIN a 6 It入
り20jZ答1tタンクからFOMBLINを所要時間
4時間でミキサー中に導入するが、この間、トリクロル
トリフルオルエタン溶剤の大半を同時に蒸留した。
攪拌を50℃でさらC3時間1tii行。塊状内容物を
50トール、最後は0.1トール臭空下に保持、最後に
塊状内容物を攪拌下徐冷した。
50トール、最後は0.1トール臭空下に保持、最後に
塊状内容物を攪拌下徐冷した。
繊維状外観のグリースを得たが、これを三本ロールミル
にかけた。同機で各回2時間の作業を四回行う。
にかけた。同機で各回2時間の作業を四回行う。
外観が繊維状のグリースが再度得られたが、その針入度
(ASTMD 1403)2! OO(雷飢/lO)は
、手製60回打撃操作処理後220(イm/10)に変
化、さらに、機械的10.000回打撃処理後には27
5(mm/10)に変化した。
(ASTMD 1403)2! OO(雷飢/lO)は
、手製60回打撃操作処理後220(イm/10)に変
化、さらに、機械的10.000回打撃処理後には27
5(mm/10)に変化した。
グリース試料を次によυ測定し、たニ
ー油分#率 IP第121/75号測定法(40℃、1
68時間) 9% −泊分離率FTMS第791−3z1号fill定法(
100℃、30時間) 11% −ロール試験(ASThiD 1831.100℃)後
の稠度(ASTIVID1403.3A 5cales
25℃):4時間後針人度 +7%変化率 8時間後針人度 +8%変化率 −4球シェル機械上摩耗残存痕跡径(ASTM D22
66): 50℃平均直径 2−3汎惰 120℃平均直径 3.5寓M −149℃、22時間蒸発量(ASTMD 972 )
ニー2% 上記諸性質により、比較例2により調製のグリース剤は
、固有安定性の点でも、機械的安定性の点でも、満足す
べき性質を有するものでもなく、また実施例1によるグ
リース剤と比較しても満足すべきレオロジー特性を有す
るものでないことが証明される。
68時間) 9% −泊分離率FTMS第791−3z1号fill定法(
100℃、30時間) 11% −ロール試験(ASThiD 1831.100℃)後
の稠度(ASTIVID1403.3A 5cales
25℃):4時間後針人度 +7%変化率 8時間後針人度 +8%変化率 −4球シェル機械上摩耗残存痕跡径(ASTM D22
66): 50℃平均直径 2−3汎惰 120℃平均直径 3.5寓M −149℃、22時間蒸発量(ASTMD 972 )
ニー2% 上記諸性質により、比較例2により調製のグリース剤は
、固有安定性の点でも、機械的安定性の点でも、満足す
べき性質を有するものでもなく、また実施例1によるグ
リース剤と比較しても満足すべきレオロジー特性を有す
るものでないことが証明される。
これは、ポリテトラフルオルエチレンの摩砕および解凝
集工程中の1.1.2−)リクロルトリフルオルエタン
の不充分な懸濁および保輪作用に起因すると認められる
。
集工程中の1.1.2−)リクロルトリフルオルエタン
の不充分な懸濁および保輪作用に起因すると認められる
。
149℃グリース剤蒸発1対する安定性が劣るのは、組
成後グリース剤中にトリクロルトリフルオルエタンが残
留することに起因している。
成後グリース剤中にトリクロルトリフルオルエタンが残
留することに起因している。
実施例2
実施例1に記載と同一装置を使用した。前記同様のポリ
テトラフルオルエチレン7Kgをミキサー2 中に導入、5.10 トール真空下、50℃で脱気、粘
度z5oes(go℃)の過フッ素化ポリエーテル5 FOMBLIN 29 mを添加、410 トール真空
下、50℃脱気処理した界面活性剤、式: %式% 添加する。懸濁液は、3時間、温度を20℃に落しなが
ら攪拌することで均質な懸濁液とし、糊状懸濁液を得る
。これを三本ロールミルでロール間を四回通過処理する
。各回の所要時間は2時間とし、各ロールはサーボ液圧
30気圧で相互接触を維持する。
テトラフルオルエチレン7Kgをミキサー2 中に導入、5.10 トール真空下、50℃で脱気、粘
度z5oes(go℃)の過フッ素化ポリエーテル5 FOMBLIN 29 mを添加、410 トール真空
下、50℃脱気処理した界面活性剤、式: %式% 添加する。懸濁液は、3時間、温度を20℃に落しなが
ら攪拌することで均質な懸濁液とし、糊状懸濁液を得る
。これを三本ロールミルでロール間を四回通過処理する
。各回の所要時間は2時間とし、各ロールはサーボ液圧
30気圧で相互接触を維持する。
各回の通過処理後、次の針入度値(ASTM D140
3、1Aacale )を得た:第1回作業後 2
40 gLfIL/ 10第2回作業後 235m
倶/10 第3回作業後 231 mm/ l Q第4回作業
後 231 tnm/ 10このグリース試料につ
いて機械による10.000目打撃操作処理後、高機械
的安定度に当る針入度235(罰へ/10)が測定され
た。
3、1Aacale )を得た:第1回作業後 2
40 gLfIL/ 10第2回作業後 235m
倶/10 第3回作業後 231 mm/ l Q第4回作業
後 231 tnm/ 10このグリース試料につ
いて機械による10.000目打撃操作処理後、高機械
的安定度に当る針入度235(罰へ/10)が測定され
た。
このグリース試料について、1.l、2−)リフルオロ
トリクロルエタンを用いて油敢分を分離した後、濃厚化
剤ポリテトラフルオルエチレンの粒子を透過電子顕微鏡
でWJ4べたところ、粒度分布範囲はQ177いし04
ミクロンであることが判明した。
トリクロルエタンを用いて油敢分を分離した後、濃厚化
剤ポリテトラフルオルエチレンの粒子を透過電子顕微鏡
でWJ4べたところ、粒度分布範囲はQ177いし04
ミクロンであることが判明した。
寿お粒子形状は円形であるかのようであった。本グリー
ス試料につき、次の測定をした。
ス試料につき、次の測定をした。
すなわちニ
ー油分離FTMS第”7Q1−321号測定法(100
℃、30時1J1)5% 一ロール試験(ASTMD1831.100’C)後m
y(ASTMD1403、% 5cale、 25℃
):4時間後針人度 +1% 8時間後針人度 +41% 一番球シエル機械(ASTMD 2266 )上摩耗残
存痕跡径: 50℃摩耗残存痕跡平均 直径 L 6 mm 120℃摩耗残存痕跡平均 直径 L 7 w寓 −4球シェル機械上摩耗負荷 (IP第239号試験法、毎分軸(ロ)転速度1460
回転): aooK4 一蒸兜童(ASTMD972) 149℃、22時間後減ft:o01%本グリース試料
1ookを四塩化炭素蒸気駆動反動タービンの玉軸受部
潤滑予備槽に充填使用する。
℃、30時1J1)5% 一ロール試験(ASTMD1831.100’C)後m
y(ASTMD1403、% 5cale、 25℃
):4時間後針人度 +1% 8時間後針人度 +41% 一番球シエル機械(ASTMD 2266 )上摩耗残
存痕跡径: 50℃摩耗残存痕跡平均 直径 L 6 mm 120℃摩耗残存痕跡平均 直径 L 7 w寓 −4球シェル機械上摩耗負荷 (IP第239号試験法、毎分軸(ロ)転速度1460
回転): aooK4 一蒸兜童(ASTMD972) 149℃、22時間後減ft:o01%本グリース試料
1ookを四塩化炭素蒸気駆動反動タービンの玉軸受部
潤滑予備槽に充填使用する。
袖受部玉とハウジングはAl5I 316 MA 製T
、軸受部直径30倶講、タービン回転速度は毎分12,
000回転であった。
、軸受部直径30倶講、タービン回転速度は毎分12,
000回転であった。
タービン30日間運転後の潤滑予備槽中には、寿お出発
グリース量の50%以上が入っていた。
グリース量の50%以上が入っていた。
軸受部を取りはずすと、完全な光沢、無腐蝕、無摩耗が
それぞれ確認された。
それぞれ確認された。
実施例3
実施例1に記載と同様の装置を使用し2て、同様の調製
手順を採用した。
手順を採用した。
前例記載と同一のポリテトラフルオルエチレン7縁と、
粘度400g (20℃)フッ素化ポリエーテルFOM
BLIN Y 9.5必から出発して、グリース剤を調
製、式CF、−(CF、 ) 、QC2F、 5oXK
の界面活性剤14りを添加する。
粘度400g (20℃)フッ素化ポリエーテルFOM
BLIN Y 9.5必から出発して、グリース剤を調
製、式CF、−(CF、 ) 、QC2F、 5oXK
の界面活性剤14りを添加する。
Z−型腕部付ミキサーで混合した結果得られた糊状懸濁
液を三本ロールミルにかけ、三回後に、針入度250
mm/10 (ASTMD 1403、y2scal)
のグリース剤を得る。
液を三本ロールミルにかけ、三回後に、針入度250
mm/10 (ASTMD 1403、y2scal)
のグリース剤を得る。
機械的10. OOO回打撃操作処理後の針入度は27
0 mm/10で、高機械的安定性を示した。
0 mm/10で、高機械的安定性を示した。
30時間後66℃油分離(FTMS第791−321号
測定法)率は6%であった。4球シェル機械(ASTM
Dzza6)上50″C摩粍残存痕跡平均直径は2.1
常mに等しかった。
測定法)率は6%であった。4球シェル機械(ASTM
Dzza6)上50″C摩粍残存痕跡平均直径は2.1
常mに等しかった。
実施側番
実施例1の記載と同一装置と同一調製方式を使用した。
前例記載のポリテトラフルオルエチレン7縁匂と、式:
CF、0(CtF、to)u(C2F40)r(CF
、0)s−CF。
CF、0(CtF、to)u(C2F40)r(CF
、0)s−CF。
〔ただし、式中u+r+5=soooでu/r十5=Q
O1、r/s = Q 7、t〉3〕のフッ素化ポリエ
ーテル9゜512から出発、グリース剤を調製した。ポ
リエーテルの粘度は29.500cs/20℃であった
。
O1、r/s = Q 7、t〉3〕のフッ素化ポリエ
ーテル9゜512から出発、グリース剤を調製した。ポ
リエーテルの粘度は29.500cs/20℃であった
。
コノパーフルオルポリエーテルのv4i法tq、伊fi
1982年第20270−A4Heu出m明IviII
書中記載の方法に従った。
1982年第20270−A4Heu出m明IviII
書中記載の方法に従った。
式: Na0OCCF、0 (C,IF”40)2(C
F、O)、CF2COONaの果面活性剤149と、式
: 分子ft3750、p対q比α7、対応するメチルジエ
ステルと3.4−ジアミノーペンゾトリフルオリンから
車床雰囲気中150℃、化学菫反応により金属のベンゾ
イミダゾール’14gを添加する。
F、O)、CF2COONaの果面活性剤149と、式
: 分子ft3750、p対q比α7、対応するメチルジエ
ステルと3.4−ジアミノーペンゾトリフルオリンから
車床雰囲気中150℃、化学菫反応により金属のベンゾ
イミダゾール’14gを添加する。
腕部付ミキサー中で混合、得られる糊状懸濁液を三本ロ
ールミル上を通過せしめ、三回通過後に針入度240
mm/10 (ASTMD 1403、’125cal
e)グリース剤を得る。
ールミル上を通過せしめ、三回通過後に針入度240
mm/10 (ASTMD 1403、’125cal
e)グリース剤を得る。
機械的10.000回打撃操作処理後の針入度は250
zw/I Oで高機械的安定性を示した050℃シェ
ル4球機械上摩耗残存痕跡直径(ASTM D 226
6)はL 1 mmに等しかった。シェル4球機械を使
用してIP第239号測定を行ったところ、溶接負荷6
50Kfを示し、非常な高負荷条件下で本グリース剤の
優秀な耐摩耗挙動が証明された。
zw/I Oで高機械的安定性を示した050℃シェ
ル4球機械上摩耗残存痕跡直径(ASTM D 226
6)はL 1 mmに等しかった。シェル4球機械を使
用してIP第239号測定を行ったところ、溶接負荷6
50Kfを示し、非常な高負荷条件下で本グリース剤の
優秀な耐摩耗挙動が証明された。
実施例5
実施例1記載と同一装置、同−調製手+1lXt−使用
した。
した。
・ ポリテトラフルオルエチレン−−−−−−−6,5
〜・ 実施側番記載のポリエーテル−〜−−−−−9,
5μ・ 式: Na0OCCF、O(C2F4O)、(
CF、O)2CF2COONaの界面活性剤 −一−−
−−−−−−−−−−−−−−−−m−−−−−149
・ カリウムアルコレートCF!IO(C,F、0)
、pF2CH20Kを塩化P、ブロムベンジルと案温反
応させることより出発して、ブロムベンゼン末端基をも
つ誘導体とした、式: のホスフインー−−−一−〜−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−14りから出発して、グリース製剤を
行う。
〜・ 実施側番記載のポリエーテル−〜−−−−−9,
5μ・ 式: Na0OCCF、O(C2F4O)、(
CF、O)2CF2COONaの界面活性剤 −一−−
−−−−−−−−−−−−−−−−m−−−−−149
・ カリウムアルコレートCF!IO(C,F、0)
、pF2CH20Kを塩化P、ブロムベンジルと案温反
応させることより出発して、ブロムベンゼン末端基をも
つ誘導体とした、式: のホスフインー−−−一−〜−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−14りから出発して、グリース製剤を
行う。
後者分リチウムーブチルと反応、臭素リチウム置換を行
い、リチウム−フェニル誘導体を最後にpcn、と反応
させる。腕部付ミキサー中で混和、三本ロールミル中で
摩砕処理後針入度250 as/10 (ASTMD
1403、%aca16)グリース剤を得る0 本グリース剤を、4救シ工ル機械を使用、IP第239
号試験法に従い測定すると、8 Q Q Kpに等しい
溶接負荷を示し、非常な高圧条件下で優秀な耐摩耗挙動
を示した。
い、リチウム−フェニル誘導体を最後にpcn、と反応
させる。腕部付ミキサー中で混和、三本ロールミル中で
摩砕処理後針入度250 as/10 (ASTMD
1403、%aca16)グリース剤を得る0 本グリース剤を、4救シ工ル機械を使用、IP第239
号試験法に従い測定すると、8 Q Q Kpに等しい
溶接負荷を示し、非常な高圧条件下で優秀な耐摩耗挙動
を示した。
実施例6
実施例1と同一装置、同一方式を使用した。
・ ポリテトラフルオルエチレンー−−−−−−a、
5 Kg・ 実施例4記載のポリエーテルーー−−−−
−9,5、g・ 式: Na0OCCF、0 (C,F
、O)、 (CF、0 )2CFCOONaの界面活性
剤 −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
−−−、l 49・ 銅−ブロムテトラフルオルフェニ
ル使用縮合反応、無水叩存在下SF、使用フッ素化、リ
チウム使用臭素!換、クロル−ビス(トリーフルオルメ
チル−フェニル)−ホスフィン使用反応、等による FOCCF20 (CF2CF20)、 (CF、O)
q−CF2COFから取得)から出発してvA製の式: 分子蓄4750、p/q比αフの ホスホン酸誘導体−−−−−−−−−−−−−−−−−
−−−−、169から出発してグリースの製剤を行う。
5 Kg・ 実施例4記載のポリエーテルーー−−−−
−9,5、g・ 式: Na0OCCF、0 (C,F
、O)、 (CF、0 )2CFCOONaの界面活性
剤 −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
−−−、l 49・ 銅−ブロムテトラフルオルフェニ
ル使用縮合反応、無水叩存在下SF、使用フッ素化、リ
チウム使用臭素!換、クロル−ビス(トリーフルオルメ
チル−フェニル)−ホスフィン使用反応、等による FOCCF20 (CF2CF20)、 (CF、O)
q−CF2COFから取得)から出発してvA製の式: 分子蓄4750、p/q比αフの ホスホン酸誘導体−−−−−−−−−−−−−−−−−
−−−−、169から出発してグリースの製剤を行う。
腕部付ミキサー中で混合、三本ロールミルで摩砕処理後
、針入度250愼S/ 10 (AS’IM D l
403、%Bcale )グリース剤を得る。
、針入度250愼S/ 10 (AS’IM D l
403、%Bcale )グリース剤を得る。
本グリース剤会シェル4球機械を使用、IP第239号
試験による測定を行うと800Kg相尚溶接負荷を示し
、非常な高圧条件下での耐摩耗性挙動を示した。
試験による測定を行うと800Kg相尚溶接負荷を示し
、非常な高圧条件下での耐摩耗性挙動を示した。
本グリース剤の化学的不活性、耐腐蝕効果、高安定性等
の評価を行うため、同試料を積層鉄金践(槓Ni銅)の
存在下232℃敵素処理を行う。
の評価を行うため、同試料を積層鉄金践(槓Ni銅)の
存在下232℃敵素処理を行う。
ホスフィン誘導体不存在下の場合とは反対に、極く僅か
の重量変化が積層金属とグリース剤について見られた。
の重量変化が積層金属とグリース剤について見られた。
実施例7
実施例1と同一装置、同一方式が使用された。
・ ポリテトラフルオルエチレン、−−−−−−& 5
K4・ 実施例1記載のポリエーテルー−−−−−−
9,5A・ 式Na00CCF!O(C,F、0)2(
CF、0)zcF2COONaの界面活性剤 −−−−
−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
−149P(C,H,)。
K4・ 実施例1記載のポリエーテルー−−−−−−
9,5A・ 式Na00CCF!O(C,F、0)2(
CF、0)zcF2COONaの界面活性剤 −−−−
−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
−149P(C,H,)。
分子:it tasQ、 p/q比o7のホスフォ−a
ym。
ym。
トリアジン誘導体−−−−−−−−−−−−−−−一−
−−−−−1a gから出発し゛Cグリースの製剤を行
う。
−−−−−1a gから出発し゛Cグリースの製剤を行
う。
ホスフォ−sym、 )リアジン誘導体は、ますを実施
例6により得て、NH3と反応、次いでp2o。
例6により得て、NH3と反応、次いでp2o。
と反応させて、対応するジニトリルを得る。該ジニトリ
ルは、低温、低気圧下で、■、液と反応しジアミンを得
る該ジアミンは式C,F、QCIIF、0CFCNのC
F。
ルは、低温、低気圧下で、■、液と反応しジアミンを得
る該ジアミンは式C,F、QCIIF、0CFCNのC
F。
過剰のニトリルと反応し、イミドイルアミジンを虫取す
る。後者はジフェニルトリクロル−ホスフォランPCf
fi、(C,H,)、と反応し、上記の生成物を得る。
る。後者はジフェニルトリクロル−ホスフォランPCf
fi、(C,H,)、と反応し、上記の生成物を得る。
機械操作によるx o、、o o o回打撃作業処理後
の針入度は25旧龍/10で高機械安定性を示した。5
0℃シェル番球機械上摩耗残存痕跡直径(ASTM D
2266)はL l *寓であった。
の針入度は25旧龍/10で高機械安定性を示した。5
0℃シェル番球機械上摩耗残存痕跡直径(ASTM D
2266)はL l *寓であった。
シェル4球装置を使用、IP第239号試験を行い、6
50Kg溶接負荷を測定したが、これは本グリース剤の
非常な高圧条件下における優秀な耐摩耗性挙動を示す。
50Kg溶接負荷を測定したが、これは本グリース剤の
非常な高圧条件下における優秀な耐摩耗性挙動を示す。
本グリース剤試料を用い積層鉄金M(鋼)のイ7仕丁2
32℃酸素処理を行った。形成揮発性生成物鈷(減目を
もとに足蓋)は、ホスフォトリアジン化合物不含有の類
似グリース剤の処理による形成生成物の五十分の−であ
った。
32℃酸素処理を行った。形成揮発性生成物鈷(減目を
もとに足蓋)は、ホスフォトリアジン化合物不含有の類
似グリース剤の処理による形成生成物の五十分の−であ
った。
本実施例により得られる潤滑剤組成物による鉄金属の錆
の兄生け、温和な温度条件下高湿度(AS’l’MDI
’74El/70試験)では見られず、また^温I#′
s件下でも錆の発生原因とはならなかった。
の兄生け、温和な温度条件下高湿度(AS’l’MDI
’74El/70試験)では見られず、また^温I#′
s件下でも錆の発生原因とはならなかった。
ホスフォトリアジン化合物を含有しない点を除いて、全
く同様な潤滑用グリース剤試料について同様の試験を試
みた所、金属試験片の発錆と腐蝕が認められた。
く同様な潤滑用グリース剤試料について同様の試験を試
みた所、金属試験片の発錆と腐蝕が認められた。
実施例日
実施例1に記載と同一装置を使用して行った。
実施例1に記載したものと同種のポリテトラフルオルエ
チレン7Kfをミキサーに入れ、50°C12 五10 トール真空下脱気、低分子景のクロルトリフA
/オルエチレン重合体Halocarbon Oin
14−25(米国Halocarbon Produc
ts社商標)、1OcflF粘f1.ooocsを9℃
添加、さらに50℃、410−2)−ル真空鋭気すみ界
面活性剤NaOC00F2(CF、CF、O)、(CF
21O)、CF、COONa l 49 k添加する。
チレン7Kfをミキサーに入れ、50°C12 五10 トール真空下脱気、低分子景のクロルトリフA
/オルエチレン重合体Halocarbon Oin
14−25(米国Halocarbon Produc
ts社商標)、1OcflF粘f1.ooocsを9℃
添加、さらに50℃、410−2)−ル真空鋭気すみ界
面活性剤NaOC00F2(CF、CF、O)、(CF
21O)、CF、COONa l 49 k添加する。
温IWを20℃に降下させながら、3時間攪拌して、懸
濁液を均質化する。糊状懸濁液が得られるので、これを
四回、各回2時間をかけて、三ネロールミルの、サーボ
液圧30気圧で相互接触しているロール間を通して処理
する。各作業後、次の針入度値(ASTMD14o3.
34acale)を得た:第1回後 242愼
講/10 第2回後 238mm/10 第3回後 236 man/ 10第4回後
236mm/10 機械による10. OOO回打撃操作処理を受けたグリ
ース試料では、高機械的安定性に相当する針入72 r
s a (mm/10)が測定された。また、あるグリ
ース試料について、l、1.2−トリフルオルトリクロ
ルエタンを使用、油分離を行った後、IN厚化剤ポリテ
トラフルオルエチレン粒子を透過電子顕微鏡で調べたと
ころ、粒度はC1ないしC4きクロンの範囲で分布して
いるのが判明した。各粒子は円形を呈していた。
濁液を均質化する。糊状懸濁液が得られるので、これを
四回、各回2時間をかけて、三ネロールミルの、サーボ
液圧30気圧で相互接触しているロール間を通して処理
する。各作業後、次の針入度値(ASTMD14o3.
34acale)を得た:第1回後 242愼
講/10 第2回後 238mm/10 第3回後 236 man/ 10第4回後
236mm/10 機械による10. OOO回打撃操作処理を受けたグリ
ース試料では、高機械的安定性に相当する針入72 r
s a (mm/10)が測定された。また、あるグリ
ース試料について、l、1.2−トリフルオルトリクロ
ルエタンを使用、油分離を行った後、IN厚化剤ポリテ
トラフルオルエチレン粒子を透過電子顕微鏡で調べたと
ころ、粒度はC1ないしC4きクロンの範囲で分布して
いるのが判明した。各粒子は円形を呈していた。
グリース試料を下記により測定したニ
ー油分離、FTMS第791−321号測定法(100
℃、30時間) 41チ ーロール試験(ASTMI)1831、loo”c)後
の稠度(ASIM D 140 rs、3Ascale
、 250 ”C) :番時間後針入度 十o8チ 8時間後針人度 +4% 一シェル4球機械摩耗残存痕跡直径(ASTM D 2
266) 50℃摩耗残存痕跡平均 直径 L5愼愼 120℃摩耗残存痕跡平均 直径 L6mm
℃、30時間) 41チ ーロール試験(ASTMI)1831、loo”c)後
の稠度(ASIM D 140 rs、3Ascale
、 250 ”C) :番時間後針入度 十o8チ 8時間後針人度 +4% 一シェル4球機械摩耗残存痕跡直径(ASTM D 2
266) 50℃摩耗残存痕跡平均 直径 L5愼愼 120℃摩耗残存痕跡平均 直径 L6mm
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 L ポリテトラフルオルエチレンと、トリフルオルクロ
ルエチレンのオリゴマーから選ばれるがまたは一般式 %式%) ) ) 〔式中XおよびYけ末端基−CF3または−C2F5で
あり、mおよびnは整数、m + n = 10〜1゜
O1m/n=10〜5o、AおよびBは末端基−CF3
、−C2F5、−CF2(4,−CF2CF2Cfi
T アリ、pおよびqけ整数、p+q=l O〜200
. l)/(1= Q 1〜l Olr + s +
u =10 A−3000s−口1= Q O1〜03
、 r/s = Q 1〜I Q、 t>3である〕 の類のパーフルオルポリエーテルから選ばれる分散液を
主体とし、含有する揮%性生成物を事前に真空下加熱除
去した凝集型粒子からなる分子量500、 OOO〜1
. OOO,OOOのポリテトラフルオルエチレンを、
減圧下、室温より高温で、20℃の粘度100〜100
0cstを有するCF、CF (4のオリゴマーと、ま
たは(I)、(II)または(I)類で、(I)類なら
20℃の粘度20〜4000cs、(II)類なら50
〜aooo cal(III)類なら40−w30.o
oo csであるものから選ばれるパーフルオルポリエ
ーテルと混合し、サラに、バーフルオルアルキレン連鎖
またはパーフルオルオキシアルキレン連鎖を有するアニ
オン型の過フッ累化界面活性剤と混合することを特徴と
し、ポリテトラフルオルエチレン量は全混合物の15〜
40重f%、パーフルオルポリエーテル蓋は60〜85
1童チ、界面活性剤量は0.1〜α4重i′チである潤
滑グリースの製造性。 2 パーフルオルポリエーテルは(I)Mナラ20℃の
粘度40〜1600 (!8. (II)類なら60〜
60o。 as、(III)類なら60〜2s、000asである
特許請求の範囲第1項記載の潤滑グリースの製造法。 5諸成分の混合物に (a)式 〔式中RはFまたはCF、であり、p+q =10〜1
00、p、/q比=01〜2〕 のフッ素化ビス−ベンゾイミダゾール +bl亜リン酸とバーフルオルアルコキシアルコールの
エステル (0) 一端才たは両端にホスフィン基を有するパー
フルオルポリエーテル ((11パーフルオルポリオキシパーフルオルアルキル
置換のホスフォトリアジン基を有するバーフルオルポリ
エーテル から選はれる安定および耐食剤を添加する特許請求の範
囲第1項、第2項記載の潤滑グリースの製造法。 t アニオン型の過フッ累化界面活性剤は、一般式: %式%) 〔式中nは2〜12の整数で好ましくは3〜7、Dは一
〇〇〇M、 −8o、Mおよび一〇 −C2F45o、
Mの群から選ばれ、MはNa5K、、%Baおよび%C
aから選ばれるカチオン〕または一般式:R−0−(C
,F、0)1−(02F、0)k−(CF、lo)h−
Q〔式中RけQに同じかまたは異なり、CF、−および
MOCOCFz−から選ばれ、Qは−CF、COQM基
であり、Mは上記定義のカチオン、lおよびkはOであ
るかまたは1〜7の整数、たソしRがQに等しいとき、
iは0、hは1〜7の整数、i +に+hの合計は2〜
10の整数、好ましくは2〜6〕 を有する化合物を用いる特許請求の範囲第1項、第2項
および第3項記載の潤滑グリースの製造法。
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