JPS58213870A - 金属加工物の浸炭法 - Google Patents
金属加工物の浸炭法Info
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- JPS58213870A JPS58213870A JP58093392A JP9339283A JPS58213870A JP S58213870 A JPS58213870 A JP S58213870A JP 58093392 A JP58093392 A JP 58093392A JP 9339283 A JP9339283 A JP 9339283A JP S58213870 A JPS58213870 A JP S58213870A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/20—Carburising
- C23C8/22—Carburising of ferrous surfaces
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- Organic Chemistry (AREA)
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- Automobile Manufacture Line, Endless Track Vehicle, Trailer (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は金属加工物特に鋼加工物の浸炭法に関する。
１０１０−１００℃の温度で鋼を浸炭するのに炭素富化
雰囲気を用いると表面から成る深さの硬化層中の炭素量
を増大させかくして硬化層の硬度及び耐摩耗性を増大さ
せることは公知である。
雰囲気を用いると表面から成る深さの硬化層中の炭素量
を増大させかくして硬化層の硬度及び耐摩耗性を増大さ
せることは公知である。
一般に用いる雰囲気は約−２０優のＣＯと＋０チのＨ，
と４ｔＯｑｂのＮ３ときわめて少量の００８と水蒸気と
を含有している。か＼る雰囲気は吸熱（ｅｎｄｏ）ガス
発生器として知られる発生器により又はガス又はガス状
混合物から合成により製造される。
と４ｔＯｑｂのＮ３ときわめて少量の００８と水蒸気と
を含有している。か＼る雰囲気は吸熱（ｅｎｄｏ）ガス
発生器として知られる発生器により又はガス又はガス状
混合物から合成により製造される。
これらの混合物のうちの最も普通の混合物はメタノール
−窒素である。実際上用いた処理温度ではメタノールは
次の反応： ０Ｈ３０Ｈ−＞ｃｏ ＋−２１−Ｉ２によ
り分解し、前記組成のガス状混合物が得られる。
−窒素である。実際上用いた処理温度ではメタノールは
次の反応： ０Ｈ３０Ｈ−＞ｃｏ ＋−２１−Ｉ２によ
り分解し、前記組成のガス状混合物が得られる。
浸炭法は次の要領で実施される：雰囲気中に存在する一
酸化炭素は次の反応式： ％式％（１） により反応し、次いで炭素原子は金属へ移行する。
酸化炭素は次の反応式： ％式％（１） により反応し、次いで炭素原子は金属へ移行する。
雰囲気中に存在する水素は次の反応式：％式％（２）
により一酸化炭素と反応する故に浸炭処理速度の見地か
ら浸炭に関与する。
ら浸炭に関与する。
現在まで用いられている若干の浸炭処理、特に複数の帯
域を有する炉中で実施する浸炭処理はλつの連続的な段
階を包有し；即ち浸炭段階と呼は 。
域を有する炉中で実施する浸炭処理はλつの連続的な段
階を包有し；即ち浸炭段階と呼は 。
れる第一段階と続いての拡散段階と呼ばれる第二段階と
を包有する。更に詳しく言えば、か＼る処理は０．り〜
１．２１量俤の炭素濃度（ポテンシャル）を有する炭素
富化社団気中で、浸炭帯域で処理すべき加工物を成る期
間２００〜りａＯ℃の温度にかけ、次いで浸炭処理を進
行させる拡散帯域に該加工物を配置し、その際温度はｔ
ｔｏ−ｔｏθ℃に徐々に低下し雰囲気の炭素濃度は０．
７〜Ｏ９り重量％の値に低下するものとする。次いで加
工物を気相又は液相中で例えば油浴中で急冷する。拡散
段階中の温度の降１は急冷中の変形の支障を最小とする
。
を包有する。更に詳しく言えば、か＼る処理は０．り〜
１．２１量俤の炭素濃度（ポテンシャル）を有する炭素
富化社団気中で、浸炭帯域で処理すべき加工物を成る期
間２００〜りａＯ℃の温度にかけ、次いで浸炭処理を進
行させる拡散帯域に該加工物を配置し、その際温度はｔ
ｔｏ−ｔｏθ℃に徐々に低下し雰囲気の炭素濃度は０．
７〜Ｏ９り重量％の値に低下するものとする。次いで加
工物を気相又は液相中で例えば油浴中で急冷する。拡散
段階中の温度の降１は急冷中の変形の支障を最小とする
。
か＼る浸炭処理に伴なう支障は処理の開始時に炭素嬢度
が加工物上に煤が付着される限度を超えることなく高い
炭′Ｊｇ濃度を与えて炭素量を増大させるようなことで
ある。この１ｔｌｔ界値／〜／、７％は用いた温１１の
関数である。ま九処理の終了時には、加工物界−１ｆｉ
上の炭素ｍｅ減少させるように低い炭素濃度を有するの
が連流である。もしそうでないならば人後の急冷中に加
工物の冶金特性は満足ではない。何故ならばその時は残
留オーステナイト相が存在するからでありそれ故加工物
の表面硬度が低くなるからである。浸炭処理中に見られ
る如く、λ段階の処理の各々の間既定の炭素濃度を与え
且つ監視する問題が生起する。
が加工物上に煤が付着される限度を超えることなく高い
炭′Ｊｇ濃度を与えて炭素量を増大させるようなことで
ある。この１ｔｌｔ界値／〜／、７％は用いた温１１の
関数である。ま九処理の終了時には、加工物界−１ｆｉ
上の炭素ｍｅ減少させるように低い炭素濃度を有するの
が連流である。もしそうでないならば人後の急冷中に加
工物の冶金特性は満足ではない。何故ならばその時は残
留オーステナイト相が存在するからでありそれ故加工物
の表面硬度が低くなるからである。浸炭処理中に見られ
る如く、λ段階の処理の各々の間既定の炭素濃度を与え
且つ監視する問題が生起する。
従来法によると、λ段階の各々の間所望の炭素濃度並び
にＯＯ、Ｎ２及びＮ、成分を形成する混合物を得るには
、メタン、プロノぐン又はブタンの如き炭化水素をλつ
の帯域の各々に注入し、炭化水素の流速を雰囲気中の０
０２′ｆｔの関数として調節する。
にＯＯ、Ｎ２及びＮ、成分を形成する混合物を得るには
、メタン、プロノぐン又はブタンの如き炭化水素をλつ
の帯域の各々に注入し、炭化水素の流速を雰囲気中の０
０２′ｆｔの関数として調節する。
実際上処理される加工物がＣＯを消耗する反応（反応式
（１）を参照）及び処理室への空気の取込みが与えたな
らば、雰囲気中の００２＃度は増大する傾向を有しそれ
故炭素濃度は減少する傾向がある。これが雰囲気中の０
０□前を監視し炭化水素の注入流速を求める炭素濃度の
関数として調節する故である。この調節は雰囲気中のＮ
２０又は０２の量を監視することにより行い得る。
（１）を参照）及び処理室への空気の取込みが与えたな
らば、雰囲気中の００２＃度は増大する傾向を有しそれ
故炭素濃度は減少する傾向がある。これが雰囲気中の０
０□前を監視し炭化水素の注入流速を求める炭素濃度の
関数として調節する故である。この調節は雰囲気中のＮ
２０又は０２の量を監視することにより行い得る。
合成雰囲気即ち窒素と、メタノールとの出現以来、処理
雰囲気中の００とＮ２どの量の増大が探求されてきた。
雰囲気中の００とＮ２どの量の増大が探求されてきた。
この点に関して米国特許第１１，３０ ＆。
り／ｇ号明細書に開示された方法が特に参照される。こ
の方法は純メタノールを処理炉に注入し加工物を炭素＠
Ｉｆ ｏ、 ｒ〜／、／チの背囲気に維持する第一段階
と次いで処理が余り高価で々いように窒素（これは一般
にメタノールよりも余り高価でない）を炉に注入し、加
ゴニ物を炭素濃度０．７〜Ｏ，タチの雰囲気に維持する
第二段階とよ郵なる。この方法は第一段階中に００及び
１１２の如き燃料成分の増大によりかなり迅速に多大の
浸炭した硬化層の深さを与える。米画特針絽４４．ｊ
ＯＡ、Ｐ ／ １号明細書によると用いた雰囲気の炭１
ｇ濃度の範囲は慣用の範囲即ち０．７〜／、／嗟であり
、全ての場合に／、／係より低く、λつの段階の間の炭
素濃度差は小さい（０，２％）ことが見出される。
の方法は純メタノールを処理炉に注入し加工物を炭素＠
Ｉｆ ｏ、 ｒ〜／、／チの背囲気に維持する第一段階
と次いで処理が余り高価で々いように窒素（これは一般
にメタノールよりも余り高価でない）を炉に注入し、加
ゴニ物を炭素濃度０．７〜Ｏ，タチの雰囲気に維持する
第二段階とよ郵なる。この方法は第一段階中に００及び
１１２の如き燃料成分の増大によりかなり迅速に多大の
浸炭した硬化層の深さを与える。米画特針絽４４．ｊ
ＯＡ、Ｐ ／ １号明細書によると用いた雰囲気の炭１
ｇ濃度の範囲は慣用の範囲即ち０．７〜／、／嗟であり
、全ての場合に／、／係より低く、λつの段階の間の炭
素濃度差は小さい（０，２％）ことが見出される。
本発明によると、硬化層の硬化と短時間の処理で満足な
浸炭した硬化層の深さとを得るのに金属加工物を浸炭す
る方法が提供される。
浸炭した硬化層の深さとを得るのに金属加工物を浸炭す
る方法が提供される。
本発明によると、金属加工物特に鋼加工物の浸炭法にお
いて、浸炭すべき加工物を炉に装填し、−酸化炭素と水
素と糟木と金含有する炭素富化雰囲気中に維持し、浸炭
処理の第一段階はｒｚｏ〜／ ０１０℃の温度で実施し
、浸炭処理の第二段階は７００．Ｙ ｊ ０℃（好まし
くはｔｒｏｏ〜りｒｏ℃）の温度で実施し、第一段階に
ついては約２０〜約ｊＯ容量チの一酸化炭素と約ｔｉｏ
〜約７ｊ容ｉｌチの水素とを含有し且つ約／、１〜約／
、Ａ重量係の炭素濃度（この炭素濃度は煤付着物を生ず
る限界価にきわめて近い）を有する雰囲気を用い、第二
段階での炭素濃度が第一段階の炭素濃度よりも少くとも
約Ｏ，Ｓ重蓋チ低いように第二段階の雰囲気中の窒素量
を第一段階の雰囲気中の窒素量の、２〜３倍に増大させ
ることからなる金属加工物の浸炭法が提供される。
いて、浸炭すべき加工物を炉に装填し、−酸化炭素と水
素と糟木と金含有する炭素富化雰囲気中に維持し、浸炭
処理の第一段階はｒｚｏ〜／ ０１０℃の温度で実施し
、浸炭処理の第二段階は７００．Ｙ ｊ ０℃（好まし
くはｔｒｏｏ〜りｒｏ℃）の温度で実施し、第一段階に
ついては約２０〜約ｊＯ容量チの一酸化炭素と約ｔｉｏ
〜約７ｊ容ｉｌチの水素とを含有し且つ約／、１〜約／
、Ａ重量係の炭素濃度（この炭素濃度は煤付着物を生ず
る限界価にきわめて近い）を有する雰囲気を用い、第二
段階での炭素濃度が第一段階の炭素濃度よりも少くとも
約Ｏ，Ｓ重蓋チ低いように第二段階の雰囲気中の窒素量
を第一段階の雰囲気中の窒素量の、２〜３倍に増大させ
ることからなる金属加工物の浸炭法が提供される。
第一段階中の雰囲気の窒素の割合はせいぜいｙ−。
容１ｉ％であυ、第二段階中の雰囲気の窒素の割合は約
３０〜約１０容量チであるのが好ましい。
３０〜約１０容量チであるのが好ましい。
了解される如く与炭の生産性を向上させるには、本発明
は加工物の炭素富化を促進させるのに第一段階中の炭素
濃度を増大させることを探求した。
は加工物の炭素富化を促進させるのに第一段階中の炭素
濃度を増大させることを探求した。
々お、良好な冶金学的特性を得るには、加工物表面近く
の炭素の割合（チ）を低下させることが必要である。こ
れを達成するには第二段階中の雰囲気の炭素濃度をかな
り減少させねばならない。しかも炉中への炭化水素の注
入速度を調節する如き慣用の手段により炭素濃度のかな
如大巾でしかも突然の変更を行うのは困難であり、雰囲
気が００及びｌＩ２にきわめて富化されている時には尚
更困難である。
の炭素の割合（チ）を低下させることが必要である。こ
れを達成するには第二段階中の雰囲気の炭素濃度をかな
り減少させねばならない。しかも炉中への炭化水素の注
入速度を調節する如き慣用の手段により炭素濃度のかな
如大巾でしかも突然の変更を行うのは困難であり、雰囲
気が００及びｌＩ２にきわめて富化されている時には尚
更困難である。
前記の注目点から見て本発明者は処理雰囲気を窒素の如
き不活性ガスで希釈することにより第二段階中の炭素′
ａ度を低下させることを意図した。
き不活性ガスで希釈することにより第二段階中の炭素′
ａ度を低下させることを意図した。
実際上反応式（１）により示した如く、炭素濃度は比率
（ＰＯＯ） ” ／ １３００．と共に減少する。雰囲
気を窒素で希釈することにより００及び００．の分圧は
同じ割合で低下し；他方比率（ＰＯＯ戸／Ｐ Ｏｏ、は
減少しそれ故炭素濃度は減少する。
（ＰＯＯ） ” ／ １３００．と共に減少する。雰囲
気を窒素で希釈することにより００及び００．の分圧は
同じ割合で低下し；他方比率（ＰＯＯ戸／Ｐ Ｏｏ、は
減少しそれ故炭素濃度は減少する。
添附図面の第１図の図表は多量の窒素を炉に注入した時
に００．Ｈ，及びＮ１の最初の雰囲気下で一定の温度で
炉中の炭素濃度の′ｆＭＭ的な変化（炉の液密性の影響
及び炉の内壁の材質を考慮することなく）を示す。この
図表は比率がそれぞれＤ／ｙζ！？
−７，Ｃ 及びＤ／ｙ ＝ ／ ０ （但しＤは炉に注入された窒
素の割合（ｒｌ１時）であり■は炉の容積（−）である
）について時間の関数として炭素濃度を与えた２つの曲
線（１）及びｔＵｔを示す。これらの曲線が示す所によ
れば、本発明者によって開発された如く拡散段階中に浸
炭雰囲気を窒素で希釈すると炭素１１１度をきわめて迅
速に低下させ得る。
に００．Ｈ，及びＮ１の最初の雰囲気下で一定の温度で
炉中の炭素濃度の′ｆＭＭ的な変化（炉の液密性の影響
及び炉の内壁の材質を考慮することなく）を示す。この
図表は比率がそれぞれＤ／ｙζ！？
−７，Ｃ 及びＤ／ｙ ＝ ／ ０ （但しＤは炉に注入された窒
素の割合（ｒｌ１時）であり■は炉の容積（−）である
）について時間の関数として炭素濃度を与えた２つの曲
線（１）及びｔＵｔを示す。これらの曲線が示す所によ
れば、本発明者によって開発された如く拡散段階中に浸
炭雰囲気を窒素で希釈すると炭素１１１度をきわめて迅
速に低下させ得る。
即ち本発明の方法によると、第一段階中に高い炭素濃度
を有する雰囲気を用いることができ、燃料成分に富む雰
囲気を用いる時でさえ前記の雰囲気を用いることができ
、炭素濃度は第二段階中に十分に低下させ得る。
を有する雰囲気を用いることができ、燃料成分に富む雰
囲気を用いる時でさえ前記の雰囲気を用いることができ
、炭素濃度は第二段階中に十分に低下させ得る。
本発明の好ましい実施形式によると、浸炭雰囲気は、Ｃ
ＯとＮ２との所望の割合（チ）が得られるような割合で
窒素とメタノール（メタノールはガス状窒素の気流によ
り噴霧される）との混合物を炉に導入することにより形
成される。本発明によると浸炭雰囲気はまた吸熱ガスを
炉に導入することによシ形成し得る。
ＯとＮ２との所望の割合（チ）が得られるような割合で
窒素とメタノール（メタノールはガス状窒素の気流によ
り噴霧される）との混合物を炉に導入することにより形
成される。本発明によると浸炭雰囲気はまた吸熱ガスを
炉に導入することによシ形成し得る。
本発明の別の実施形式によると、メタン、プロ、
ｉ。
ｉ。
パン又はブタンの如きガス状炭化水素を、導入したガス
状混合物について少量ずつ（Ｏ，ｊ、ｊｆｉ）導入する
。
状混合物について少量ずつ（Ｏ，ｊ、ｊｆｉ）導入する
。
本法はλつの相異なる仕方で実施し得る；（１） 処
理中に反応条件を測定し、即ちメタノール−窒素の注入
及び炭化水素の注入中に、００と００２との濃度又は０
０と０３との濃度又け００とＨ，０との濃度又は００ｓ
と０．との濃度、形成した雰囲気の濃度及び場合によっ
ては温度を測定し、これによって炭素濃度を籾導するこ
とができ、しかもλつの段階の各々について所望の炭素
濃度を得るように炉に注入するｉ！を率の割合を変化さ
せる。
理中に反応条件を測定し、即ちメタノール−窒素の注入
及び炭化水素の注入中に、００と００２との濃度又は０
０と０３との濃度又け００とＨ，０との濃度又は００ｓ
と０．との濃度、形成した雰囲気の濃度及び場合によっ
ては温度を測定し、これによって炭素濃度を籾導するこ
とができ、しかもλつの段階の各々について所望の炭素
濃度を得るように炉に注入するｉ！を率の割合を変化さ
せる。
（２）浸炭すべき鋼、炉の寸法→を考慮して予備試験に
より雰囲気が４！ｒＲ階について所望の炭素濃度値を得
るように有しなければならない窒素濃度値を測定し、次
いでかくして測定した窒素濃度が得られるような割合で
一つの段階の各々中にメタノール−窒素混合物を注入し
ながら真の浸炭を実施し、炉に注入した炭化水素の割合
を調節することによｐ炭素濃度を調節する。
より雰囲気が４！ｒＲ階について所望の炭素濃度値を得
るように有しなければならない窒素濃度値を測定し、次
いでかくして測定した窒素濃度が得られるような割合で
一つの段階の各々中にメタノール−窒素混合物を注入し
ながら真の浸炭を実施し、炉に注入した炭化水素の割合
を調節することによｐ炭素濃度を調節する。
更には好ましくはアンモニアガスを、導入した全ガス状
混合物について０．／−１０容量優の割合で炉に注入で
き、これによって炭窒素化が提供される。この変更例は
処理した加工物の追加の硬化層硬化を与える。炉に導入
したアンモニアの量は処理した鋼及び所望の窒化度の関
数として選択される。
混合物について０．／−１０容量優の割合で炉に注入で
き、これによって炭窒素化が提供される。この変更例は
処理した加工物の追加の硬化層硬化を与える。炉に導入
したアンモニアの量は処理した鋼及び所望の窒化度の関
数として選択される。
次のλつの実施例により本発明の詳細な説明するが、該
実施例は本発明の％徴及び利点を生起する。
実施例は本発明の％徴及び利点を生起する。
実施例／
本法は第２図に図示したノ々ツチ式炉中で／１ｃＪＤ≠
鋼の加工物について実施する。
鋼の加工物について実施する。
炉ｌは耐火材料で裏張りした全域閉鎖容器よりなる。炉
はカロエ物を装填するドア３付きの処理帯域コと、急冷
用油浴ｊと浸炭済みの加工物を取出す出口ドアｔとを有
する玄関部≠とを包有してなる。処理帯域コ及び玄関部
Ｖは内部ドア７によシ分離される。浸炭すべき加工物は
処理帯域λの底部に支持したバスケットｔに配置する。
はカロエ物を装填するドア３付きの処理帯域コと、急冷
用油浴ｊと浸炭済みの加工物を取出す出口ドアｔとを有
する玄関部≠とを包有してなる。処理帯域コ及び玄関部
Ｖは内部ドア７によシ分離される。浸炭すべき加工物は
処理帯域λの底部に支持したバスケットｔに配置する。
炉中の雰囲気を絶えず混合する作用のファンタはノ々ス
ケットｔの」一方にかなり離れて配置する。窒素、メタ
ノール及びメタン貯蔵タンクｉｏ、ｉｔ及び７．２はそ
れぞれ弁／Ａ 、 ／７及び／ｌを有する管路／３．／
≠及びｌ！によυ管路１２に接続され、この管路ｌりは
処理帯域−の上部に開放しである。
ケットｔの」一方にかなり離れて配置する。窒素、メタ
ノール及びメタン貯蔵タンクｉｏ、ｉｔ及び７．２はそ
れぞれ弁／Ａ 、 ／７及び／ｌを有する管路／３．／
≠及びｌ！によυ管路１２に接続され、この管路ｌりは
処理帯域−の上部に開放しである。
ガス状流出物は火炎、２０として燃焼させることにより
ガス抜きする。
ガス抜きする。
前記の炉を２−０℃の温度に加熱し、次いで炉中に形成
された雰囲気が主成分として約７０−〇Ｎ８と３０％の
００とｔＯチのＨｓとを含有するような割合でメタノー
ル−窒素混合物を導入する。ある期間後に、加工物を処
理帯域−に装填し、この帯域では温度を２−２０′ｃＶ
ｃ昇温させ、雰囲気の炭素濃度′ｆｃ／、３９４に達し
させ、加工物をこの雰囲気中にλ時間、２ｊ分維持する
。この段階中は雰囲気の００３の１は０．．２０優でお
る。
された雰囲気が主成分として約７０−〇Ｎ８と３０％の
００とｔＯチのＨｓとを含有するような割合でメタノー
ル−窒素混合物を導入する。ある期間後に、加工物を処
理帯域−に装填し、この帯域では温度を２−２０′ｃＶ
ｃ昇温させ、雰囲気の炭素濃度′ｆｃ／、３９４に達し
させ、加工物をこの雰囲気中にλ時間、２ｊ分維持する
。この段階中は雰囲気の００３の１は０．．２０優でお
る。
次いで閉鎖容器中に形成される雰囲気が次の主成分：約
７０％のＮｓ 、／ Ｏｃｓｏｏｏ及び２０ｑｌｒ１７
）Ｈ，を含有し且つ炭素濃度が０．７％でおるように処
理帯域λに注入した窒素のｉｌを増大させることにより
第二段階をｒｔｏ℃で実施する。加工物をこの雰囲気中
にｐｔ分間維持する。この段階中は雰囲気中の００２の
量は０．０タオチである。
７０％のＮｓ 、／ Ｏｃｓｏｏｏ及び２０ｑｌｒ１７
）Ｈ，を含有し且つ炭素濃度が０．７％でおるように処
理帯域λに注入した窒素のｉｌを増大させることにより
第二段階をｒｔｏ℃で実施する。加工物をこの雰囲気中
にｐｔ分間維持する。この段階中は雰囲気中の００２の
量は０．０タオチである。
これらのλ段階中は、少量のメタン（導入したガス状混
合物の全量についてθ、Ｊ、６％）を注入し、メタンの
注入流速を調節して炭素濃度を既定の値に調整する。
合物の全量についてθ、Ｊ、６％）を注入し、メタンの
注入流速を調節して炭素濃度を既定の値に調整する。
λ段階の間で炭素濃度のかなりの変化が、窒素の希釈効
果により伺らの支障なしに達成でき、所望の炭素濃度を
得るのに必要な００２の量は希釈の指示で論理的に変化
する。
果により伺らの支障なしに達成でき、所望の炭素濃度を
得るのに必要な００２の量は希釈の指示で論理的に変化
する。
浸炭した加工物を油浴ｊ中で急冷した彼に、浸炭硬化層
の硬度を測定する。得られた結果は次の通りである： 表面でのビッカース硬度： Ｉ ？ ＯＶＨｔ ｊ Ｏ
ＶＨのビッカース硬度について硬化層の深さ：０．ｌｒ
乙、。
の硬度を測定する。得られた結果は次の通りである： 表面でのビッカース硬度： Ｉ ？ ＯＶＨｔ ｊ Ｏ
ＶＨのビッカース硬度について硬化層の深さ：０．ｌｒ
乙、。
遇■
比較として、第二段階中に窒素の注入を変えない以外は
即ち一定の雰囲気を用いる以外は実施例１に記載した処
理の第一段階の組成と正確に同じ組成を有し且つ燃料成
分に富む雰囲気を用いて浸炭を実施する。この比較処理
は実施例／の加工物と同一の／ｆＯＤ４’鋼加工物につ
いて同じ炉で行う。それ故第一段階は、主成分の濃度が
７０％のＮ２． Ｊ Ｏチの００及び４０％のＨ雪であ
る雰囲気を用いて、少量のメタンを注入し且つメタンの
注入流率を調節して炭素濃度をｌチに調整しながら２．
２０℃の温度で行う。雰囲気中の００２の量は０．２１
（４である。加工物ｔ−核核間囲気３時間維持する２次
いで炭′Ｊｇ濃度をｏ、ｔチに調整しガから第二段階は
＾１１記と同じ雰囲気中で７時間１１０℃で行う。雰囲
気中の００章の量は０．７２％である。
即ち一定の雰囲気を用いる以外は実施例１に記載した処
理の第一段階の組成と正確に同じ組成を有し且つ燃料成
分に富む雰囲気を用いて浸炭を実施する。この比較処理
は実施例／の加工物と同一の／ｆＯＤ４’鋼加工物につ
いて同じ炉で行う。それ故第一段階は、主成分の濃度が
７０％のＮ２． Ｊ Ｏチの００及び４０％のＨ雪であ
る雰囲気を用いて、少量のメタンを注入し且つメタンの
注入流率を調節して炭素濃度をｌチに調整しながら２．
２０℃の温度で行う。雰囲気中の００２の量は０．２１
（４である。加工物ｔ−核核間囲気３時間維持する２次
いで炭′Ｊｇ濃度をｏ、ｔチに調整しガから第二段階は
＾１１記と同じ雰囲気中で７時間１１０℃で行う。雰囲
気中の００章の量は０．７２％である。
この浸炭処理によると、／％より大きい炭素濃度を有す
る雰囲気は第一段階中に用い得ない。実際上、λ段階は
一定の雰囲気で実施するので、良好な冶金特性を有する
硬化層を得るのに必要な炭素濃度の減少を第二段階で生
起するのに十分な量のＣＯ２を増大させゐことはできな
い。
る雰囲気は第一段階中に用い得ない。実際上、λ段階は
一定の雰囲気で実施するので、良好な冶金特性を有する
硬化層を得るのに必要な炭素濃度の減少を第二段階で生
起するのに十分な量のＣＯ２を増大させゐことはできな
い。
かくして処理した加工物を油浴中で急冷した後に、浸炭
硬化層の硬度を測定する。得られた結果は次の通りであ
る： 表面でのビッカース硬度二ざＩ ７ ＶＨｓ 、ｔｏ
ｙＨのビッカース硬度について硬化層の深さ： ０．
Ｉ ｊ ｔｔｔ＋０ それ故本発明の浸炭法によると、拡散段階中に雰囲気を
窒素で希釈することにより、燃料成分に富み且つ一定の
組成を有する雰囲気を用いて得られた結果と同様な結果
を浸炭済みの硬化層について得られることが見られるが
、他方本発明の浸炭法は全処理期間についてコθ係の節
約を生ずる。
硬化層の硬度を測定する。得られた結果は次の通りであ
る： 表面でのビッカース硬度二ざＩ ７ ＶＨｓ 、ｔｏ
ｙＨのビッカース硬度について硬化層の深さ： ０．
Ｉ ｊ ｔｔｔ＋０ それ故本発明の浸炭法によると、拡散段階中に雰囲気を
窒素で希釈することにより、燃料成分に富み且つ一定の
組成を有する雰囲気を用いて得られた結果と同様な結果
を浸炭済みの硬化層について得られることが見られるが
、他方本発明の浸炭法は全処理期間についてコθ係の節
約を生ずる。
叉１１１
本発明の浸炭法を、第３図に図示した強制循環連続炉中
で／ Ｉ ０Ｉ）２銅加工物について実施する。
で／ Ｉ ０Ｉ）２銅加工物について実施する。
炉、２／は、浸炭すべき加工物の装填ドア２３を有する
入口玄関部２２と、浸炭帯域、２Ｖと、拡散帯域２よと
、浸炭済み加工物の出口ドア２７を有する出口玄関部−
２６とを包有してなる。入口玄関部２２、浸炭帯域２４
１１拡散帯域２よ及び出口玄関部、２６は内部ドア２ｔ
により互いに分離される。
入口玄関部２２と、浸炭帯域、２Ｖと、拡散帯域２よと
、浸炭済み加工物の出口ドア２７を有する出口玄関部−
２６とを包有してなる。入口玄関部２２、浸炭帯域２４
１１拡散帯域２よ及び出口玄関部、２６は内部ドア２ｔ
により互いに分離される。
浸炭すべき加工物は、炉コｌの底部に涜って配置し得る
ノ々スケツ）ＪＰに定置される。浸炭帯域はλつの部分
人及びＢより々る０部分人では加工物を所望の温度に加
熱し、部分Ｂでは真の浸炭を実施する。炉中の雰囲気を
絶えず混合する作用を有するファン１０は浸炭帯域λ参
の部分Ｂにおいて且つ拡散帯域、２ｊにおいてノ々スケ
ツ）、２Ｆの上方にかなり離れて配置される。それぞれ
Ｊｆ、１．２及び３Ｊで図示し圧電１ｇ、メタノール及
びメタン声ンクは弁Ｊ７ 、Ｊｆ及びＪｆを有する管％
Ｊ弘。
ノ々スケツ）ＪＰに定置される。浸炭帯域はλつの部分
人及びＢより々る０部分人では加工物を所望の温度に加
熱し、部分Ｂでは真の浸炭を実施する。炉中の雰囲気を
絶えず混合する作用を有するファン１０は浸炭帯域λ参
の部分Ｂにおいて且つ拡散帯域、２ｊにおいてノ々スケ
ツ）、２Ｆの上方にかなり離れて配置される。それぞれ
Ｊｆ、１．２及び３Ｊで図示し圧電１ｇ、メタノール及
びメタン声ンクは弁Ｊ７ 、Ｊｆ及びＪｆを有する管％
Ｊ弘。
３１及び３１を経由して管ｙ；、ｕｏに接続してお）、
この管路弘Ｏは浸炭帯域−Ｖの部分Ｂに開放しである。
この管路弘Ｏは浸炭帯域−Ｖの部分Ｂに開放しである。
弁４！−一を備え且つ一本タンク≠Ｊに接続した管路＋
／は拡散帯域、２ｊに開放しである。ガス状流出物は火
炎＋＋として燃焼させることによシガス抜きする。次い
で浸炭し九加工物を油浴（図示せず）で冷却する。
／は拡散帯域、２ｊに開放しである。ガス状流出物は火
炎＋＋として燃焼させることによシガス抜きする。次い
で浸炭し九加工物を油浴（図示せず）で冷却する。
浸炭帯域、２ＩＩ中の温度をｖｏｏ℃に昇温させる。
この帯域で形成され圧穿囲気が主成分として約１０俤の
Ｎ、と３０％のＯＯと４０％のＨｓを含有し並びに少量
のメタン（導入したガス状混合物の全量について０．２
〜．を係）を含有するような割合でメタノール−窒素混
合物をこの帯域に注入してへλ係の炭素濃度に相当する
量のＯ，コ７チの００１１を得る。
Ｎ、と３０％のＯＯと４０％のＨｓを含有し並びに少量
のメタン（導入したガス状混合物の全量について０．２
〜．を係）を含有するような割合でメタノール−窒素混
合物をこの帯域に注入してへλ係の炭素濃度に相当する
量のＯ，コ７チの００１１を得る。
授炭帝域コ弘の部分Ｂは５個のノ々スケットを収容し得
る。
る。
拡散帯域λｊは１１０℃である。拡散帯域中の雰囲気が
約１０％の００と一〇％のＮ２とを含有するような蓋で
窒素のみをこの帯域に注入する（００及びＨｓの如き燃
料成分は浸炭帯域から直接入来する）、雰囲気中の００
ｍの割合は０．／／ｊ係でお如これはｏ、を係の炭素濃
度に対応する。拡散帯域コｊは２個の７９スケツトを収
容し得る。
約１０％の００と一〇％のＮ２とを含有するような蓋で
窒素のみをこの帯域に注入する（００及びＨｓの如き燃
料成分は浸炭帯域から直接入来する）、雰囲気中の００
ｍの割合は０．／／ｊ係でお如これはｏ、を係の炭素濃
度に対応する。拡散帯域コｊは２個の７９スケツトを収
容し得る。
浸炭すべき加工物を収容するノ９スケットヲｌ１分ｉｓ
秒毎に炉に導入する。それ故加工物は浸炭帯域にｊｊ分
／ｊ秒Ｗｉ留し拡散帯域に２Ｊ分３０秒滞貿する。
秒毎に炉に導入する。それ故加工物は浸炭帯域にｊｊ分
／ｊ秒Ｗｉ留し拡散帯域に２Ｊ分３０秒滞貿する。
浸炭した加工物を油浴中で急冷した後に、浸炭済み硬化
層の硬度を測定すると次の結果を得る：表面でのビッカ
ース硬度：ＰＪｊＶ）ｌｊ ｊ ＯＶ ｋｌのビッカー
ス硬度につりて硬化層の深さ二〇・ｐｊｍｌｎ。
層の硬度を測定すると次の結果を得る：表面でのビッカ
ース硬度：ＰＪｊＶ）ｌｊ ｊ ＯＶ ｋｌのビッカー
ス硬度につりて硬化層の深さ二〇・ｐｊｍｌｎ。
比較例コ
比較として、前り己来施例λの浸炭法中に浸炭帯域で用
いたＷ、囲気とＮｌ、００及びＨ怠（ｉｏ係Ｎ２゜３θ
饅００及び４０９６ ＩＩｓ ） ｉｃついて同じ組成
を有し且つ燃料成分に電む雰囲気中で′ｅＬ炭を実施す
るが；比較処理では雰囲気は浸炭帯域及び拡散帯域にお
いて同じである。
いたＷ、囲気とＮｌ、００及びＨ怠（ｉｏ係Ｎ２゜３θ
饅００及び４０９６ ＩＩｓ ） ｉｃついて同じ組成
を有し且つ燃料成分に電む雰囲気中で′ｅＬ炭を実施す
るが；比較処理では雰囲気は浸炭帯域及び拡散帯域にお
いて同じである。
浸炭した加工物及び浸炭帯域と拡散帯域との温度は来施
例、２ＶＣおけるのと同じである。他方、雰囲気中の０
０８の証は浸炭帯域で９．３７ ％であり、これはｏ、
ｙ ｓの炭素濃度に対応し、拡散帯域の雰囲気中の００
．の−゛はｏ、ｒ ｒ優で６９これは０．７係の炭素濃
度に対応する。一つの帯域即ち浸炭と拡散との帯域にお
ける０偽の鼠の大きな差異は意図し得す、それ故第−の
帯域におけるよｐ高い炭素濃度は意図し得ない。イー１
故ならば全体の雰囲気に変化はガいからである。
例、２ＶＣおけるのと同じである。他方、雰囲気中の０
０８の証は浸炭帯域で９．３７ ％であり、これはｏ、
ｙ ｓの炭素濃度に対応し、拡散帯域の雰囲気中の００
．の−゛はｏ、ｒ ｒ優で６９これは０．７係の炭素濃
度に対応する。一つの帯域即ち浸炭と拡散との帯域にお
ける０偽の鼠の大きな差異は意図し得す、それ故第−の
帯域におけるよｐ高い炭素濃度は意図し得ない。イー１
故ならば全体の雰囲気に変化はガいからである。
／Ｆ
これらの浸炭条件下では１作業の時間ザイクルを延長す
ることが必要である。浸炭すべき加工物を収容するノ々
スケットを７５分毎に炉に装入する。
ることが必要である。浸炭すべき加工物を収容するノ々
スケットを７５分毎に炉に装入する。
それ故加工物は浸炭帯域に／時間ｌＩ分滞留し拡散帯域
に３０分滞留する。
に３０分滞留する。
かくして浸炭した加工物を油浴で急冷した後に、浸炭硬
化層の硬度を測定して次の結果を得る；硬化層の表面硬
度；９２３■Ｈ ｊ ｊ ＯＶＨのビッカース硬度について硬化層の深さ
；Ｏ，グｊ ｍｍ ０ かくして本発明の浸炭法により、浸炭加工物の冶金特性
について、燃料成分に富む雰井気でしかも炉の両帯域で
同じ雰囲気での浸炭処理について得られた結果と同様な
結果が得られるが；他方本発明の浸炭法は処理の全期間
についてコｊ％の節約を生ずる。
化層の硬度を測定して次の結果を得る；硬化層の表面硬
度；９２３■Ｈ ｊ ｊ ＯＶＨのビッカース硬度について硬化層の深さ
；Ｏ，グｊ ｍｍ ０ かくして本発明の浸炭法により、浸炭加工物の冶金特性
について、燃料成分に富む雰井気でしかも炉の両帯域で
同じ雰囲気での浸炭処理について得られた結果と同様な
結果が得られるが；他方本発明の浸炭法は処理の全期間
についてコｊ％の節約を生ずる。
第１図は炉中の炭素濃度（％、縦＠）の経時（分、横軸
）変化を示す図表でおり、曲線Ｉ及び■はＤ／Ｖ−４−
及びＤ／Ｖ＝１０ （但しＤは窒素の割−〇 合、■は炉の容積である）について時間の関数として炭
素濃度ｔ−辱えである。第一図は本発明の浸炭法をイテ
うに適した回分式装置の断面図解図でめり％第３図は本
発明の浸炭法を行うに適した連続式装置の断面図解図で
あり５図中ｌ及び４／は炉１．２は処理帯域、４！は文
関部、ｉｏ及び３１は窒素タンク、／／及びＪコはメタ
ノールタンク、７．２及び３３はメタンタンク１．２≠
は浸炭帯域、λ！は拡散帯域、及び４Ｉｊは窒素タンク
をそれぞれ表わす。 ＡＲＢＯＸ ＦＩＧ、１
）変化を示す図表でおり、曲線Ｉ及び■はＤ／Ｖ−４−
及びＤ／Ｖ＝１０ （但しＤは窒素の割−〇 合、■は炉の容積である）について時間の関数として炭
素濃度ｔ−辱えである。第一図は本発明の浸炭法をイテ
うに適した回分式装置の断面図解図でめり％第３図は本
発明の浸炭法を行うに適した連続式装置の断面図解図で
あり５図中ｌ及び４／は炉１．２は処理帯域、４！は文
関部、ｉｏ及び３１は窒素タンク、／／及びＪコはメタ
ノールタンク、７．２及び３３はメタンタンク１．２≠
は浸炭帯域、λ！は拡散帯域、及び４Ｉｊは窒素タンク
をそれぞれ表わす。 ＡＲＢＯＸ ＦＩＧ、１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ／ 金属加工物特に鋼加工物の浸炭法において、浸炭す
べき加工物を炉に装填し、−酸化炭素と水素と窒素とを
含有する炭素富化雰囲気中に維持し、浸炭処理の第一段
階、は１１０〜／ ０！０℃の温度で実施し、浸炭処理
の第二段階は７００〜２１０℃の温度で実施し、第一段
階については約２０〜約５Ｏ容量チの一酸化炭素と約参
〇〜約７ｊ容量チの水素とを含有し且つ／、／〜約／ｊ
重量−の炭素濃度を有する雰囲気を用い、第二段階での
炭素濃度が第一段階の炭素濃度よシも少くと、も約Ｏ１
！１量チ低いように第二段階の雰囲気中の窒素量を第一
段階の雰囲気中の窒素量の２〜３倍に増大させることか
らなる金属加工物の浸炭法。 λ、第一段階における雰囲気中の窒素の割合はせいぜい
≠Ｏ容童チであり、第二段階における雰囲気中の窒素の
割合は約３０〜約１０容量チである特許請求の範囲第１
項記載の方法。 ３、炭素富化雰囲気はメタノールと窒素との混合物によ
り形成する特許請求の範囲第７項又は第２項に記載の方
法。 Ｖ、 メタン、プロパン又はブタンの如き気体炭化水素
を炉の全雰囲気について０． ｊ 、 ｊ容量チの童で
炉に注入する特！ＦＦ請求の範囲第３項記載の方法。 ｊ、雰囲気中のＣＯと００２との濃度、００とＯ８との
濃度、００とＨ２Ｏとの濃度又は００．と０゜との濃度
を浸炭処理中に測定して炭素濃度を決定し、炉に注入す
る窒素量を変化させて第一段階及び第二段階における所
望の炭素濃度値を得る特許請求の範囲第７項〜第参項の
何れかに記載の方法。 ６、第一段階及び第二段階の各々について所望の炭素濃
度を得るため９素量を測定する予備試験を行ない、第一
段階及び第二段階は既定量の窺素を得るのにメタノール
と窒素との混金物を注入しながら行表い、炉に注入され
る気体炭化水素の流速を調節して炭素濃度を制御する特
ＩＦＦ請求の範囲第７項〜第Ｖ項の何れかに記載の方法
。 ７、加工物を炭命＊化するのにアンモニアガスを炉中の
全雰囲気についてＯ０ｌ〜ＩＯ容量係の饅で炉に導入す
る特Ｉ１１：１ｌｌＩｉ！求の範囲第１項〜第４項の何
れかに記載の方法。 ざ、浸炭処理の第二ｆＲ階は１ＯＯ−２１０℃の温度で
行なう％軒請求の範囲第７項〜第７項の何れかに記載の
方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8209328 | 1982-05-28 | ||
| FR8209328A FR2527641A1 (fr) | 1982-05-28 | 1982-05-28 | Procede de traitement thermique de pieces metalliques par carburation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58213870A true JPS58213870A (ja) | 1983-12-12 |
| JPH064906B2 JPH064906B2 (ja) | 1994-01-19 |
Family
ID=9274434
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58093392A Expired - Lifetime JPH064906B2 (ja) | 1982-05-28 | 1983-05-28 | 金属加工物の浸炭法 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4519853A (ja) |
| EP (1) | EP0096602B1 (ja) |
| JP (1) | JPH064906B2 (ja) |
| AT (1) | ATE16118T1 (ja) |
| AU (1) | AU560555B2 (ja) |
| CA (1) | CA1208528A (ja) |
| DE (1) | DE3361023D1 (ja) |
| FR (1) | FR2527641A1 (ja) |
| ZA (1) | ZA833445B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6240358A (ja) * | 1985-08-14 | 1987-02-21 | ル・エ−ル・リクイツド・ソシエテ・アノニム・プ−ル・ル・エチユド・エ・ル・エクスプルワテシヨン・デ・プロセデ・ジエオルジエ・クロ−ド | バッチ炉内における被加工品の迅速かつ均質な滲炭―拡散法 |
| JPS63192457U (ja) * | 1987-05-27 | 1988-12-12 | ||
| JP2017106054A (ja) * | 2015-12-08 | 2017-06-15 | 日本エア・リキード株式会社 | 浸炭システム及び表面硬化鋼材の製造方法 |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2586259B1 (fr) * | 1985-08-14 | 1987-10-30 | Air Liquide | Procede de cementation rapide dans un four continu |
| DE3640325C1 (de) * | 1986-11-26 | 1988-02-04 | Ipsen Ind Internat Gmbh | Vorrichtung zur Waermebehandlung metallischer Werkstuecke in einer Kohlungsatmosphaere |
| DE3718240C1 (de) * | 1987-05-30 | 1988-01-14 | Ewald Schwing | Verfahren zur Waermebehandlung von metallischen Werkstuecken in einer gasdurchstroemten Wirbelschicht |
| WO1991002695A1 (en) * | 1989-08-18 | 1991-03-07 | Vsesojuzny Nauchno-Issledovatelsky, Proektno-Konstruktorsky I Tekhnologichesky Institut Elektrotermicheskogo Oborudovania Vniieto | Gas mixture for thermo-chemical treatment of metals and alloys and method of obtaining it |
| JPH05148612A (ja) * | 1991-11-25 | 1993-06-15 | Nippon Piston Ring Co Ltd | ピストンリングの製造方法 |
| IT1272670B (it) * | 1993-09-24 | 1997-06-26 | Lindberg Ind Srl | Metodo e dispositivo per la formazione e l'erogazione controllata di un'atmosfera gassosa ad almeno due componenti ed applicazione di impianti di trattamento termico o di combustibile |
| DE4340060C1 (de) * | 1993-11-24 | 1995-04-20 | Linde Ag | Verfahren zum Gasaufkohlen |
| FR2777910B1 (fr) * | 1998-04-27 | 2000-08-25 | Air Liquide | Procede de regulation du potentiel carbone d'une atmosphere de traitement thermique et procede de traitement thermique mettant en oeuvre une telle regulation |
| US6287393B1 (en) * | 1999-09-03 | 2001-09-11 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for producing carburizing atmospheres |
| US20030226620A1 (en) * | 2002-06-05 | 2003-12-11 | Van Den Sype Jaak Stefaan | Process and apparatus for producing amtospheres for high productivity carburizing |
| US6969430B2 (en) * | 2002-06-05 | 2005-11-29 | Praxair Technology, Inc. | Process and apparatus for producing atmosphere for high productivity carburizing |
| DE10347312B3 (de) * | 2003-10-08 | 2005-04-14 | Air Liquide Deutschland Gmbh | Verfahren zur Wärmebehandlung von Eisenwerkstoffen |
| CN112301308A (zh) * | 2020-11-03 | 2021-02-02 | 江苏丰东热处理及表面改性工程技术研究有限公司 | 碳氮共渗热处理方法及其制得的合金零件 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4839683A (ja) * | 1971-09-30 | 1973-06-11 | ||
| JPS5214540A (en) * | 1975-07-25 | 1977-02-03 | Komatsu Mfg Co Ltd | Method of controlling carbonitriding atmosphere |
| JPS5456907A (en) * | 1977-10-14 | 1979-05-08 | Oriental Engineering Co | Heat treating of steel |
| JPS55128576A (en) * | 1979-03-16 | 1980-10-04 | Boc Ltd | Heat treatment of metal |
| JPS5716163A (en) * | 1980-06-30 | 1982-01-27 | Oriental Eng Kk | Gas cementation by nitrogen, org. liquid agent and hydrocarbon |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US26935A (en) * | 1860-01-24 | Attaching bonnets to sails | ||
| US2955062A (en) * | 1952-02-27 | 1960-10-04 | Midland Ross Corp | Method for carburizing in a continuous furnace |
| US3128323A (en) * | 1960-07-11 | 1964-04-07 | Leeds & Northrup Co | Measurement and control of constituent potentials |
| USRE26935E (en) * | 1968-06-26 | 1970-08-18 | Carburizino method and apparatus | |
| CH548457A (de) * | 1969-12-04 | 1974-04-30 | Maag Zahnraeder & Maschinen Ag | Verfahren zum regelbaren aufkohlen der oberflaechenschicht von werkstuecken aus stahl. |
| US3891474A (en) * | 1972-01-03 | 1975-06-24 | United States Steel Corp | Method for the case carburizing of steel |
| US3795551A (en) * | 1972-05-12 | 1974-03-05 | Curtiss Wright Corp | Case hardening steel |
| US3885995A (en) * | 1973-04-10 | 1975-05-27 | Boeing Co | Process for carburizing high alloy steels |
| US3950192A (en) * | 1974-10-30 | 1976-04-13 | Monsanto Company | Continuous carburizing method |
| CH603810A5 (ja) * | 1976-02-27 | 1978-08-31 | Ipsen Ind Int Gmbh | |
| US4160680A (en) * | 1976-11-05 | 1979-07-10 | Sola Basic Industries, Inc. | Vacuum carburizing |
| US4175986A (en) * | 1978-10-19 | 1979-11-27 | Trw Inc. | Inert carrier gas heat treating control process |
| US4208224A (en) * | 1978-11-22 | 1980-06-17 | Airco, Inc. | Heat treatment processes utilizing H2 O additions |
| FR2442281A1 (fr) * | 1978-11-27 | 1980-06-20 | Komatsu Mfg Co Ltd | Procede pour cementer les aciers |
| US4202710A (en) * | 1978-12-01 | 1980-05-13 | Kabushiki Kaisha Komatsu Seisakusho | Carburization of ferrous alloys |
| FR2446322A2 (fr) * | 1979-01-15 | 1980-08-08 | Air Liquide | Procede de traitement thermique de l'acier et de controle dudit traitement |
| CH643597A5 (de) * | 1979-12-20 | 1984-06-15 | Maag Zahnraeder & Maschinen Ag | Verfahren zum regelbaren aufkohlen oder erwaermen in schutzgas von werkstuecken aus stahl. |
| US4306918A (en) * | 1980-04-22 | 1981-12-22 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for carburizing ferrous metals |
| US4317687A (en) * | 1980-05-12 | 1982-03-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Carburizing process utilizing atmospheres generated from nitrogen-ethanol based mixtures |
| DE3149212A1 (de) * | 1981-01-14 | 1982-08-05 | Holcroft & Co., Livonia, Mich. | Verfahren zur eintellung von ofen-atmosphaeren |
-
1982
- 1982-05-28 FR FR8209328A patent/FR2527641A1/fr active Granted
-
1983
- 1983-05-09 EP EP83400935A patent/EP0096602B1/fr not_active Expired
- 1983-05-09 AT AT83400935T patent/ATE16118T1/de not_active IP Right Cessation
- 1983-05-09 DE DE8383400935T patent/DE3361023D1/de not_active Expired
- 1983-05-13 ZA ZA833445A patent/ZA833445B/xx unknown
- 1983-05-23 US US06/496,934 patent/US4519853A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-05-23 AU AU14890/83A patent/AU560555B2/en not_active Ceased
- 1983-05-26 CA CA000429018A patent/CA1208528A/fr not_active Expired
- 1983-05-28 JP JP58093392A patent/JPH064906B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4839683A (ja) * | 1971-09-30 | 1973-06-11 | ||
| JPS5214540A (en) * | 1975-07-25 | 1977-02-03 | Komatsu Mfg Co Ltd | Method of controlling carbonitriding atmosphere |
| JPS5456907A (en) * | 1977-10-14 | 1979-05-08 | Oriental Engineering Co | Heat treating of steel |
| JPS55128576A (en) * | 1979-03-16 | 1980-10-04 | Boc Ltd | Heat treatment of metal |
| JPS5716163A (en) * | 1980-06-30 | 1982-01-27 | Oriental Eng Kk | Gas cementation by nitrogen, org. liquid agent and hydrocarbon |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6240358A (ja) * | 1985-08-14 | 1987-02-21 | ル・エ−ル・リクイツド・ソシエテ・アノニム・プ−ル・ル・エチユド・エ・ル・エクスプルワテシヨン・デ・プロセデ・ジエオルジエ・クロ−ド | バッチ炉内における被加工品の迅速かつ均質な滲炭―拡散法 |
| JPS63192457U (ja) * | 1987-05-27 | 1988-12-12 | ||
| JPH0232682Y2 (ja) * | 1987-05-27 | 1990-09-04 | ||
| JP2017106054A (ja) * | 2015-12-08 | 2017-06-15 | 日本エア・リキード株式会社 | 浸炭システム及び表面硬化鋼材の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH064906B2 (ja) | 1994-01-19 |
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| FR2527641A1 (fr) | 1983-12-02 |
| US4519853A (en) | 1985-05-28 |
| DE3361023D1 (en) | 1985-11-21 |
| EP0096602A1 (fr) | 1983-12-21 |
| AU560555B2 (en) | 1987-04-09 |
| ZA833445B (en) | 1984-02-29 |
| ATE16118T1 (de) | 1985-11-15 |
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