JPS58193796A - 廃水の生物学的脱窒素法 - Google Patents
廃水の生物学的脱窒素法Info
- Publication number
- JPS58193796A JPS58193796A JP7693782A JP7693782A JPS58193796A JP S58193796 A JPS58193796 A JP S58193796A JP 7693782 A JP7693782 A JP 7693782A JP 7693782 A JP7693782 A JP 7693782A JP S58193796 A JPS58193796 A JP S58193796A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tank
- denitrification
- liquid
- sludge
- denitrification tank
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、廃水の生物学的脱窒未決に関し、−に詳しく
は廃水中の有機態窒素及びアンモニア態窒素の除去に特
に顕著な効果を奏する生物学的脱窒未決に関する。
は廃水中の有機態窒素及びアンモニア態窒素の除去に特
に顕著な効果を奏する生物学的脱窒未決に関する。
有機態窒素及びアンモニア態窒素（以下これ等を窒素成
分と総称する）の除去を目的として脱窒槽、ＢＯＤ酸化
酸化酸いは硝化槽）及び沈降槽を使用する廃水の活性汚
泥処理法は、公知である。
分と総称する）の除去を目的として脱窒槽、ＢＯＤ酸化
酸化酸いは硝化槽）及び沈降槽を使用する廃水の活性汚
泥処理法は、公知である。
しかしながら、公知の方法においては、脱窒槽の撹拌を
横波的手段で行なう為動力費が高価となる、機械的攪拌
では汚泥フロックの微細化が十分に行なわれない為処理
効率が低い、従って脱窒率を十分に高め１為には複数個
の脱窒槽を使用する必要がある等の種々の難点が存在す
る。
横波的手段で行なう為動力費が高価となる、機械的攪拌
では汚泥フロックの微細化が十分に行なわれない為処理
効率が低い、従って脱窒率を十分に高め１為には複数個
の脱窒槽を使用する必要がある等の種々の難点が存在す
る。
本発明者は、脱窒槽、ｌｌ０Ｄ酸化槽及び沈降櫂を使用
する公知の廃水の生物学的脱窒素性の問題点に留鉱しつ
つ研究を電ねた結果、脱窒槽内の諸条件を特定範囲内に
保持し且つ脱窒槽内の液撹拌１２体吹込みにより行なう
場合には、動力費が大１１】に節減され、汚泥フロック
の微細化により脱窒、ＨｔＪＤｇｌｊ化等の処理効率が
大巾に向上し、ＢＵＤ酸化槽の小型化がＥＴ能とな９、
ＢＯＤ酸化槽への４梵用空気又は酸素吹込み量が減少す
る等の顕著な効果が奏されることを見出した。即ち、本
発明は、 脱窒槽、硝化槽及び沈降槽を順次使用する廃水の生物学
的脱窒素性において、 （１）脱窒槽内の攪拌を気体吹込みにより行ない、１）
被処理廃水、硝化槽からの循環液及び沈降槽からの返送
汚泥により形成される脱窒槽内汚泥濃度ｔ２０００−８
０００１９／Ａ’の範囲内に保持］２、 Ｉ脱窒槽内のＢＯＤ濃度を２５戸ｐｍ以上とし、ＧＶ）
（ａ）脱窒槽内への吹込み気体が空気である場合には気
体空気吹込み量を空気ｔ／脱１ＷＩ内液量＝ ０．５−
１０ ｒｐｌ／ｎ／−ｈｒノ範囲内Ｋｔｉｌｉｉるか、
或いは （ｂ）脱窒槽内への吹込み気体が窒素である場合には、
気体吹込み鎗を窒素ｊｔ／脱窒槽内液量を０、５ ｙｄ
／ ｔｐｌ・ｋｒ以上で且つ槽内液を槽外に同伴流出
させない範囲内に保持する ことを特徴とする廃水の生物学的脱窒素性を提供するも
のである。
する公知の廃水の生物学的脱窒素性の問題点に留鉱しつ
つ研究を電ねた結果、脱窒槽内の諸条件を特定範囲内に
保持し且つ脱窒槽内の液撹拌１２体吹込みにより行なう
場合には、動力費が大１１】に節減され、汚泥フロック
の微細化により脱窒、ＨｔＪＤｇｌｊ化等の処理効率が
大巾に向上し、ＢＵＤ酸化槽の小型化がＥＴ能とな９、
ＢＯＤ酸化槽への４梵用空気又は酸素吹込み量が減少す
る等の顕著な効果が奏されることを見出した。即ち、本
発明は、 脱窒槽、硝化槽及び沈降槽を順次使用する廃水の生物学
的脱窒素性において、 （１）脱窒槽内の攪拌を気体吹込みにより行ない、１）
被処理廃水、硝化槽からの循環液及び沈降槽からの返送
汚泥により形成される脱窒槽内汚泥濃度ｔ２０００−８
０００１９／Ａ’の範囲内に保持］２、 Ｉ脱窒槽内のＢＯＤ濃度を２５戸ｐｍ以上とし、ＧＶ）
（ａ）脱窒槽内への吹込み気体が空気である場合には気
体空気吹込み量を空気ｔ／脱１ＷＩ内液量＝ ０．５−
１０ ｒｐｌ／ｎ／−ｈｒノ範囲内Ｋｔｉｌｉｉるか、
或いは （ｂ）脱窒槽内への吹込み気体が窒素である場合には、
気体吹込み鎗を窒素ｊｔ／脱窒槽内液量を０、５ ｙｄ
／ ｔｐｌ・ｋｒ以上で且つ槽内液を槽外に同伴流出
させない範囲内に保持する ことを特徴とする廃水の生物学的脱窒素性を提供するも
のである。
周知の如く、好気性条件Ｆにある硝化槽中にはＢＯＤｍ
化蕗、亜硝酸菌及び硝＃蕗が生息しており、廃水中の窒
素成分を順次ＮＨ、Ｐｒｏ−及びＮｏ−４２３ に酸化して行く。そして、脱窒槽内に生息ｒる通性嫌気
性菌即ち脱窒菌によりＭｏ−及びＮＯ−が最終２
３ 的にＭ に還元され、大気中に放散される。一般に、脱
窒槽に２いては、溶存酸素濃ｖ（Ｄｏ）０．５戸戸ｍ以
丁の嫌気性状態において脱窒菌がＮｏ２及びＮｏ二を体
内に取り入れ、これ等をＭ２に転換させるものと考えら
れている。即ち、ＤＯが０．５戸戸ｍを一ヒ回る好気性
状態においては、脱窒菌は、ＢＯＤ酸化菌としての代翻
活動を行ない、ＢＵＤの酸化処理を行なうのである。従
って、脱窒槽に空気を吹込んで汚泥の攪拌を行なうこと
は１）０濃度を増大させて脱窒菌としての活動を阻害］
７、Ｂ ＯＤ＠化醒としての活動を活発化させる為、従
来常識からは到底考え難いところであった。しかるに、
本発明者の研究によれば、脱窒槽内の８００４１４ｇを
２５戸ｐｍ以上とし、脱窒槽内のＭＬＳＳを２０００−
８０００１１Ｆ＃に保持しつつ、特定条件Ｆに空気吹込
みを行なう場合には、Ｂ ＯｊＪ 、ＩＩ化面の酸素消
費速度によって脱窒槽内のｔ）ｏｆ′ｉｏ、ｓｐ戸ｍ以
下に維持され、脱窒−が活発に代織活動を行ない、極め
て良好な窒素除去効果が達成されるのであるう 以Ｆ本発明の一夾施麿様を示すフ０−チセートを参照し
つつ、本発明をより詳細に説明するっ処理さるべき廃水
は、ライン（１）を経て脱窒槽（３）に供給される。脱
窒槽（３）には、硝化４１１１（ＭｌＩちＢｕｔ）酸化
槽）（５）からの循環液がライン（７）を経て、又沈降
４１１（９）からの返送汚泥がラインＱｌ）を経て、夫
々送給されており、そのＲＯＤ瀝度は２５戸−ｍ以上に
保持されている。リグイクル比即ち循４項液流緻＋返送
汚泥流ｔ／被処理水流緻は、通常３−１５程度である。
化蕗、亜硝酸菌及び硝＃蕗が生息しており、廃水中の窒
素成分を順次ＮＨ、Ｐｒｏ−及びＮｏ−４２３ に酸化して行く。そして、脱窒槽内に生息ｒる通性嫌気
性菌即ち脱窒菌によりＭｏ−及びＮＯ−が最終２
３ 的にＭ に還元され、大気中に放散される。一般に、脱
窒槽に２いては、溶存酸素濃ｖ（Ｄｏ）０．５戸戸ｍ以
丁の嫌気性状態において脱窒菌がＮｏ２及びＮｏ二を体
内に取り入れ、これ等をＭ２に転換させるものと考えら
れている。即ち、ＤＯが０．５戸戸ｍを一ヒ回る好気性
状態においては、脱窒菌は、ＢＯＤ酸化菌としての代翻
活動を行ない、ＢＵＤの酸化処理を行なうのである。従
って、脱窒槽に空気を吹込んで汚泥の攪拌を行なうこと
は１）０濃度を増大させて脱窒菌としての活動を阻害］
７、Ｂ ＯＤ＠化醒としての活動を活発化させる為、従
来常識からは到底考え難いところであった。しかるに、
本発明者の研究によれば、脱窒槽内の８００４１４ｇを
２５戸ｐｍ以上とし、脱窒槽内のＭＬＳＳを２０００−
８０００１１Ｆ＃に保持しつつ、特定条件Ｆに空気吹込
みを行なう場合には、Ｂ ＯｊＪ 、ＩＩ化面の酸素消
費速度によって脱窒槽内のｔ）ｏｆ′ｉｏ、ｓｐ戸ｍ以
下に維持され、脱窒−が活発に代織活動を行ない、極め
て良好な窒素除去効果が達成されるのであるう 以Ｆ本発明の一夾施麿様を示すフ０−チセートを参照し
つつ、本発明をより詳細に説明するっ処理さるべき廃水
は、ライン（１）を経て脱窒槽（３）に供給される。脱
窒槽（３）には、硝化４１１１（ＭｌＩちＢｕｔ）酸化
槽）（５）からの循環液がライン（７）を経て、又沈降
４１１（９）からの返送汚泥がラインＱｌ）を経て、夫
々送給されており、そのＲＯＤ瀝度は２５戸−ｍ以上に
保持されている。リグイクル比即ち循４項液流緻＋返送
汚泥流ｔ／被処理水流緻は、通常３−１５程度である。
脱窒槽（３）には、汚泥の攪拌を行なう為に、ライン（
至）、プロワ−（２）及びライン（ロ）を通って空気又
は１！！素ガスが吹き込まれる、）気体吹込みは、スパ
ージヤ、散気管、エピフタ−等により行なわれる。吹込
み気体が空気である場合には、１時間当り脱窒槽内液１
１ｔＩ当りの吹込み量を０．５−１０＃／の範囲内とす
る。脱窒槽（３）内では、硝化槽（５）からの循環液に
含まれているＤＯ及び吹込み空気により部分的に吐気状
態となる。しかしながらこの状態で沈降１１１（９）か
らの返送汚泥（いわゆる飢餓性汚泥）が２５戸／１１９
１以上の高いＨＯＤｆｌｉ度の脱＊ ４１１（３）内の
液と接触すると、脱窒槽（３）内の細菌の一部がＢＯＤ
酸化菌として働き、ＤＯを高速度で消費するので、結局
、脱窒槽（３）内のＤＯは０．５戸ｐｍ以Ｆとなり、嫌
気状態に保持されることになる２、脱窒槽（３）内のＢ
ＯＤｇ度が２ｓｐｐｍ未満では、ＤＯが十分に消費され
ず、嫌気状態に保持し得ない。又、ｇ！気吹込み量が、
脱窒槽内液１ゴ及び１時間当り０．５ ｎ／未満では、
脱窒槽（３）の懸濁汚泥が浮遊せず、槽底に蓄積するの
に対し、１０ｄを上回る場合には、ＤＯが０．５戸戸ｍ
を上回妙、いずれの場合にも窒素除去率が低Ｆする。尚
、空気に代えて他の気体を使用する場合、例えば窒素を
使用する場合には、脱窒槽（３）内液１ｔｌｌ及び１時
間当り０．５７Ｆ／以上で且つ槽内液を槽外に随伴流出
させない量以下であれば良い。
至）、プロワ−（２）及びライン（ロ）を通って空気又
は１！！素ガスが吹き込まれる、）気体吹込みは、スパ
ージヤ、散気管、エピフタ−等により行なわれる。吹込
み気体が空気である場合には、１時間当り脱窒槽内液１
１ｔＩ当りの吹込み量を０．５−１０＃／の範囲内とす
る。脱窒槽（３）内では、硝化槽（５）からの循環液に
含まれているＤＯ及び吹込み空気により部分的に吐気状
態となる。しかしながらこの状態で沈降１１１（９）か
らの返送汚泥（いわゆる飢餓性汚泥）が２５戸／１１９
１以上の高いＨＯＤｆｌｉ度の脱＊ ４１１（３）内の
液と接触すると、脱窒槽（３）内の細菌の一部がＢＯＤ
酸化菌として働き、ＤＯを高速度で消費するので、結局
、脱窒槽（３）内のＤＯは０．５戸ｐｍ以Ｆとなり、嫌
気状態に保持されることになる２、脱窒槽（３）内のＢ
ＯＤｇ度が２ｓｐｐｍ未満では、ＤＯが十分に消費され
ず、嫌気状態に保持し得ない。又、ｇ！気吹込み量が、
脱窒槽内液１ゴ及び１時間当り０．５ ｎ／未満では、
脱窒槽（３）の懸濁汚泥が浮遊せず、槽底に蓄積するの
に対し、１０ｄを上回る場合には、ＤＯが０．５戸戸ｍ
を上回妙、いずれの場合にも窒素除去率が低Ｆする。尚
、空気に代えて他の気体を使用する場合、例えば窒素を
使用する場合には、脱窒槽（３）内液１ｔｌｌ及び１時
間当り０．５７Ｆ／以上で且つ槽内液を槽外に随伴流出
させない量以下であれば良い。
脱窒槽（３）を出る液は、ライン（至）を経て硝化槽（
５）に送られるっ硝化槽（５）内に於いては、ライシα
呻から槽内上方空間に供給される空気又は酸素富化空気
、純酸素等の酸素含有気体が、″ｊＯワー＠、ライン＠
及び散気管（ハ）を経て、液内に吹込まれる。
５）に送られるっ硝化槽（５）内に於いては、ライシα
呻から槽内上方空間に供給される空気又は酸素富化空気
、純酸素等の酸素含有気体が、″ｊＯワー＠、ライン＠
及び散気管（ハ）を経て、液内に吹込まれる。
硝化槽（５）内のＭＬＳＳは２０００−８０００ダ／ｅ
の範囲内とし、ＢＯＤ汚泥負荷は、０．１−１ｋｇ−Ｂ
ＯＤ ／ ｋｇ−５Ｓ−ｄａｙ とする。ＭＬＳＳが
２０００ダ／ｅ未満の場合には、汚泥ｆ＃度が低い為、
脱窒及びＢＯＤの酸化分解が十分に行なわれ離いのに対
し、８０００岬／ｌを上回ると、汚泥濃度が高い為、懸
濁を均一に保持し得す、槽底に汚泥の一部が沈殿する傾
向がある。又、Ｄｏは２戸戸ｍ以上の好気条件とし、通
常２−６戸戸ｍ程度とすることが好ましい。尚、ライン
（財）からは排ガスが系外に排出される、本発明方法に
於ては、前述の如く、攪拌気体として空気又は酸素含有
気体を使用する場合には脱窒槽（３）内ですでにＢＯＤ
酸化が一部行なわれているので、硝化槽（５）の容積を
減少し得るとともに、硝化槽（５）への酸素含有気体の
吹込み緻を減少させることも出来る。
の範囲内とし、ＢＯＤ汚泥負荷は、０．１−１ｋｇ−Ｂ
ＯＤ ／ ｋｇ−５Ｓ−ｄａｙ とする。ＭＬＳＳが
２０００ダ／ｅ未満の場合には、汚泥ｆ＃度が低い為、
脱窒及びＢＯＤの酸化分解が十分に行なわれ離いのに対
し、８０００岬／ｌを上回ると、汚泥濃度が高い為、懸
濁を均一に保持し得す、槽底に汚泥の一部が沈殿する傾
向がある。又、Ｄｏは２戸戸ｍ以上の好気条件とし、通
常２−６戸戸ｍ程度とすることが好ましい。尚、ライン
（財）からは排ガスが系外に排出される、本発明方法に
於ては、前述の如く、攪拌気体として空気又は酸素含有
気体を使用する場合には脱窒槽（３）内ですでにＢＯＤ
酸化が一部行なわれているので、硝化槽（５）の容積を
減少し得るとともに、硝化槽（５）への酸素含有気体の
吹込み緻を減少させることも出来る。
硝化槽（５）内での処理を終えた液は、ライン四から沈
降槽（９）に送られ、常法に従って沈降処理を受けるっ
Ｅ澄水け、ライン６Ｉから系外に排出され、必要ならば
、更に高次の処理を行なうつ沈降した汚泥の大部分は、
沈降槽（９）からラインＱηを経て脱ａ ｍ （３）に
返送され、少量の余剰汚泥がライ：Ｊに）から系外に排
出される、 本発明によれば、以下の如き顕著な効果が達成される。
降槽（９）に送られ、常法に従って沈降処理を受けるっ
Ｅ澄水け、ライン６Ｉから系外に排出され、必要ならば
、更に高次の処理を行なうつ沈降した汚泥の大部分は、
沈降槽（９）からラインＱηを経て脱ａ ｍ （３）に
返送され、少量の余剰汚泥がライ：Ｊに）から系外に排
出される、 本発明によれば、以下の如き顕著な効果が達成される。
（１）脱窒槽の攪拌を機械的手段で行なう場合に比して
、動力費が低減される、 １）脱窒槽の攪拌を機械的手段で行なう場合に比して、
汚泥フロックの做細化が十分に行なわれるので、窒素除
去効率が高い。
、動力費が低減される、 １）脱窒槽の攪拌を機械的手段で行なう場合に比して、
汚泥フロックの做細化が十分に行なわれるので、窒素除
去効率が高い。
１） 脱窒槽内にＢＯＤ酸化菌の休止領域を含む従来
法とＦｉ異なり、脱窒槽内においてもＢＯＤ酸化の一部
を行ない得るので、後続する硝化槽のＢＯＤ％荷を低下
させ得る。従って、硝化槽を小型化し、且つ硝化槽にお
ける酸素供給量を減少させることが出来るっ 実施例 １ 第１図に示す杉式の廃水処理装置を使用して廃水を処理
した。
法とＦｉ異なり、脱窒槽内においてもＢＯＤ酸化の一部
を行ない得るので、後続する硝化槽のＢＯＤ％荷を低下
させ得る。従って、硝化槽を小型化し、且つ硝化槽にお
ける酸素供給量を減少させることが出来るっ 実施例 １ 第１図に示す杉式の廃水処理装置を使用して廃水を処理
した。
ｇ Ｑ、３ ｍ ×横Ｑ、４ｍＸ高さ０．４ＦＦｇの脱
窒槽（３）ニＤＯ５ｐ ｐｍ、ＢＯＤ濃度１５０／／１
ｍ、？：／Ｅニア態窒素濃度２０戸戸ｍの廃水Ｌ５（１
／ｋｒを供給し、これに硝化槽（５）からのＤ０５戸戸
ｍの循環液６５１／ｋｒ及び沈降槽（９）からの返送汚
泥懸濁汚泥濃度は、３５００８１／ｌであった。
窒槽（３）ニＤＯ５ｐ ｐｍ、ＢＯＤ濃度１５０／／１
ｍ、？：／Ｅニア態窒素濃度２０戸戸ｍの廃水Ｌ５（１
／ｋｒを供給し、これに硝化槽（５）からのＤ０５戸戸
ｍの循環液６５１／ｋｒ及び沈降槽（９）からの返送汚
泥懸濁汚泥濃度は、３５００８１／ｌであった。
次いで、脱窒槽（３）からの液を硝化槽（５）に送り、
ラインＱｌｅから純酸素１５１１／ｋｒを供給してＤＯ
を５戸戸ｍに保った。硝化槽（５）の大きさは縦０．２
ｍ Ｘ＊ ０．８ ｍ Ｘ高さ０．４ ｍ ？ある。
ラインＱｌｅから純酸素１５１１／ｋｒを供給してＤＯ
を５戸戸ｍに保った。硝化槽（５）の大きさは縦０．２
ｍ Ｘ＊ ０．８ ｍ Ｘ高さ０．４ ｍ ？ある。
次いで、硝化槽（５）からの液を沈降槽（９）に送り、
汚泥と処理済水とに分離した。
汚泥と処理済水とに分離した。
処理済水−中のアンをニア態窒素濃度は２戸戸調、硝酸
１１窒素濃度は４戸ハ１亜硝酸轢窒素は検出されなかっ
た。又、ＲＯＤ＃−ｔ１２戸戸ｍであった。
１１窒素濃度は４戸ハ１亜硝酸轢窒素は検出されなかっ
た。又、ＲＯＤ＃−ｔ１２戸戸ｍであった。
窒素除去率は７０％であり、ＢＯＤ除去率は９２％であ
った。
った。
第１！！ｉｌは、本発明方法の一実施態様を示すフロー
子Ｐ−トである。 （３）・・・脱窒槽、（５）・・・硝化槽、（７）・・
・循環液供給うイン、（９）・・・沈降槽、東・・・返
送汚泥供給ライン、（至）・・・プロワ−、（ロ）・・
・攪拌用気体吹込みライン、四・・・空気又は酸素含有
気体供給ライン、（２）・・・づＤワー、（２）・・・
散気管、（至）・・・余剰汚泥排出ラインヮ （以 上）
子Ｐ−トである。 （３）・・・脱窒槽、（５）・・・硝化槽、（７）・・
・循環液供給うイン、（９）・・・沈降槽、東・・・返
送汚泥供給ライン、（至）・・・プロワ−、（ロ）・・
・攪拌用気体吹込みライン、四・・・空気又は酸素含有
気体供給ライン、（２）・・・づＤワー、（２）・・・
散気管、（至）・・・余剰汚泥排出ラインヮ （以 上）
Claims (1)
- （１）脱窒槽内の攪拌を気体吹込みによ抄行ない、１）
被処理廃水、硝化槽からの循環液及び沈降槽からの返送
汚泥により形成される脱窒槽内汚泥濃度を２０００−８
０００ｑ／ｊの範囲内に保持し、 ■脱窒槽内のＢＯＤｇ度を２５戸戸ｍ以上とし、ＩＦ）
（−）脱窒槽内への吹込み気体が空気である場合には
、気体吹込み量を空気量／脱窒槽内液量−０，５＝ １
０ ｄ ／ ｗｌ−ｋｒ の範囲内に保持するか、或
いは （ｂ）脱窒槽内への吹込み気体が窒素である場合には、
気体吹込み量を窒素量／脱窒槽内液量を０５１１１／ｖ
ｌ・ｋｒ以上で且つ槽内液を槽外に同伴流出させない範
囲内に保持することを特徴とする廃水の生物学的脱窒未
決っ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7693782A JPS58193796A (ja) | 1982-05-07 | 1982-05-07 | 廃水の生物学的脱窒素法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7693782A JPS58193796A (ja) | 1982-05-07 | 1982-05-07 | 廃水の生物学的脱窒素法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58193796A true JPS58193796A (ja) | 1983-11-11 |
| JPH0247278B2 JPH0247278B2 (ja) | 1990-10-19 |
Family
ID=13619640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7693782A Granted JPS58193796A (ja) | 1982-05-07 | 1982-05-07 | 廃水の生物学的脱窒素法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58193796A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003033786A (ja) * | 2001-07-26 | 2003-02-04 | Kurita Water Ind Ltd | 生物脱窒方法及び生物脱窒装置 |
| JP2011194330A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Swing Corp | 排水処理装置及び排水処理方法 |
| JP2012148217A (ja) * | 2011-01-17 | 2012-08-09 | Toshiba Corp | 廃水の生物学的処理方法及び廃水処理装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5738993A (en) * | 1980-08-22 | 1982-03-03 | Kubota Ltd | Denitrifying method for water treatment |
-
1982
- 1982-05-07 JP JP7693782A patent/JPS58193796A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5738993A (en) * | 1980-08-22 | 1982-03-03 | Kubota Ltd | Denitrifying method for water treatment |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003033786A (ja) * | 2001-07-26 | 2003-02-04 | Kurita Water Ind Ltd | 生物脱窒方法及び生物脱窒装置 |
| JP2011194330A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Swing Corp | 排水処理装置及び排水処理方法 |
| JP2012148217A (ja) * | 2011-01-17 | 2012-08-09 | Toshiba Corp | 廃水の生物学的処理方法及び廃水処理装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0247278B2 (ja) | 1990-10-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6555002B2 (en) | Apparatus and method for wastewater treatment with enhanced solids reduction (ESR) | |
| JPS5881491A (ja) | 活性汚泥による汚水処理方法 | |
| JPS58193796A (ja) | 廃水の生物学的脱窒素法 | |
| JPH05337492A (ja) | 汚水の生物学的処理方法 | |
| JPH0722757B2 (ja) | 窒素と燐の生物学的除去方法及びその処理装置 | |
| WO2002028780A9 (en) | Apparatus and method for wastewater treatment with enhanced solids reduction (esr) | |
| JP3551526B2 (ja) | 有機性排液の好気性処理方法 | |
| JPS6038095A (ja) | 有機性汚水の処理方法 | |
| JPH05154496A (ja) | 嫌気−好気活性汚泥処理装置の運転制御方法 | |
| JP2953835B2 (ja) | 生物学的硝化脱窒処理設備 | |
| JPS602917B2 (ja) | 汚水の生物学的処理方法 | |
| JP2759308B2 (ja) | 有機性廃水の処理方法及びその装置 | |
| JP2673488B2 (ja) | 有機性廃水の処理方法及びその装置 | |
| JP2540150B2 (ja) | 生物学的脱窒装置 | |
| KR101136460B1 (ko) | 연속 회분식 고도처리장치 | |
| JP2001269697A (ja) | 含窒素排液の処理方法 | |
| JPS5855094A (ja) | 廃水の活性汚泥処理法 | |
| JPH04161297A (ja) | 排水処理方法 | |
| JPH029495A (ja) | 浮遊式活性汚泥処理装置 | |
| JPH0518698U (ja) | 嫌気・好気活性汚泥処理装置 | |
| JPS6355999B2 (ja) | ||
| JP2019214002A (ja) | 廃水処理システム | |
| JPS6356839B2 (ja) | ||
| JPS63315198A (ja) | アンモニア態窒素含有無機性排水用の生物学的脱窒装置 | |
| JPS6128400B2 (ja) |