JPS58191779A - 立方晶ｂｎ砥粒の改質法及び砥石の製造法 - Google Patents
立方晶ｂｎ砥粒の改質法及び砥石の製造法Info
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- JPS58191779A JPS58191779A JP7258582A JP7258582A JPS58191779A JP S58191779 A JPS58191779 A JP S58191779A JP 7258582 A JP7258582 A JP 7258582A JP 7258582 A JP7258582 A JP 7258582A JP S58191779 A JPS58191779 A JP S58191779A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は超高圧、高温下で合成された立方晶ＢＮ（以下
ＣＢＮと略す）砥粒の改質に関するものである。さらに
詳しくけＣＢＮ砥粒を５００〜１３００℃、好ましくは
中性ないし還元性雰囲気の場合８００〜１１００℃、酸
化性雰囲気の場合６００〜９００℃の温度範囲で加熱処
理をすることによって、ＣＢＮ砥粒の研削性能を向上す
るための改質法に関する。この改質された砥粒はレジノ
イド砥石、電着砥石等広く使用可能であるが、特にビト
リファイド砥石に有効である。
ＣＢＮと略す）砥粒の改質に関するものである。さらに
詳しくけＣＢＮ砥粒を５００〜１３００℃、好ましくは
中性ないし還元性雰囲気の場合８００〜１１００℃、酸
化性雰囲気の場合６００〜９００℃の温度範囲で加熱処
理をすることによって、ＣＢＮ砥粒の研削性能を向上す
るための改質法に関する。この改質された砥粒はレジノ
イド砥石、電着砥石等広く使用可能であるが、特にビト
リファイド砥石に有効である。
通常、ＣＢＮは六方晶ＢＮを原料として超高圧、高温下
で合成されるため、本質的に多くの欠陥を有している。
で合成されるため、本質的に多くの欠陥を有している。
それは、（１）合成時に合成速度を増大させるために触
媒を使用するのが一般的であり、そのためその使用した
触媒やその反応生成物或いは原料とした六方晶ＢＮ中に
含まれる不純物が結晶内部に含有されることによって生
ずる結晶欠陥と、それに基づく内部応力歪及び（２）合
成終了後、急速に圧力が開放されると同時に急冷されて
常圧、常温下に戻されることに基づく内部応力歪である
。
媒を使用するのが一般的であり、そのためその使用した
触媒やその反応生成物或いは原料とした六方晶ＢＮ中に
含まれる不純物が結晶内部に含有されることによって生
ずる結晶欠陥と、それに基づく内部応力歪及び（２）合
成終了後、急速に圧力が開放されると同時に急冷されて
常圧、常温下に戻されることに基づく内部応力歪である
。
この様な欠陥は、もともとの粒強度を低下させ研削性能
の劣化をもたらす。特に、ビトリファイド砥石において
は、通常７００〜１２００℃の範囲（使用するボンドの
組成で異なる）で焼成を行なうので、この砥石焼成時に
内部応力歪は砥粒のクラック発生の原因となり又、含有
不純物は砥粒のクラックを発生させたり、表面に滲出し
て粒とボンドとの結合性を悪化させる原因となり、研削
性能をより劣化させることになる。
の劣化をもたらす。特に、ビトリファイド砥石において
は、通常７００〜１２００℃の範囲（使用するボンドの
組成で異なる）で焼成を行なうので、この砥石焼成時に
内部応力歪は砥粒のクラック発生の原因となり又、含有
不純物は砥粒のクラックを発生させたり、表面に滲出し
て粒とボンドとの結合性を悪化させる原因となり、研削
性能をより劣化させることになる。
本発明者らは、ＣＢＮ砥粒を好ましくは５℃／分以下の
遅い昇降温速度にて５００〜１３００Ｃの温度範囲で加
熱処理することによって、合成時の歪が除去されると共
に内部に含有されていた不純物も大巾に除去され、ＣＢ
Ｎ砥粒の研削性能が向上することを見出した。尚、不純
物除去については大部分分解等により砥粒から除かれる
が、加熱処理後水洗或いは酸洗をすれば一層効果的であ
る。
遅い昇降温速度にて５００〜１３００Ｃの温度範囲で加
熱処理することによって、合成時の歪が除去されると共
に内部に含有されていた不純物も大巾に除去され、ＣＢ
Ｎ砥粒の研削性能が向上することを見出した。尚、不純
物除去については大部分分解等により砥粒から除かれる
が、加熱処理後水洗或いは酸洗をすれば一層効果的であ
る。
処理温度については、５００℃未満では殆んど効果がな
い。そして雰囲気が酸化性の場合はＣＢＮはほぼ８００
℃から酸化反応が開始し、粒表面にＢ２Ｏ３の被覆が生
成する。ビトリファイドボンド砥石ではこのＢ２０．被
覆が砥粒とボンドとの結合性を向−ヒさせる効果をもつ
。しかし、あまり高温ではＢ２Ｏ３の生成が激しく、砥
粒同志を固着させまた砥粒の損失となるので酸化性の雰
囲気では上限は９００℃程度とすることが好ましい。
い。そして雰囲気が酸化性の場合はＣＢＮはほぼ８００
℃から酸化反応が開始し、粒表面にＢ２Ｏ３の被覆が生
成する。ビトリファイドボンド砥石ではこのＢ２０．被
覆が砥粒とボンドとの結合性を向−ヒさせる効果をもつ
。しかし、あまり高温ではＢ２Ｏ３の生成が激しく、砥
粒同志を固着させまた砥粒の損失となるので酸化性の雰
囲気では上限は９００℃程度とすることが好ましい。
還元性ないし中性雰囲気下の処理では処理温度の上限に
は上記のような制限はないが、あまり温度が高過ぎると
砥粒のクランクを増大させる等の欠点が生じるので、１
３００℃以下が好ましい。
は上記のような制限はないが、あまり温度が高過ぎると
砥粒のクランクを増大させる等の欠点が生じるので、１
３００℃以下が好ましい。
処理時間は、いずれの雰囲気の場合も１０〜６０分程度
で充分である。
で充分である。
本発明によれば、砥粒の加熱によって滲出してくる不純
物は予じめ除去されているので砥石にした場合、ボンド
との結合性を悪化させることがない。また加熱によって
クラックが発生する砥粒は改質処理でクラックが発生し
ているので、砥石番こ成形後の加熱では新たにクラック
は発生しない。
物は予じめ除去されているので砥石にした場合、ボンド
との結合性を悪化させることがない。また加熱によって
クラックが発生する砥粒は改質処理でクラックが発生し
ているので、砥石番こ成形後の加熱では新たにクラック
は発生しない。
砥石の成形前に砥粒に発生したクラックは、成形の際結
合材が充填されるので、大きな欠陥は生じないっ 以下実施例により説明する。
合材が充填されるので、大きな欠陥は生じないっ 以下実施例により説明する。
実施例 １
各種粒度（＃ ６０ ／ ８０、ｎｓｏ／ｌｏｏ、ｆ１
２０／１４０、＃１４０／１７０、＄２７０／３５０．
１１はＪＩＳの表示）のＣＢＮ砥粒をＮ２気流中９００
℃で１時間加熱処理をした。昇温及び降温速度は共に１
℃／分で行なった。加熱処理後充分に水洗をし、１２０
℃で１時間乾燥して試料とした。
２０／１４０、＃１４０／１７０、＄２７０／３５０．
１１はＪＩＳの表示）のＣＢＮ砥粒をＮ２気流中９００
℃で１時間加熱処理をした。昇温及び降温速度は共に１
℃／分で行なった。加熱処理後充分に水洗をし、１２０
℃で１時間乾燥して試料とした。
まず、これらの試料について含有不純物の化学分析を行
なった。
なった。
その結果、当初（無処理時）総合計で６００〜６５０
ｐｐｍ であったものが３００〜３５０ ｐｐｍとほ
ぼ半にに減少した。
ｐｐｍ であったものが３００〜３５０ ｐｐｍとほ
ぼ半にに減少した。
次いで、これら試料の中から＃１４０／１７０を選び次
の様にしてビトリファイド砥石を製造した。
の様にしてビトリファイド砥石を製造した。
配合
ＣＢ Ｎ １１１４０ ／ １７０ ３５重
量％ホワイトモランダム Ｗ１１８ｏ ４
７ ｔｔビトリファイド結合剤 １４
〃糊 料 ４ 〃」
二記配合物を円弧状（外径の曲率半径１８２日、内径の
曲率半径１７５ ｔｘｘｒ、円弧の長さ３２ｍ１．厚さ
３闘）にプレス成型し、１．２０℃で１時間乾燥後、９
００℃で１時間焼成してセグメントを得た。
量％ホワイトモランダム Ｗ１１８ｏ ４
７ ｔｔビトリファイド結合剤 １４
〃糊 料 ４ 〃」
二記配合物を円弧状（外径の曲率半径１８２日、内径の
曲率半径１７５ ｔｘｘｒ、円弧の長さ３２ｍ１．厚さ
３闘）にプレス成型し、１．２０℃で１時間乾燥後、９
００℃で１時間焼成してセグメントを得た。
このセグメント中にはｅＢＮ砥粒が約２５容１％含まれ
ている。
ている。
このセグメントを外径１４４咽、内径５Ｑ、８＋１０１
１゜厚み７ｍの金属製円板の外周と接着剤で貼りつけて
平型砥石にした。
１゜厚み７ｍの金属製円板の外周と接着剤で貼りつけて
平型砥石にした。
実施例 ２
実施例１と同様の各種粒度のＣＢＮ砥粒をＮ２気流中１
１００℃で１時間加熱処理をした。昇温及び降温速度は
共に１℃／分で行なった。加熱処理後水洗をし、１２０
℃で１時間乾燥して試料とした。
１００℃で１時間加熱処理をした。昇温及び降温速度は
共に１℃／分で行なった。加熱処理後水洗をし、１２０
℃で１時間乾燥して試料とした。
まず、これらの試料について含有不純物の化学分析を行
なった。
なった。
その結果、当初（無処理時）総合計６００〜６５０ ｐ
ｐｍ であったものが１７０〜２００ ｐｐｍと１／
３ 以下に減少した。
ｐｍ であったものが１７０〜２００ ｐｐｍと１／
３ 以下に減少した。
次いで、実施例１と同一条件で同一寸法のビ）リファイ
ド砥石を製造した。
ド砥石を製造した。
実施例 ３
＃］４０／１７０のＣＢＮ砥粒を空気中９００℃で１時
間加熱処理をした。昇温及び降温速度は１℃／分で行な
った。
間加熱処理をした。昇温及び降温速度は１℃／分で行な
った。
この砥粒を用いて実施例１と同一条件で同一寸法のビト
リファイド砥石を製造した。
リファイド砥石を製造した。
実施例 ４
実施例１で得ら’ｈたｎ １４０／１７０（７）ＣＢＮ
砥粒を実施例３と同一の方法で加熱処理をし、実施例１
と同一条件で同一の寸法のビトリファイド砥石を製造し
た。
砥粒を実施例３と同一の方法で加熱処理をし、実施例１
と同一条件で同一の寸法のビトリファイド砥石を製造し
た。
実施例 ５
実施例１で得られた＃１４０／１７０の砥粒を用いて、
外径１５０ｗＲ，内径５０．８ ｍ、厚み７１ｍの鉄製
円板の外周上に単層に電気メッキで砥粒を固定し、電着
砥石を得た。電着メッキ層厚みは鍼岐径の２／３ で約
６５μｍである。
外径１５０ｗＲ，内径５０．８ ｍ、厚み７１ｍの鉄製
円板の外周上に単層に電気メッキで砥粒を固定し、電着
砥石を得た。電着メッキ層厚みは鍼岐径の２／３ で約
６５μｍである。
比較例 １
比較対照のため、無処理のＣＢＮ砥粒を用いて、実施例
１と同一の条件で同一寸法の砥石を製造した。
１と同一の条件で同一寸法の砥石を製造した。
研削試験結果は第１表に示す通りである。
研削試験条件は砥石周速度１５００ｍ／分、テーブル送
り速度１５ｍ／分、サドル送り２陣／バス、切込量０６
０２１１１１．研削油ノリタケクール Ｓ−７５Ｔの７
５倍液使用、で湿式平面トラバース研削を行なった。被
削材は、ＪＩＳ ５ＫＨ−５７（ロックウェル硬度Ｃ
７，＋−ル６３、長さ２００日、幅ｉｏ０ｍｍ）で総研
削性さ３．０簡であった。
り速度１５ｍ／分、サドル送り２陣／バス、切込量０６
０２１１１１．研削油ノリタケクール Ｓ−７５Ｔの７
５倍液使用、で湿式平面トラバース研削を行なった。被
削材は、ＪＩＳ ５ＫＨ−５７（ロックウェル硬度Ｃ
７，＋−ル６３、長さ２００日、幅ｉｏ０ｍｍ）で総研
削性さ３．０簡であった。
第 １ 表
実施例１〜４の砥石はいずれも比較例（無処理）に比べ
て研削比が向上しており、加熱処理により砥粒改質が行
なわれたことを示している。
て研削比が向上しており、加熱処理により砥粒改質が行
なわれたことを示している。
比較例″２
比較対照のため、無処理のＣＢＮ砥粒を用いて実施例５
と同一の条件で同一寸法の電着砥石を製造した。
と同一の条件で同一寸法の電着砥石を製造した。
研削試験結果は第２表に示す通りである。
研削試験条件は比較例１と同一である。但し、研削が進
行するに従って、砥石軸モーター電流値は増加を続け、
オーバーロードになる。従ってこの試験ではオーバーロ
ードになるまでに研削した研削量でもって比較した。
行するに従って、砥石軸モーター電流値は増加を続け、
オーバーロードになる。従ってこの試験ではオーバーロ
ードになるまでに研削した研削量でもって比較した。
第 ２ 表
実施例５の砥石は比較例（無処理）に比べて研削量が増
加しており、加熱処理によって応力歪を除くだけでも砥
粒改質が行なわれることを示している。
加しており、加熱処理によって応力歪を除くだけでも砥
粒改質が行なわれることを示している。
特許出願人 昭和電工株式会社
代理人 弁理士菊地精−
手続補正書（自発）
昭和５７年−月を日
特許庁長官 若 杉 和 夫 殿
】、事件の表示
昭和５７年特許願第７２５８５号
２ 発明の名称
立方晶ＢＮ砥粒の改質法
３、補正をする者
事件との関係 特許出願人
住所 東京都港区芝大門−丁目１３番９号名称 （２０
０）昭和電工株式会社 代表者岸本泰延 ４代理人 居所 東京都港区芝大門−丁目１３番９号昭和電工株式
会社内 氏名 （７０３７）弁理士 菊 地 精 −５、補正の
対象 ６ 補正の内容 （１）願書の右上欄に「（特許法第謔条ただし書きの規
定による特許出願）」を加入する。
０）昭和電工株式会社 代表者岸本泰延 ４代理人 居所 東京都港区芝大門−丁目１３番９号昭和電工株式
会社内 氏名 （７０３７）弁理士 菊 地 精 −５、補正の
対象 ６ 補正の内容 （１）願書の右上欄に「（特許法第謔条ただし書きの規
定による特許出願）」を加入する。
（２）願書の発明の名称の下の欄に「１−特許請求の範
囲に記載された発明の数 ２」を加入する。
囲に記載された発明の数 ２」を加入する。
（３）明細書第１頁の発明の名称が「立方晶ＢＮ砥粒の
改質法」となっているのを「立方晶ＢＮ砥粒の改質法及
び砥石の製造法」に訂正する。
改質法」となっているのを「立方晶ＢＮ砥粒の改質法及
び砥石の製造法」に訂正する。
（４）明細書第１頁下から１０行目〜９行目の「砥粒の
改質に関するものである。」を「砥粒の改質法及びその
改質砥粒を用いた砥石の製造法に関するものである。」
に訂正する。
改質に関するものである。」を「砥粒の改質法及びその
改質砥粒を用いた砥石の製造法に関するものである。」
に訂正する。
（５）明細書第４頁第１１行目と第１２行目の間に以下
の字句を加入する。
の字句を加入する。
「ビトリファイド結合剤としては一般に知られているホ
ウケイ酸系ガラスや、長石、陶石、粘土（カオリナイト
質やセリサイト質）などを適当に調合したものが用いら
れる。」 （６）明細書第５頁第１２行目の「ビトリファイド結合
剤」の次に［（ホウケイ酸ガラス）」を加入する０ （力 特許請求の範囲 別紙の通り。
ウケイ酸系ガラスや、長石、陶石、粘土（カオリナイト
質やセリサイト質）などを適当に調合したものが用いら
れる。」 （６）明細書第５頁第１２行目の「ビトリファイド結合
剤」の次に［（ホウケイ酸ガラス）」を加入する０ （力 特許請求の範囲 別紙の通り。
（別紙〕
特許請求の範囲
（１１立方晶ＢＮ砥粒を５００〜１３００℃の温度範囲
で加熱処理することを特徴とする立方晶ＢＮ砥粒の改質
法。
で加熱処理することを特徴とする立方晶ＢＮ砥粒の改質
法。
Claims (1)
- 立方晶ＢＮ砥粒を５００〜１３００℃の温度範囲で加熱
処理をすることを特徴とする立方晶ＢＮ砥粒の改質法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7258582A JPS58191779A (ja) | 1982-05-01 | 1982-05-01 | 立方晶ｂｎ砥粒の改質法及び砥石の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7258582A JPS58191779A (ja) | 1982-05-01 | 1982-05-01 | 立方晶ｂｎ砥粒の改質法及び砥石の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58191779A true JPS58191779A (ja) | 1983-11-09 |
| JPS616108B2 JPS616108B2 (ja) | 1986-02-24 |
Family
ID=13493598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7258582A Granted JPS58191779A (ja) | 1982-05-01 | 1982-05-01 | 立方晶ｂｎ砥粒の改質法及び砥石の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58191779A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000027593A1 (fr) * | 1998-11-06 | 2000-05-18 | Noritake Co., Limited | Meule avec disque de base |
| WO2004061041A1 (ja) * | 2003-01-06 | 2004-07-22 | Showa Denko K.K. | 金属被覆立方晶窒化ホウ素砥粒とその製造方法並びにレジンボンド砥石 |
| US7097678B2 (en) | 2003-01-06 | 2006-08-29 | Showa Denko K.K. | Metal-coated cubic boron nitride abrasive grain, production method thereof, and resin bonded grinding wheel |
| JP2007191337A (ja) * | 2006-01-18 | 2007-08-02 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 窒化ホウ素粉末、その製造方法及び用途 |
| CN101797724A (zh) * | 2010-04-29 | 2010-08-11 | 苏州远东砂轮有限公司 | 高效氧化铝陶瓷微晶磨料精密砂轮 |
| JPWO2021025015A1 (ja) * | 2019-08-06 | 2021-09-27 | 住友電気工業株式会社 | 被覆超砥粒、砥粒、及びホイール |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0443182Y2 (ja) * | 1989-10-31 | 1992-10-13 |
-
1982
- 1982-05-01 JP JP7258582A patent/JPS58191779A/ja active Granted
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000027593A1 (fr) * | 1998-11-06 | 2000-05-18 | Noritake Co., Limited | Meule avec disque de base |
| US6319109B1 (en) | 1998-11-06 | 2001-11-20 | Noritake Co., Limited | Disk-shaped grindstone |
| WO2004061041A1 (ja) * | 2003-01-06 | 2004-07-22 | Showa Denko K.K. | 金属被覆立方晶窒化ホウ素砥粒とその製造方法並びにレジンボンド砥石 |
| US7097678B2 (en) | 2003-01-06 | 2006-08-29 | Showa Denko K.K. | Metal-coated cubic boron nitride abrasive grain, production method thereof, and resin bonded grinding wheel |
| KR100724678B1 (ko) * | 2003-01-06 | 2007-06-04 | 쇼와 덴코 가부시키가이샤 | 금속 피복 입방정 질화붕소 지립과 그 제조 방법 및 레진본드 지석 |
| CN1323806C (zh) * | 2003-01-06 | 2007-07-04 | 昭和电工株式会社 | 金属被覆立方氮化硼磨粒及其制造方法以及树脂结合剂砂轮 |
| JP2007191337A (ja) * | 2006-01-18 | 2007-08-02 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 窒化ホウ素粉末、その製造方法及び用途 |
| CN101797724A (zh) * | 2010-04-29 | 2010-08-11 | 苏州远东砂轮有限公司 | 高效氧化铝陶瓷微晶磨料精密砂轮 |
| JPWO2021025015A1 (ja) * | 2019-08-06 | 2021-09-27 | 住友電気工業株式会社 | 被覆超砥粒、砥粒、及びホイール |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS616108B2 (ja) | 1986-02-24 |
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