JPS58182208A - マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 - Google Patents
マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法Info
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- JPS58182208A JPS58182208A JP57065910A JP6591082A JPS58182208A JP S58182208 A JPS58182208 A JP S58182208A JP 57065910 A JP57065910 A JP 57065910A JP 6591082 A JP6591082 A JP 6591082A JP S58182208 A JPS58182208 A JP S58182208A
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- H01F41/028—Radial anisotropy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、永久磁石の製造法に関するものである。さら
に詳細には、多結晶マンガン−アルミニウムー炭素系（
Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ泉合金磁石の製造法に関し、特に高性能
な多極着磁用Ｍｎ −Ａ ｌ−Ｃ系合金磁石の製造法を
提供するものである。
に詳細には、多結晶マンガン−アルミニウムー炭素系（
Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ泉合金磁石の製造法に関し、特に高性能
な多極着磁用Ｍｎ −Ａ ｌ−Ｃ系合金磁石の製造法を
提供するものである。
Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石は、主として強磁性相である
面心正方晶（τ樵ＬＩＱ型規則格子）の組織で゛構成さ
れ、Ｃを必須構成元素として含むものであり、不純物以
外に添加元素を含まない３元系及び少量の添加元素を含
む４元系以上の多元系合金磁石が知られており、これら
を総称するものである０ また、このＭｎ−Ａ１１−Ｃ系合金磁石の製造法として
は、鋳造、熱処理によるもの以外に、温間押出加工等の
温間塑性加工工程を含むものが知られている。特に後者
は、高い磁気特性、機械的強度、耐候性、機械加工性等
の優れた性質を有する異方性磁石の製造法として知られ
ている。
面心正方晶（τ樵ＬＩＱ型規則格子）の組織で゛構成さ
れ、Ｃを必須構成元素として含むものであり、不純物以
外に添加元素を含まない３元系及び少量の添加元素を含
む４元系以上の多元系合金磁石が知られており、これら
を総称するものである０ また、このＭｎ−Ａ１１−Ｃ系合金磁石の製造法として
は、鋳造、熱処理によるもの以外に、温間押出加工等の
温間塑性加工工程を含むものが知られている。特に後者
は、高い磁気特性、機械的強度、耐候性、機械加工性等
の優れた性質を有する異方性磁石の製造法として知られ
ている。
多極着磁用Ｍｎ −Ａ ｌ−Ｃ系合金磁石の製造法とし
ては、等方性磁石、圧縮加工によるもの、及びあらかじ
め温間押出加工等の公知の方法で得た一軸異方性の多結
晶Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石に異方性方向への温間自由
圧縮加工によるもの（複合加工法によるもの）が知られ
ている。
ては、等方性磁石、圧縮加工によるもの、及びあらかじ
め温間押出加工等の公知の方法で得た一軸異方性の多結
晶Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石に異方性方向への温間自由
圧縮加工によるもの（複合加工法によるもの）が知られ
ている。
圧縮加工によるものでは、径方向に高い磁気特性が得ら
れているが、比較的大きい加工率が必要であること、不
均一変形が起こる場合があること、不変形帯の存在が避
けられないことなどの問題点がある。複合加工法による
ものでは、小さな圧縮ひずみで径方向、弦方向を含む平
面内の全ての方向に高い磁気特性が得られている。複合
加工法で得た磁石は、特定の平面に平行に磁化容易方向
を有し、しかも前記平面内では磁気的に等方性であり、
かつ前記平面の垂線と前記平面に平行な直線を含む平面
内では異方性であるという構造である（以下このような
磁石を面異方性磁石という）。
れているが、比較的大きい加工率が必要であること、不
均一変形が起こる場合があること、不変形帯の存在が避
けられないことなどの問題点がある。複合加工法による
ものでは、小さな圧縮ひずみで径方向、弦方向を含む平
面内の全ての方向に高い磁気特性が得られている。複合
加工法で得た磁石は、特定の平面に平行に磁化容易方向
を有し、しかも前記平面内では磁気的に等方性であり、
かつ前記平面の垂線と前記平面に平行な直線を含む平面
内では異方性であるという構造である（以下このような
磁石を面異方性磁石という）。
多極着磁用磁石の形状は一般に円筒体であり、主な着磁
としては、第１図から第３図に示すような着磁がある。
としては、第１図から第３図に示すような着磁がある。
第１図は円筒磁石の径方向に多極着磁した場合の磁石内
部での磁路の形成を模式的に示したものである。同様に
第２図は円筒磁石の外周に多極着磁した場合であり、第
３図は内周に多極着磁した場合のものである。第１図に
示した着磁を本明細書では径方向着磁と称し、第２図の
ものを外周着磁、第３図のものを内周着磁と称する０ 第１図に示したように、径方向着磁では、磁路はほぼ径
方向に沿っており、前述した面異方性磁石の構造が必ず
しも適切ではないといえる。一方、圧縮加工によるもの
では、径方向に高い磁気特性が得られているが、前述し
たように比較的大きい加工率が必要であること、不均一
変形が起こる場合があること、不変形帯の存在が避けら
れないことなどの問題点があった。
部での磁路の形成を模式的に示したものである。同様に
第２図は円筒磁石の外周に多極着磁した場合であり、第
３図は内周に多極着磁した場合のものである。第１図に
示した着磁を本明細書では径方向着磁と称し、第２図の
ものを外周着磁、第３図のものを内周着磁と称する０ 第１図に示したように、径方向着磁では、磁路はほぼ径
方向に沿っており、前述した面異方性磁石の構造が必ず
しも適切ではないといえる。一方、圧縮加工によるもの
では、径方向に高い磁気特性が得られているが、前述し
たように比較的大きい加工率が必要であること、不均一
変形が起こる場合があること、不変形帯の存在が避けら
れないことなどの問題点があった。
本発明者らは、あらかじめ異方性化した多結晶Ｍ ｎ
−Ａ ｌ −Ｃ系合金磁石からなる中空体状のビレット
に、６３０〜８３０°Ｃの温度で、ビレットの外周を拘
束した状態で、しかも少なくとも内周の一部分を自由に
した状態で、中空体の軸方向に圧縮加工を施すことによ
って、前記の問題点を解決し得ることを見出した。
−Ａ ｌ −Ｃ系合金磁石からなる中空体状のビレット
に、６３０〜８３０°Ｃの温度で、ビレットの外周を拘
束した状態で、しかも少なくとも内周の一部分を自由に
した状態で、中空体の軸方向に圧縮加工を施すことによ
って、前記の問題点を解決し得ることを見出した。
すなわち、公知のＭ ｎ −Ａ ｌ−Ｃ系磁石用合金、
例えば６８−７３重量係のＭｎと（１／１０Ｍｎ−６，
ｅ）〜（１／３Ｍｎ−２２，２）重量％のＣと残部のＡ
ｌからなる合金を５３０〜８３０°Ｃの温度域で押出加
工等の塑性加工を施すことによって異方性化した多結晶
Ｍ ｎ −Ａ ｌ−Ｃ光合、全磁石を得ることができる
。
例えば６８−７３重量係のＭｎと（１／１０Ｍｎ−６，
ｅ）〜（１／３Ｍｎ−２２，２）重量％のＣと残部のＡ
ｌからなる合金を５３０〜８３０°Ｃの温度域で押出加
工等の塑性加工を施すことによって異方性化した多結晶
Ｍ ｎ −Ａ ｌ−Ｃ光合、全磁石を得ることができる
。
前記の磁石として代表的なものとしては、前記の塑性加
工を押出加工とした場合に得られる、押出方向に磁化容
易方向を有する一軸異方性磁石と前述した面異方性磁石
などがある。前記の異方性化した多結晶Ｍｎ −Ａ ｌ
−Ｃ系合金磁石からなる中空体のビレットに、ビレット
の外周を拘束した状態で、しかも少なくとも内周の一部
分を自由にした状態で中空体の軸方向に圧縮加工を施す
ことによって、径方向に高い磁気特性を有する磁石を得
ることができる。なおここでいう中空体というのは、ビ
レット内のある任意の方向（軸方向）に沿って空洞部分
が存在するものをいい、もっとも簡単な形状としては円
筒がある。ビレットの形状が中空体であり、しかもビレ
ットの内周の少なくとも一部分を自由にした状態である
ために、ビレットの外周を拘束した状態で軸方向に圧縮
ひずみを与えても空洞部分を減少させるようにして、塑
性変形が行。
工を押出加工とした場合に得られる、押出方向に磁化容
易方向を有する一軸異方性磁石と前述した面異方性磁石
などがある。前記の異方性化した多結晶Ｍｎ −Ａ ｌ
−Ｃ系合金磁石からなる中空体のビレットに、ビレット
の外周を拘束した状態で、しかも少なくとも内周の一部
分を自由にした状態で中空体の軸方向に圧縮加工を施す
ことによって、径方向に高い磁気特性を有する磁石を得
ることができる。なおここでいう中空体というのは、ビ
レット内のある任意の方向（軸方向）に沿って空洞部分
が存在するものをいい、もっとも簡単な形状としては円
筒がある。ビレットの形状が中空体であり、しかもビレ
ットの内周の少なくとも一部分を自由にした状態である
ために、ビレットの外周を拘束した状態で軸方向に圧縮
ひずみを与えても空洞部分を減少させるようにして、塑
性変形が行。
われる。前記の軸方向への圧縮ひずみは空洞部分がなく
なるまで与えることができ、加工後のビレットはほぼ中
実体となる。一方、所定の圧縮ひずみを゛与えた後は、
内周を成形する目的で金型等によって拘束してもよい。
なるまで与えることができ、加工後のビレットはほぼ中
実体となる。一方、所定の圧縮ひずみを゛与えた後は、
内周を成形する目的で金型等によって拘束してもよい。
前記のビレットが中空体の軸方向に磁化容易方向を有す
る多結晶Ｍ ｎ −Ａ ｌ−Ｃ系合金磁石（−軸異方性
磁石）からなる場合には、前記の圧縮ひずみが対数ひず
みの絶対値で０．０５以上必要である。
る多結晶Ｍ ｎ −Ａ ｌ−Ｃ系合金磁石（−軸異方性
磁石）からなる場合には、前記の圧縮ひずみが対数ひず
みの絶対値で０．０５以上必要である。
これは実施例で詳述するように、塑性加工前のビレット
は圧縮ひずみを与える方向に異方性化したものであり、
径方向に高い磁気特性を示すような構造の変化に最低０
．０５の圧縮ひずみが必要であるためである。
は圧縮ひずみを与える方向に異方性化したものであり、
径方向に高い磁気特性を示すような構造の変化に最低０
．０５の圧縮ひずみが必要であるためである。
公知技術として、−軸異方性の角柱状磁石の軸方向へ温
間圧縮加工を施した例があるが、その目的は一軸異方性
からそれに垂直な一軸への磁化容易方向の転換で、加工
後も一軸異方性の角柱状磁石である。前記公知技術によ
る磁化容易方向の一方向への転換には、約６０〜７０％
以上の加工を要し、これは対数ひずみの絶対値として約
０．９〜１．２以上という大きな値である。また、磁束
収束型界磁用磁石を得る例もあるが、−軸異方性の角柱
状磁石を塑性加工することによって、磁化容易方向をわ
ずかに回転させ磁化容易方向を特定の点を通る方向に収
束されるものである。
間圧縮加工を施した例があるが、その目的は一軸異方性
からそれに垂直な一軸への磁化容易方向の転換で、加工
後も一軸異方性の角柱状磁石である。前記公知技術によ
る磁化容易方向の一方向への転換には、約６０〜７０％
以上の加工を要し、これは対数ひずみの絶対値として約
０．９〜１．２以上という大きな値である。また、磁束
収束型界磁用磁石を得る例もあるが、−軸異方性の角柱
状磁石を塑性加工することによって、磁化容易方向をわ
ずかに回転させ磁化容易方向を特定の点を通る方向に収
束されるものである。
前記のピレノ）が中空体の軸方向に垂直な平面に平行に
磁化容易方向を有する多結晶Ｍｎ −Ａ ｌ −Ｃ系合
金磁石（面異方性磁石）からなる場合には、塑性加工前
のビレットはすでに、前述したように径方向と弦方向を
含む平面内のすべての方向に高い磁気特性を示している
が、ビレットの外周を拘束した状態で、しかも少なくと
も内周の一部分を自由にした状態で軸方向に圧縮加工す
ることによって、径方向により高い磁気特性を示す磁石
を得ることができる。
磁化容易方向を有する多結晶Ｍｎ −Ａ ｌ −Ｃ系合
金磁石（面異方性磁石）からなる場合には、塑性加工前
のビレットはすでに、前述したように径方向と弦方向を
含む平面内のすべての方向に高い磁気特性を示している
が、ビレットの外周を拘束した状態で、しかも少なくと
も内周の一部分を自由にした状態で軸方向に圧縮加工す
ることによって、径方向により高い磁気特性を示す磁石
を得ることができる。
前述した圧縮加工は、必ずしも連続的な圧縮加工である
必要はなく、複数回に分割して与えても良い。また、前
記の圧、線加工を施したビレットをさらにビレットの一
部分にビレットの軸方向に圧縮加工を施すことによって
、圧縮加工を施された部分は径方向により高い磁気特性
を示す磁石となる。この圧縮加工も、複数回に分割して
４斃ても良い′。
必要はなく、複数回に分割して与えても良い。また、前
記の圧、線加工を施したビレットをさらにビレットの一
部分にビレットの軸方向に圧縮加工を施すことによって
、圧縮加工を施された部分は径方向により高い磁気特性
を示す磁石となる。この圧縮加工も、複数回に分割して
４斃ても良い′。
断面を示す。１はピレノ）１．２．３はポンチ、３は外
型である。第４図体）に示すように外型４によってビレ
ット１の外周を拘束する。なお、ここでいう拘束という
の１よ、加工前後のビレ７）の外径の変化がほとんどな
いようなものだけをいうのではない。第４図に示したよ
うな金型を用いる場合には外型４にビレット１を挿入し
やすくするために適噂なりリアランスを取る必要がある
。しかも第４図（ａ）に示すように、ビレットの内周は
外周と違って金型等によって拘束せず自由な状態である
。
型である。第４図体）に示すように外型４によってビレ
ット１の外周を拘束する。なお、ここでいう拘束という
の１よ、加工前後のビレ７）の外径の変化がほとんどな
いようなものだけをいうのではない。第４図に示したよ
うな金型を用いる場合には外型４にビレット１を挿入し
やすくするために適噂なりリアランスを取る必要がある
。しかも第４図（ａ）に示すように、ビレットの内周は
外周と違って金型等によって拘束せず自由な状態である
。
しかし、ここでいう内周を自由にした状態というのは、
塑性加工直前の状態をいい、例えば所定の圧縮ひずみを
与えた後は、内周を成形する目的で金型等によって拘束
しても良い。寸だ、前記の圧縮加工を行うためには、少
なくとも内周の一部分が自由な状態であれば良いが、ビ
レットが中空体の軸方向に磁化容易方向を有する多結晶
Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石からなる場合はξ前述した様
に前記の圧縮ひずみが対数ひずみの絶対値で０．０５以
上必要である。しかし、実際の応用上磁石の一部分を一
軸異方性の１まで磁化容易方向を保存させておきたい場
合は、ビレットの一部分の内周を拘束することによって
、局部的に軸方向に圧縮ひずみを与えない領域を作る方
法でもよい。
塑性加工直前の状態をいい、例えば所定の圧縮ひずみを
与えた後は、内周を成形する目的で金型等によって拘束
しても良い。寸だ、前記の圧縮加工を行うためには、少
なくとも内周の一部分が自由な状態であれば良いが、ビ
レットが中空体の軸方向に磁化容易方向を有する多結晶
Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石からなる場合はξ前述した様
に前記の圧縮ひずみが対数ひずみの絶対値で０．０５以
上必要である。しかし、実際の応用上磁石の一部分を一
軸異方性の１まで磁化容易方向を保存させておきたい場
合は、ビレットの一部分の内周を拘束することによって
、局部的に軸方向に圧縮ひずみを与えない領域を作る方
法でもよい。
次にポンチ２とポンチ３を用いてビレットの軸方向に加
圧することによって、ビレットは軸方向に圧縮されて第
４図（ｂ）に示す状態になる。前述した様に、例えば中
空体を円筒とすると、外周というのは円筒の外側の表面
をいい、内周というのは円筒の内側の表面をいう。
圧することによって、ビレットは軸方向に圧縮されて第
４図（ｂ）に示す状態になる。前述した様に、例えば中
空体を円筒とすると、外周というのは円筒の外側の表面
をいい、内周というのは円筒の内側の表面をいう。
さらにビレットの一部にビレットの軸方向に圧縮ひずみ
を与える一例を第６図に示した。第６図（ａ）は、加工
前の状態の断面を示している０５は下型、６は固定用ポ
ンチ、７は可動用ポンチである。
を与える一例を第６図に示した。第６図（ａ）は、加工
前の状態の断面を示している０５は下型、６は固定用ポ
ンチ、７は可動用ポンチである。
固定用ポンチ６と下型６によって、ビレットを固定及び
拘束し、可動用ポンチ７によってビレット１を加圧する
ことにより第５図（ｂ）に示す状態になり、′これによ
ってビレットの外周部のみ圧縮加工される。ビレットの
一部分を前記の例では外周部としだが、他の主なものと
して内周部とする方法などがあり、特殊な用途に対して
はそれぞれに適した部分にすればよい。
拘束し、可動用ポンチ７によってビレット１を加圧する
ことにより第５図（ｂ）に示す状態になり、′これによ
ってビレットの外周部のみ圧縮加工される。ビレットの
一部分を前記の例では外周部としだが、他の主なものと
して内周部とする方法などがあり、特殊な用途に対して
はそれぞれに適した部分にすればよい。
前記の一例で述べた様に、本発明のビレットの外周を拘
束した状態で、しかも少なくとも内周の一部分を自由に
した状態で、中空体の軸方向に圧縮加工を施すことによ
って、内周も拘束した部分は前記の塑性加工前の異方性
の方向を保存し、内周を自由にした部分は径方向に高い
磁気特性を示すように異方性構造が変化する。
束した状態で、しかも少なくとも内周の一部分を自由に
した状態で、中空体の軸方向に圧縮加工を施すことによ
って、内周も拘束した部分は前記の塑性加工前の異方性
の方向を保存し、内周を自由にした部分は径方向に高い
磁気特性を示すように異方性構造が変化する。
前述したような圧縮加工の可能な温度範囲については、
５３０〜８３０″Ｃの温度領域において、加工が行えた
が、７８０°Ｃを越える温度では、磁気特性がかなり低
下した。より望ましい温度範囲としては６６０〜７６０
℃であった。
５３０〜８３０″Ｃの温度領域において、加工が行えた
が、７８０°Ｃを越える温度では、磁気特性がかなり低
下した。より望ましい温度範囲としては６６０〜７６０
℃であった。
以下、本発明を実施例により詳細に説明する。
実施例１
配合組成で６９．６重量％（以下単にチで示す）のＭｎ
、２９．３％のＡＪ、０．５チのＣ及び０．７チのＮｉ
を溶解鋳造し、直径７０調、長さ６０簡の一円柱ビレッ
トを作成した。このビレットを１１ω°Ｃで２時間保持
した後、室温まで放冷する熱処理を行った。次に潤滑剤
を介して、７２０″Ｃの温度で直径４６薗までの押出加
工を行った。さらに潤滑剤を介して６８０”Ｃの温度で
直径３１陥までの押出加工を行った。この押出棒を長さ
２０ ＋ａに切断し、切削加工して、外径３０ ｍ 、
内径１６〜２４咽の円筒ビレットを数個作成した。この
ビレットを用いて、第４図に示したような金型を用いて
円筒の外周を拘束し、しかも内周を自由な状態にしなが
ら６８０″Ｃの温度で圧縮ひずみを変えた塑性加工を行
った。なお第４図において、外智４の内径は３０咽であ
る。加工後のビレットから一辺約４醒の立方体試料を切
り出し磁気特性を測ボした。
、２９．３％のＡＪ、０．５チのＣ及び０．７チのＮｉ
を溶解鋳造し、直径７０調、長さ６０簡の一円柱ビレッ
トを作成した。このビレットを１１ω°Ｃで２時間保持
した後、室温まで放冷する熱処理を行った。次に潤滑剤
を介して、７２０″Ｃの温度で直径４６薗までの押出加
工を行った。さらに潤滑剤を介して６８０”Ｃの温度で
直径３１陥までの押出加工を行った。この押出棒を長さ
２０ ＋ａに切断し、切削加工して、外径３０ ｍ 、
内径１６〜２４咽の円筒ビレットを数個作成した。この
ビレットを用いて、第４図に示したような金型を用いて
円筒の外周を拘束し、しかも内周を自由な状態にしなが
ら６８０″Ｃの温度で圧縮ひずみを変えた塑性加工を行
った。なお第４図において、外智４の内径は３０咽であ
る。加工後のビレットから一辺約４醒の立方体試料を切
り出し磁気特性を測ボした。
なお、立方体の各辺は軸方向、径方向及び弦方向に平行
になるようにした。圧縮ひずみε２に対する残留磁束密
度Ｂｒ の変化を第６図に示す。第６図に示すように
８２が０．０５で径方向のＢとは、軸方向のＢｒ に
比して大きくなり、ε２がさらに大きくなると、さらに
径方向のに３ｒ は増加する。
になるようにした。圧縮ひずみε２に対する残留磁束密
度Ｂｒ の変化を第６図に示す。第６図に示すように
８２が０．０５で径方向のＢとは、軸方向のＢｒ に
比して大きくなり、ε２がさらに大きくなると、さらに
径方向のに３ｒ は増加する。
この図かられかるように軸方向から径方向へ磁化容易方
向の転換が８２が０．０５’ｊでの範囲で著しく進行す
る。
向の転換が８２が０．０５’ｊでの範囲で著しく進行す
る。
第６図に示す様に、公知の圧縮加工によるものに比較す
ると、非常に小さな圧縮ひずみで高い磁気特性を示して
いる。
ると、非常に小さな圧縮ひずみで高い磁気特性を示して
いる。
このことは、換言すれば圧縮加工によるものでは径方向
に高い磁気特性を得るには大きな圧縮ひずみを必要とす
るが、本発明の方法によると小さな圧縮ひずみで、高い
磁気特性の磁石を得ることができる。
に高い磁気特性を得るには大きな圧縮ひずみを必要とす
るが、本発明の方法によると小さな圧縮ひずみで、高い
磁気特性の磁石を得ることができる。
さらにε２＝０．６９の加工を施しだビレットを外径２
８謹、内径１４侶、長さ１０．の円筒磁石として、６極
で第１図に示したような径方向層磁を施した。着磁は２
０００１ＩＦのオイルコンデンサーを用い１５００Ｖで
パルス着磁した。外周部の表面磁束密度をホール素子で
測定した。比較のだめに、前記の直径３１ＷＩＩ＋１の
押出棒を長さ２０ ｒｒｒｍに切断し、切削加工して直
径２０ｍ１長さ２０■の円柱ビレットを作成し、潤滑剤
を介して６８０″Ｃの温度で円柱軸方向に自由圧縮した
。なお、圧縮ひずみは０．６９であった。加工後のビレ
ットは面異方性磁石であり、前記と同様に円筒状に切削
加工して、着磁し、表面磁束密度を測定した。
８謹、内径１４侶、長さ１０．の円筒磁石として、６極
で第１図に示したような径方向層磁を施した。着磁は２
０００１ＩＦのオイルコンデンサーを用い１５００Ｖで
パルス着磁した。外周部の表面磁束密度をホール素子で
測定した。比較のだめに、前記の直径３１ＷＩＩ＋１の
押出棒を長さ２０ ｒｒｒｍに切断し、切削加工して直
径２０ｍ１長さ２０■の円柱ビレットを作成し、潤滑剤
を介して６８０″Ｃの温度で円柱軸方向に自由圧縮した
。なお、圧縮ひずみは０．６９であった。加工後のビレ
ットは面異方性磁石であり、前記と同様に円筒状に切削
加工して、着磁し、表面磁束密度を測定した。
以上の両者の値を比較すると、本発明の方法で得た磁石
の表面磁束密度の値は、面異方性磁石のそれの約１．４
倍であった。
の表面磁束密度の値は、面異方性磁石のそれの約１．４
倍であった。
さらに、本発明のさきほど着磁した磁石を第６図に示す
ような金型を用いて６８０″Ｃの温度で外周部のみ圧縮
加工した。なおポンチ６の外径（ポンチ７の内用は２２
陥である。加工後の外周部の長さは８咽であった。加工
後のビレットを切削加工し外径２８ｒｒｒＩｒ１１内径
１４那として前記と同様に着磁して、局部的な加工の前
後で表面磁束密度の値を比較すると、加工後の方がｏ、
２ｂＧ高くなった。
ような金型を用いて６８０″Ｃの温度で外周部のみ圧縮
加工した。なおポンチ６の外径（ポンチ７の内用は２２
陥である。加工後の外周部の長さは８咽であった。加工
後のビレットを切削加工し外径２８ｒｒｒＩｒ１１内径
１４那として前記と同様に着磁して、局部的な加工の前
後で表面磁束密度の値を比較すると、加工後の方がｏ、
２ｂＧ高くなった。
実施例２
実施例１で得た直径３１ｒｎＩＩｌの押出棒を５０ ｒ
ｔａｂに切断して、潤滑剤を介して６８０°Ｃの温度で
直径′度で軸方向に自由圧縮加工を施した。加工後のビ
レットを切削加工して外径３０ｍｎ、内径２２ｍ１．。
ｔａｂに切断して、潤滑剤を介して６８０°Ｃの温度で
直径′度で軸方向に自由圧縮加工を施した。加工後のビ
レットを切削加工して外径３０ｍｎ、内径２２ｍ１．。
長さ１０覇の円筒体とし、２個重ね合せて、第４図に示
したような金型を用いて（実施例１と同じ金型を用いて
）６８０″Ｃの温度で円筒の外周を拘束し、しかも内周
を自由な状態にしながら圧縮加工した。加工後のビレッ
トの長さは１０ｍｍであった。加工後のビレットを実施
例１と同様に切削加工した後、着磁して表面磁束密度を
測定したところ、実施例１で得た磁石（局部的な圧縮加
工前の磁石）と同様であった。
したような金型を用いて（実施例１と同じ金型を用いて
）６８０″Ｃの温度で円筒の外周を拘束し、しかも内周
を自由な状態にしながら圧縮加工した。加工後のビレッ
トの長さは１０ｍｍであった。加工後のビレットを実施
例１と同様に切削加工した後、着磁して表面磁束密度を
測定したところ、実施例１で得た磁石（局部的な圧縮加
工前の磁石）と同様であった。
本発明は、実施例によって述べたように、あらかじめ異
方性化した多結晶Ｍｎ −Ａ ｌ−Ｃ系合金磁石からな
る中空体状のビレットに、ビレットの外周を拘束した状
態で、しかも少なくとも内周の一部分を自由にした状態
で、中空体の軸方向に圧縮加工を施すことによって、径
方向に高い磁気特性を有する磁石を得るものである。
方性化した多結晶Ｍｎ −Ａ ｌ−Ｃ系合金磁石からな
る中空体状のビレットに、ビレットの外周を拘束した状
態で、しかも少なくとも内周の一部分を自由にした状態
で、中空体の軸方向に圧縮加工を施すことによって、径
方向に高い磁気特性を有する磁石を得るものである。
公知の方法によって得られる磁石と比較すると、圧縮加
工によるものと比較すると、本発明では、小さな圧縮ひ
ずみで径方向に高い磁気特性を示し、不均一変形や不変
形帯等の問題もなく、複合加工法による面異方性磁石と
比較すると、多極着磁した場合より高い特性が得られる
。
工によるものと比較すると、本発明では、小さな圧縮ひ
ずみで径方向に高い磁気特性を示し、不均一変形や不変
形帯等の問題もなく、複合加工法による面異方性磁石と
比較すると、多極着磁した場合より高い特性が得られる
。
本発明で得られる永久磁石は、高性能な多極着磁に適す
る磁石であり、モータ、ジェネレータ。
る磁石であり、モータ、ジェネレータ。
メータ類など多方面への応用が可能である。
第１図は円筒状磁石の径方向に多極着磁を施した場合の
磁石内部での磁路の形成を模式的に示す図、第２図は円
筒状磁石の外周に多極着磁を施した場合の磁石内部での
磁路の形成を模式的に示す図、第３図は円筒状磁石の内
周に多極着磁を施した場合の磁石内部での磁路の形成を
模式的に示す図、第４図及び第５図は本発明の塑性加工
の一例を示す金型の一部の断面図、第６図は実施例１で
の圧縮ひずみに対する残留磁束密度Ｂｒの変化を示す図
である。 １’−１１・・・−ビレット、２，３・・０・・ポンチ
、４゜・・・・外型、５・・・・・・下型、ｅ・・・・
・・固定用ポンチ、７・・・・・・可動用ポンチ。 第１図 第２図 第３図 第４図 （ａ・ 第５図 （ｄ）
磁石内部での磁路の形成を模式的に示す図、第２図は円
筒状磁石の外周に多極着磁を施した場合の磁石内部での
磁路の形成を模式的に示す図、第３図は円筒状磁石の内
周に多極着磁を施した場合の磁石内部での磁路の形成を
模式的に示す図、第４図及び第５図は本発明の塑性加工
の一例を示す金型の一部の断面図、第６図は実施例１で
の圧縮ひずみに対する残留磁束密度Ｂｒの変化を示す図
である。 １’−１１・・・−ビレット、２，３・・０・・ポンチ
、４゜・・・・外型、５・・・・・・下型、ｅ・・・・
・・固定用ポンチ、７・・・・・・可動用ポンチ。 第１図 第２図 第３図 第４図 （ａ・ 第５図 （ｄ）
Claims (6)
- （１）あらかじめ異方性化した多結晶マンガン−アルミ
ニウムー炭素系合金磁石からなる中空体状のビレットに
、６３０〜８３０″Ｃの温度で、ビレットの外周を拘束
した状態で、しかも少なくとも内周の一部分を自由にし
た状態で、中空体の軸方向に圧縮加工を施すことを特徴
とするマンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石の製造
法。 - （２）前記ビレットが、中空体の軸方向に磁化容易方向
を有する多結晶マンガン−アルミニウムー炭素系合金磁
石からなり、しかも前記圧縮ひずみが対数ひずみの絶対
値で０．０５以上である特許請求の範囲第１項記載のマ
ンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石の製造法。 - （３）前記ビレットが、中空体の軸方向に垂直な平面に
平行に磁化容易方向を有し、しかも前記平面内では磁気
的に等方性であり、かつ前記軸方向と前記平面に平行な
直線を含む平面内では異方性である多結晶マンガン−ア
ルミニウムー炭素系合金磁石からなる特許請求の範囲第
１項記載のマンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石の
製造法。 - （４）あらかじめ異方性化した多結晶マンガン−アルミ
ニウムー炭素系合金磁石からなる中空体状のビレットに
、６３０〜８３０°Ｃの温度で、ビレットの外周を拘束
した状態で、しかも少なくとも内周の一部分を白雨にし
た状態で、中空体の軸方向に圧縮加工を施した後、さら
にビレットの一部分に、中空体の軸方向に圧縮加工を施
すことを特徴とするマンガン−アルミニウムー炭素系合
金磁石の製造方法。 - （５）前記ビレットが中空体の軸方向に磁化容易方向を
有する多結晶マンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石
からなり、しかも前記ビレットの外周を拘束した状態で
、少なくとも内周の一部分を自由にした状態での圧縮加
工の圧縮ひずみが、対数ひずみの絶対値で０．０５以上
である特許請求の範間第４項記載のマンガン−アルミニ
ウムー炭素系合金磁石の製造法。 - （６）前記ビレットが、中空体の軸方向に垂直な平面に
平行に磁化容易方向を有し、しかも前記平面内では磁気
的に等方性であり、かつ前記軸方向と前記平面に平行な
直線を含む平面内では異方性である多結晶マンガン−ア
ルミニウムー炭素系合金磁石からなる特許請求の範囲第
４項記載のマンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石の
製造法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57065910A JPS58182208A (ja) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
| US06/486,242 US4579607A (en) | 1982-04-19 | 1983-04-18 | Permanent Mn-Al-C alloy magnets and method for making same |
| EP83302204A EP0092422B1 (en) | 1982-04-19 | 1983-04-19 | Permanent mn-al-c alloy magnets and method for making same |
| DE8383302204T DE3365406D1 (en) | 1982-04-19 | 1983-04-19 | Permanent mn-al-c alloy magnets and method for making same |
| US06/784,661 US4648915A (en) | 1982-04-19 | 1985-09-30 | Permanent Mn-Al-C alloy magnets |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57065910A JPS58182208A (ja) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58182208A true JPS58182208A (ja) | 1983-10-25 |
| JPH0311523B2 JPH0311523B2 (ja) | 1991-02-18 |
Family
ID=13300585
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57065910A Granted JPS58182208A (ja) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58182208A (ja) |
-
1982
- 1982-04-19 JP JP57065910A patent/JPS58182208A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0311523B2 (ja) | 1991-02-18 |
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