JPS58181405A - 不等厚板材の製造法 - Google Patents
不等厚板材の製造法Info
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- JPS58181405A JPS58181405A JP6479082A JP6479082A JPS58181405A JP S58181405 A JPS58181405 A JP S58181405A JP 6479082 A JP6479082 A JP 6479082A JP 6479082 A JP6479082 A JP 6479082A JP S58181405 A JPS58181405 A JP S58181405A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thickness
- rolling
- unequal
- plate
- longitudinal direction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/24—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme
- B21B37/26—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme for obtaining one strip having successive lengths of different constant thickness
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B15/0007—Cutting or shearing the product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
を作るときの製造法に関するものである。
近年、自動車の車体重量の軽量化を計るために、畠い張
剛性を必要とする部分のみの板厚な厚くし、他の部分の
板厚はできるだけ薄くしたような不等厚機材の需要が増
加してきている。
剛性を必要とする部分のみの板厚な厚くし、他の部分の
板厚はできるだけ薄くしたような不等厚機材の需要が増
加してきている。
この不等厚板材には第１図に示すようにいろい７）なｆ
Ｉｌ１類０，）ものがあるが、従来よく用いられ一〇い
るものは同図（６１ ＶＣ示すスーパークラウン何と呼
ぶ不等厚板材である。同図（、１１１−ｉテ−バクフラ
ン祠、（５）はス ノζ−クラ・ンノイ３θ）変ノヒを
ｚ＋’：、 ｒｏこのスーパークラウン材はＭｙ， Ｉ
ソのも′）とも厚（・板幅中央部の厚さｈｃと１． Ｊ
￥のも一′）とも薄（・４Ｊｙ。
Ｉｌ１類０，）ものがあるが、従来よく用いられ一〇い
るものは同図（６１ ＶＣ示すスーパークラウン何と呼
ぶ不等厚板材である。同図（、１１１−ｉテ−バクフラ
ン祠、（５）はス ノζ−クラ・ンノイ３θ）変ノヒを
ｚ＋’：、 ｒｏこのスーパークラウン材はＭｙ， Ｉ
ソのも′）とも厚（・板幅中央部の厚さｈｃと１． Ｊ
￥のも一′）とも薄（・４Ｊｙ。
幅端部の厚さｈｅとの差（これを板クラウンと呼ぶ）が
、ｈｃとｈｅＯ比をとる時、ｈ， ／ ｈｅ ） １．
］となるようなものを言うが、これを圧延するノｊ法
が特開昭５４−１１９３６３号公報に開ボされ−（いる
。こ才ｔによると、ス″ー７２ークラウンＨはｆ′１三
業ロールの形状（これをロールノノ・−フ゛と呼メ：）
を第２図に示すように鼓型Ｃζ研削し、そ、ｈをｆＥ延
機に組込んで被圧延材を圧延することにより作られる。
、ｈｃとｈｅＯ比をとる時、ｈ， ／ ｈｅ ） １．
］となるようなものを言うが、これを圧延するノｊ法
が特開昭５４−１１９３６３号公報に開ボされ−（いる
。こ才ｔによると、ス″ー７２ークラウンＨはｆ′１三
業ロールの形状（これをロールノノ・−フ゛と呼メ：）
を第２図に示すように鼓型Ｃζ研削し、そ、ｈをｆＥ延
機に組込んで被圧延材を圧延することにより作られる。
この様にス・一・；−クラウン制を圧延する方／Ｉ！．
は、ロールの軸方向に特殊な鼓ノ（リロールカーブを付
けて作るものであるので、次σ）ような欠点を有する。
は、ロールの軸方向に特殊な鼓ノ（リロールカーブを付
けて作るものであるので、次σ）ような欠点を有する。
すなわち、板幅中央部に比べて板幅端ｉｆｆの１１ミ減
が大きくなるので、板１０１（の方が長手力＋６］に余
計に伸ばされ、そのために板幅端部に、第３図に小すよ
うな大きな波が牛する。熱間１■：、延の場合多スタン
ドのロールを鼓型にする事しζよつて対応てきるが、多
くの鼓型ロールを準備する必要がらシネ経済でろる。ま
た冷間圧延で作ることは不可能である。さらに製品とし
てのイ・等厚板材は板幅中央部の板厚がもつとも厚く、
機幅端部の板厚がもつとも薄くなシ、従って板１ｖがも
つとも薄い部分間の間隔（これを不等厚のピッチと呼ぶ
）を板幅以上に長（することＱまできない。
が大きくなるので、板１０１（の方が長手力＋６］に余
計に伸ばされ、そのために板幅端部に、第３図に小すよ
うな大きな波が牛する。熱間１■：、延の場合多スタン
ドのロールを鼓型にする事しζよつて対応てきるが、多
くの鼓型ロールを準備する必要がらシネ経済でろる。ま
た冷間圧延で作ることは不可能である。さらに製品とし
てのイ・等厚板材は板幅中央部の板厚がもつとも厚く、
機幅端部の板厚がもつとも薄くなシ、従って板１ｖがも
つとも薄い部分間の間隔（これを不等厚のピッチと呼ぶ
）を板幅以上に長（することＱまできない。
ところが最近の不等厚板材の種類に対する廿望は、第１
図に示したように種々雑多であり、また不等厚のピッチ
が通常の板幅以上に長（・ものや、さらに板幅方向と長
手方向の両方向にクラウンがついたような板拐も要求さ
れるようＶＣなってきた。
図に示したように種々雑多であり、また不等厚のピッチ
が通常の板幅以上に長（・ものや、さらに板幅方向と長
手方向の両方向にクラウンがついたような板拐も要求さ
れるようＶＣなってきた。
そこで本発明者らはロールカーブ法の欠点をなくすため
、あるいはより複雑な不等厚板伺を作るために、長手方
向に板厚を変える方法を研究し本発明をなしたものでロ
シ、その主旨とするどこ７）は帯鋼の圧延において長手
方向に周期的に板厚の異なる材料を作り、その後工程ｅ
ζろる剪断機において長手方向の４１・、：厚（、ｉ月
１ｔｔ＝基づいて帯鋼を板材に剪断し−Ｃ作る、−とを
特徴とする不等厚板材の製造法でろる。
、あるいはより複雑な不等厚板伺を作るために、長手方
向に板厚を変える方法を研究し本発明をなしたものでロ
シ、その主旨とするどこ７）は帯鋼の圧延において長手
方向に周期的に板厚の異なる材料を作り、その後工程ｅ
ζろる剪断機において長手方向の４１・、：厚（、ｉ月
１ｔｔ＝基づいて帯鋼を板材に剪断し−Ｃ作る、−とを
特徴とする不等厚板材の製造法でろる。
以１” Ｋ本発明を１８Ｙ細＆１説明「る。
圧延する方向、すなわち扱）１延祠の長手方向で周期的
に板厚の厚（・箇所（ｈｌ）と薄い箇所（ｈ２）とが存
在するような不等Ｊ’ノコイルを第４図に小し、不等厚
のピッチの３．２の間隔で剪断した後の不等厚板材の１
枚を第５図に小−ｒｏこのような薄い不等厚板材は、先
ず必変とする不等厚差及び不等厚ピッチになるようＫ１
１−延速度Ｃ（対応した速度で「・−ル１ｊｉｌ隙な周
期的に変化させなから１１−延を行なう。このとき不等
厚の差と不等厚のピッチの周期をとる方／ｌ：は、例え
ば％公昭５６４９６４７号公報に開示されているように
、両者の関係を関数で表わし、実際との比較を行なって
目−標値に一致するように制御する技術が用見・られる
し、また精度を向トさせるためには特公昭５６２６４８
１号公報に開小されているように、ロールたわみを効果
的に補正する方法を用いてもよし・し、あるいはまた同
じ不等厚差のコイルを圧延する時でも、ロール間隙の変
化頃を小さくしたい場合には、同一ロール間隙では張力
の大きいほど板厚の圧減量が大きいので、ロール間隙の
変化に同期させて前、後方張力を変化させるようにすれ
ばよい。
に板厚の厚（・箇所（ｈｌ）と薄い箇所（ｈ２）とが存
在するような不等Ｊ’ノコイルを第４図に小し、不等厚
のピッチの３．２の間隔で剪断した後の不等厚板材の１
枚を第５図に小−ｒｏこのような薄い不等厚板材は、先
ず必変とする不等厚差及び不等厚ピッチになるようＫ１
１−延速度Ｃ（対応した速度で「・−ル１ｊｉｌ隙な周
期的に変化させなから１１−延を行なう。このとき不等
厚の差と不等厚のピッチの周期をとる方／ｌ：は、例え
ば％公昭５６４９６４７号公報に開示されているように
、両者の関係を関数で表わし、実際との比較を行なって
目−標値に一致するように制御する技術が用見・られる
し、また精度を向トさせるためには特公昭５６２６４８
１号公報に開小されているように、ロールたわみを効果
的に補正する方法を用いてもよし・し、あるいはまた同
じ不等厚差のコイルを圧延する時でも、ロール間隙の変
化頃を小さくしたい場合には、同一ロール間隙では張力
の大きいほど板厚の圧減量が大きいので、ロール間隙の
変化に同期させて前、後方張力を変化させるようにすれ
ばよい。
次いで、剪断の際に長手方向の板厚を連続的に測定し、
所定の厚さが検知された箇所で剪断するようにして製造
するわけでらるが、この様子を本発明者らの行なった実
験結果に基づいて以下に説明する。
所定の厚さが検知された箇所で剪断するようにして製造
するわけでらるが、この様子を本発明者らの行なった実
験結果に基づいて以下に説明する。
実験に用いたモデル圧延機及びその圧延条ｆ１を第１表
ｖＣ／Ｔ：、す。
ｖＣ／Ｔ：、す。
第１表
このモデル圧延機を用いて、ＩＩ’Ｅ延機の上部にある
電動圧下モータにより、１トトセルンン値で］８ｍｍは
ど周期的に変わる圧ドを被圧延材に加えなからＦｊ二延
を行なう。この時、圧Ｆセルンンの周期的な変化に伴な
う圧延荷重σ）変化により、ロールのたわみが周期的に
変わるが、このロールたわみは圧延荷重が高（・方が大
きいため、板厚の薄（・部分（圧延荷重が高い部分）で
板幅端部に波が生ずることが予想されるので、中間ロー
ル胴端位置の板端に対する相対位置（これをδと呼ぶ）
をＯ朋に設定して圧延を行なう。
電動圧下モータにより、１トトセルンン値で］８ｍｍは
ど周期的に変わる圧ドを被圧延材に加えなからＦｊ二延
を行なう。この時、圧Ｆセルンンの周期的な変化に伴な
う圧延荷重σ）変化により、ロールのたわみが周期的に
変わるが、このロールたわみは圧延荷重が高（・方が大
きいため、板厚の薄（・部分（圧延荷重が高い部分）で
板幅端部に波が生ずることが予想されるので、中間ロー
ル胴端位置の板端に対する相対位置（これをδと呼ぶ）
をＯ朋に設定して圧延を行なう。
その結果、圧延後の板厚はもつとも厚い部分が１．９
ｍｍ、もつとも薄い部分が】３朋、不等厚のピッチが２
．７ｍとなり、板幅端部の波は比較的少ない不等厚コイ
ルが得られるが、その圧延中の１ピッチ分だけの長手方
向の板厚差及び圧ｔ−セルシン変化の時間的変化を第６
図（ａｌ、 （ｂｌｆ／ζ例小する。同図（ａｌは電動
圧下の圧下速度を０１ｍｍ ／ ５ｅｃ一定として圧延
する場合のものであるが、スーパークラウン材と同様な
、なだらかな放物線状の凸クラウンが長手方向に形成さ
れている。
ｍｍ、もつとも薄い部分が】３朋、不等厚のピッチが２
．７ｍとなり、板幅端部の波は比較的少ない不等厚コイ
ルが得られるが、その圧延中の１ピッチ分だけの長手方
向の板厚差及び圧ｔ−セルシン変化の時間的変化を第６
図（ａｌ、 （ｂｌｆ／ζ例小する。同図（ａｌは電動
圧下の圧下速度を０１ｍｍ ／ ５ｅｃ一定として圧延
する場合のものであるが、スーパークラウン材と同様な
、なだらかな放物線状の凸クラウンが長手方向に形成さ
れている。
この不等７１コ１ルから１ピッチ分の長さだけ板厚がも
つとも薄い箇所で剪断して作る不等厚機料形状を第７図
に示す。図中Ｗ＋ 、Ｗ２ ：Ｌ ３ ｍｍ、Ｗ３：１
．９ｍ、Ｌ：２．７ｍを示す。
つとも薄い箇所で剪断して作る不等厚機料形状を第７図
に示す。図中Ｗ＋ 、Ｗ２ ：Ｌ ３ ｍｍ、Ｗ３：１
．９ｍ、Ｌ：２．７ｍを示す。
第６図（ｂ）は電動圧下の圧下速度を、板厚を１１．＋
く圧延する部分では速くし、板厚を薄く圧延“Ｊ。
く圧延する部分では速くし、板厚を薄く圧延“Ｊ。
る部分ては遅くするように、プログラマグルコ／トロー
ラ で制御して圧延ｒるものでるるか、板厚差が直線状
に変化する凸クラウンが形成される。この不等厚コイル
から４４ｔ Ｊ、’ノがも一ノとも薄い部分上、板厚が
も−ノともＪＩノい部分との間の３２ピッチ分を剪断す
ると、第８図に小すような不等厚仮相が得られるが、こ
れｔ４１第１図に小したテーパークラウン拐と同様な月
利となる。図中Ｗ＋ ： １． ：３ｍｍ、Ｗ２： １
．９ｍｍ、Ｌ ： １．３ ｍを小−ｒ （１このよう
に、実験用モデルミルによる実験の結末、板幅が２５（
Ｎ＋＋ｍで、長さが２，７ｍのスーパ クラウン相当材
及び長さが］、 ：３ ｍのチーバフララフ相当桐を作
れることがわかり、このことにより実機でも実用となる
不等厚扱拐製品な作れる見通しがついた３、 ところで、実機生産用１〜に処機の圧延速度は、モデル
圧延機の速度に比べて著しく速（・ので、所９１するピ
ッチの不等厚仮相を得るべく、周期的に板厚を変えるた
めの圧１・応答速度はそれに見合った坏い速度でなけれ
はならない。これらの関係をより明確にするために、第
９図に圧ド応答速度、不等厚部長さく二不等厚のピッチ
Ｘ％）、圧延速度の関係を示す。同図（ａｌはロ゛ル間
隙（ギャップ）を’１ｍｍ（被圧延材Ｋ Ｏ，６ｒｎｍ
の不等厚差（Δｄ）をつけるためには圧下セルンノ値、
すなわちロール間隙は２ ｍｍ程度変える必”壮からる
。）動かすのに要する時間と、王手応答速度の関係を示
したものであるが、例えば圧１・応答速度が２ ｍｍ
／ ｓｅｃの圧延機では、ロー／Ｌ、キャンプを２１ｎ
１ｎ変えるのに１秒かかる。そこで同図（ｂ）を見ると
、不等厚部長さが１ｍのものをつくるためには、圧延速
度は６０ｍｌＩ１ｍで行なわなければならないこと、あ
るいは圧延速度を２ｆＮ１ｍＺ酊にすると、不等厚部長
さは３．４ｍとなることがわかる。
ラ で制御して圧延ｒるものでるるか、板厚差が直線状
に変化する凸クラウンが形成される。この不等厚コイル
から４４ｔ Ｊ、’ノがも一ノとも薄い部分上、板厚が
も−ノともＪＩノい部分との間の３２ピッチ分を剪断す
ると、第８図に小すような不等厚仮相が得られるが、こ
れｔ４１第１図に小したテーパークラウン拐と同様な月
利となる。図中Ｗ＋ ： １． ：３ｍｍ、Ｗ２： １
．９ｍｍ、Ｌ ： １．３ ｍを小−ｒ （１このよう
に、実験用モデルミルによる実験の結末、板幅が２５（
Ｎ＋＋ｍで、長さが２，７ｍのスーパ クラウン相当材
及び長さが］、 ：３ ｍのチーバフララフ相当桐を作
れることがわかり、このことにより実機でも実用となる
不等厚扱拐製品な作れる見通しがついた３、 ところで、実機生産用１〜に処機の圧延速度は、モデル
圧延機の速度に比べて著しく速（・ので、所９１するピ
ッチの不等厚仮相を得るべく、周期的に板厚を変えるた
めの圧１・応答速度はそれに見合った坏い速度でなけれ
はならない。これらの関係をより明確にするために、第
９図に圧ド応答速度、不等厚部長さく二不等厚のピッチ
Ｘ％）、圧延速度の関係を示す。同図（ａｌはロ゛ル間
隙（ギャップ）を’１ｍｍ（被圧延材Ｋ Ｏ，６ｒｎｍ
の不等厚差（Δｄ）をつけるためには圧下セルンノ値、
すなわちロール間隙は２ ｍｍ程度変える必”壮からる
。）動かすのに要する時間と、王手応答速度の関係を示
したものであるが、例えば圧１・応答速度が２ ｍｍ
／ ｓｅｃの圧延機では、ロー／Ｌ、キャンプを２１ｎ
１ｎ変えるのに１秒かかる。そこで同図（ｂ）を見ると
、不等厚部長さが１ｍのものをつくるためには、圧延速
度は６０ｍｌＩ１ｍで行なわなければならないこと、あ
るいは圧延速度を２ｆＮ１ｍＺ酊にすると、不等厚部長
さは３．４ｍとなることがわかる。
以ドに、実用となる不等厚板材を製造する具体的実施例
につ見・て述べる。
につ見・て述べる。
実施例１
木実流側においては、第１（）図に示すように１１ｔ式
リバースミルの最終パスにおいて、圧延機のＦ部ニある
図小しない油圧ンリンダーのラム付置な、油圧Ｉｆニー
ト御装置りを用いて周期的に変化させることに１シ、被
圧延（′Ａに周期的に変わる圧Ｆを加えながら圧延を行
ｔ（ｔ、・、長手方向不等厚コイルを作る。
リバースミルの最終パスにおいて、圧延機のＦ部ニある
図小しない油圧ンリンダーのラム付置な、油圧Ｉｆニー
ト御装置りを用いて周期的に変化させることに１シ、被
圧延（′Ａに周期的に変わる圧Ｆを加えながら圧延を行
ｔ（ｔ、・、長手方向不等厚コイルを作る。
このとき長手方向の板厚の薄（・箇所で、板幅端部に生
ずる大きな波を緩第１」−ｆるため、第１１図＆にＪ−
＜すようにロールベ７テ１ングカを、シムイ＋’ｔ装置
Ｃで同期させて変化させる。すなわち、圧延荷重が大き
い所（板厚が薄い箇所）ではロールペ／デ１ノグカを増
大し、圧延りｆ屯が小さい所（板厚°が厚い箇所）では
ロールペンディングカを減少させるように制御する。図
中Ｐ２＞Ｐｌ。
ずる大きな波を緩第１」−ｆるため、第１１図＆にＪ−
＜すようにロールベ７テ１ングカを、シムイ＋’ｔ装置
Ｃで同期させて変化させる。すなわち、圧延荷重が大き
い所（板厚が薄い箇所）ではロールペ／デ１ノグカを増
大し、圧延りｆ屯が小さい所（板厚°が厚い箇所）では
ロールペンディングカを減少させるように制御する。図
中Ｐ２＞Ｐｌ。
Ｆ２＞Ｆｌをｌアえた。
具体的なロール、ｊ法及びノ１−延条件を第２表に小す
○ 第２表 その後、剪断ラインにおいて、第１２図に小すよう匠槻
厚計により、長手力向機厚を速続的に測定し、その出力
信号に基づ（・て剪断する。この時の条件を第：３衣に
示すが、精度よく剪断ｒることが５Ｊ能である。
○ 第２表 その後、剪断ラインにおいて、第１２図に小すよう匠槻
厚計により、長手力向機厚を速続的に測定し、その出力
信号に基づ（・て剪断する。この時の条件を第：３衣に
示すが、精度よく剪断ｒることが５Ｊ能である。
第３表
このようにして作る不等厚４１ｇ ＋Ａに１、第１６図
に小°ｒように板厚のもつとも薄し・部分の厚さが１．
Ｏｍｍ（ｗ、）、もつとも１１７い部分の１７さが］、
５ ｙｎｍ（Ｗ２）、不等厚部長さが１．４ｍ（Ｌ）
のデー／％−クラウン相当祠が得られた。
に小°ｒように板厚のもつとも薄し・部分の厚さが１．
Ｏｍｍ（ｗ、）、もつとも１１７い部分の１７さが］、
５ ｙｎｍ（Ｗ２）、不等厚部長さが１．４ｍ（Ｌ）
のデー／％−クラウン相当祠が得られた。
実施例２
本実施例においては、第１３図に小すように６型式リバ
・−スミルの最終バスにおいて、圧延機の＋−ｆａ Ｋ
ある間車しない曲１］−／す／ダー゛のラム位置を、油
圧圧ド制御装置を用いて周期的に変化させることにより
、核圧延＋Ａ’ ＶＣ周期的に変わる圧ドを加えながら
圧延を行ない、長手方向不等ｊワコイルを作る。
・−スミルの最終バスにおいて、圧延機の＋−ｆａ Ｋ
ある間車しない曲１］−／す／ダー゛のラム位置を、油
圧圧ド制御装置を用いて周期的に変化させることにより
、核圧延＋Ａ’ ＶＣ周期的に変わる圧ドを加えながら
圧延を行ない、長手方向不等ｊワコイルを作る。
このとき長手方向の板厚の薄い箇所で、板幅端部に生ず
る大きな波を緩和するため、中間ロールの位置は第１４
図に示すようにδを−５（ｌ ｍｍに設定しておく。
る大きな波を緩和するため、中間ロールの位置は第１４
図に示すようにδを−５（ｌ ｍｍに設定しておく。
具体的なロール寸法及び圧延条件を第４表Ｇ（−示す０
第４表
その後の剪断う１〕における剪断では回転ドラム型剪断
機の刃の回転速度を約６０ ｒｐｍ Ｋして、他の条件
は前実施例と同様な方法で行なこのようにして作る不等
厚板材は、第１７図Ｖ（示すように板厚のもつとも薄い
部分の厚さが１１ｍｍ（Ｗ＋）、もつとも厚い部分の厚
さが２． Ｑ ｍＷ（Ｗ２）、不等厚部長さ１．０ｍ（
Ｌ）のテーノｚ−クラウン相当材が得られた。
機の刃の回転速度を約６０ ｒｐｍ Ｋして、他の条件
は前実施例と同様な方法で行なこのようにして作る不等
厚板材は、第１７図Ｖ（示すように板厚のもつとも薄い
部分の厚さが１１ｍｍ（Ｗ＋）、もつとも厚い部分の厚
さが２． Ｑ ｍＷ（Ｗ２）、不等厚部長さ１．０ｍ（
Ｌ）のテーノｚ−クラウン相当材が得られた。
実施例３
本実施例においては、第１５図に示すようにタンデムミ
ルの最終スタンドであるＪＬ ５スタンドにおいて、圧
延機の下部にある図示しない油圧ンリンダーのラム位置
を、油圧圧下制御装首な用いて周期的に変化させること
により、被圧姓拐に周期的に変わる圧下を加えながら圧
延を行ない、長手方向不等厚コイルを作る。
ルの最終スタンドであるＪＬ ５スタンドにおいて、圧
延機の下部にある図示しない油圧ンリンダーのラム位置
を、油圧圧下制御装首な用いて周期的に変化させること
により、被圧姓拐に周期的に変わる圧下を加えながら圧
延を行ない、長手方向不等厚コイルを作る。
このとき長手方向の板厚の薄し・箇所で板幅端部に生ず
る大きな波を緩和するためＶＣは、実施例１と同様に、
ロールペンディングカをラム（＋’を置に同期させて変
化する。
る大きな波を緩和するためＶＣは、実施例１と同様に、
ロールペンディングカをラム（＋’を置に同期させて変
化する。
具体的なロール・ｊ′法及び圧延条件を第５表Ｏ（小す
、・ 第５表 その後の剪断ラインにおける剪断では、回転ドラム型剪
断機の刃の回転速度を約３０ｒｐｍＫして、他の条件は
実施例３と同様な方法で行なう。
、・ 第５表 その後の剪断ラインにおける剪断では、回転ドラム型剪
断機の刃の回転速度を約３０ｒｐｍＫして、他の条件は
実施例３と同様な方法で行なう。
このようＫして作る不等厚）ｄｙ ）ｒＡは、第１８図
に示すように板厚のもつとも薄い部分の厚さが１２ｍｍ
（ｗ、）、もつとも厚い部分の厚さが１８ｍｍ（Ｗ２）
、不等厚部長さ２．０ｍ（Ｌ）のデーバークラウン相当
材が得られた。
に示すように板厚のもつとも薄い部分の厚さが１２ｍｍ
（ｗ、）、もつとも厚い部分の厚さが１８ｍｍ（Ｗ２）
、不等厚部長さ２．０ｍ（Ｌ）のデーバークラウン相当
材が得られた。
第１図は従来の不等厚板材の模式図、第２図は圧延ロー
ルと級ＩＦ延材の模式図、第３図に不等厚板材の斜視図
、第４図は不等厚板材の模式図（ａｌとコ１ル余［親図
１ｂｌ、第５図は不等浮根Ｈの斜視図、第６図は根厚差
、圧下セルシン変化＃門と長さ方向か離、経過時間との
関係図表、第７図は不等厚機材の模式図、第８図は他の
不等厚Ｍｙ ＋Ａの模式図、第９図はロールギャップ移
動時間と１１ニー１一応答速度との関係図表１８）、Ｌ
Ｆ延速度と異ノリ部長さとの関係図表（ｂ）と不等厚板
材の模式図＋ｃ＋、第Ｈ１し」はＬＴ：延機配列の説明
図、第１１図＆１０−ル荷重の模式図（ａｌ、 （ｂｌ
と圧延荷重とロールベンディノグカとの関係図表、第１
２図は本発明の回路説明図、第１３図は圧延ロール配列
説明図、第１１図はＩ’ｌ ＋！Ｌ荷重の模式図、第１
５図は圧延「Ｊル配列説明図、第１６図、第１７図及び
第１８図に不等厚板材の模式図である。 １．２・・作業口”−ル ７・＋１を厚計、３，１
・・補強リール ８・・剪断機のＨ５，６・・中間
ロール Ｓ・・被圧延制Ｐ・ ／ｉＥ ＋ｆｆｉ荷
重 Ｆ・ ロ ルベノデ１ングカδ・・・中
間ロール端のＭｙ端にス・ｊする相−１−Ｊ ｆＩ’ｔ
ＩＦ；（ｒ＼ ＼−４ 区 〈 婉 圧下＆答達展７ｎπ／５ｅｃ （ｂ） 異厚部長さｌ（ｍ） （Ｃ） ｄ 芽 １／ １２］ （（１） （ｂ）「 ［− （Ｃ） 反延荷ｔ
ルと級ＩＦ延材の模式図、第３図に不等厚板材の斜視図
、第４図は不等厚板材の模式図（ａｌとコ１ル余［親図
１ｂｌ、第５図は不等浮根Ｈの斜視図、第６図は根厚差
、圧下セルシン変化＃門と長さ方向か離、経過時間との
関係図表、第７図は不等厚機材の模式図、第８図は他の
不等厚Ｍｙ ＋Ａの模式図、第９図はロールギャップ移
動時間と１１ニー１一応答速度との関係図表１８）、Ｌ
Ｆ延速度と異ノリ部長さとの関係図表（ｂ）と不等厚板
材の模式図＋ｃ＋、第Ｈ１し」はＬＴ：延機配列の説明
図、第１１図＆１０−ル荷重の模式図（ａｌ、 （ｂｌ
と圧延荷重とロールベンディノグカとの関係図表、第１
２図は本発明の回路説明図、第１３図は圧延ロール配列
説明図、第１１図はＩ’ｌ ＋！Ｌ荷重の模式図、第１
５図は圧延「Ｊル配列説明図、第１６図、第１７図及び
第１８図に不等厚板材の模式図である。 １．２・・作業口”−ル ７・＋１を厚計、３，１
・・補強リール ８・・剪断機のＨ５，６・・中間
ロール Ｓ・・被圧延制Ｐ・ ／ｉＥ ＋ｆｆｉ荷
重 Ｆ・ ロ ルベノデ１ングカδ・・・中
間ロール端のＭｙ端にス・ｊする相−１−Ｊ ｆＩ’ｔ
ＩＦ；（ｒ＼ ＼−４ 区 〈 婉 圧下＆答達展７ｎπ／５ｅｃ （ｂ） 異厚部長さｌ（ｍ） （Ｃ） ｄ 芽 １／ １２］ （（１） （ｂ）「 ［− （Ｃ） 反延荷ｔ
Claims (1)
- 帯鋼の圧延において長手方向に周期的に板厚の異なる材
料を作り、その後工程［６る剪断機において長手方向の
板厚信号に基づいて帯鋼を板拐に剪断して作ることを特
徴とする不等厚板材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6479082A JPS58181405A (ja) | 1982-04-20 | 1982-04-20 | 不等厚板材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6479082A JPS58181405A (ja) | 1982-04-20 | 1982-04-20 | 不等厚板材の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58181405A true JPS58181405A (ja) | 1983-10-24 |
Family
ID=13268374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6479082A Pending JPS58181405A (ja) | 1982-04-20 | 1982-04-20 | 不等厚板材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58181405A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0730916A1 (en) * | 1995-03-03 | 1996-09-11 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Hot rolling method and apparatus |
| WO2014016120A1 (en) * | 2012-07-23 | 2014-01-30 | Siemens Plc | Method of rolling metal plate |
| CN116078831A (zh) * | 2023-03-22 | 2023-05-09 | 太原理工大学 | 一种板带冷轧动态减薄生产过程中轧制力的计算方法 |
-
1982
- 1982-04-20 JP JP6479082A patent/JPS58181405A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0730916A1 (en) * | 1995-03-03 | 1996-09-11 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Hot rolling method and apparatus |
| WO2014016120A1 (en) * | 2012-07-23 | 2014-01-30 | Siemens Plc | Method of rolling metal plate |
| CN116078831A (zh) * | 2023-03-22 | 2023-05-09 | 太原理工大学 | 一种板带冷轧动态减薄生产过程中轧制力的计算方法 |
| CN116078831B (zh) * | 2023-03-22 | 2023-06-06 | 太原理工大学 | 一种板带冷轧动态减薄生产过程中轧制力的计算方法 |
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