JPS58168479A - 多電極潜弧溶接方法 - Google Patents
多電極潜弧溶接方法Info
- Publication number
- JPS58168479A JPS58168479A JP5440382A JP5440382A JPS58168479A JP S58168479 A JPS58168479 A JP S58168479A JP 5440382 A JP5440382 A JP 5440382A JP 5440382 A JP5440382 A JP 5440382A JP S58168479 A JPS58168479 A JP S58168479A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- welding
- wires
- welding core
- succeeding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/18—Submerged-arc welding
- B23K9/186—Submerged-arc welding making use of a consumable electrodes
- B23K9/188—Submerged-arc welding making use of a consumable electrodes making use of several electrodes
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低入熱にて深溶込みＯＳ接ビードを得る多電極
潜弧Ｓ接方法に関する。
潜弧Ｓ接方法に関する。
従来、潜弧溶接方法において高速でＲｓＦ込みの溶接ビ
ードを得ることを目的として多電極潜弧溶接方法が採用
されている。第２図はその方法の一例（３電他の場合）
を示す模式的断面図である。
ードを得ることを目的として多電極潜弧溶接方法が採用
されている。第２図はその方法の一例（３電他の場合）
を示す模式的断面図である。
即ち母材ム上に予め散布し九粉末状の７ラツクスｉ中に
溶接芯＠１’、 ２’、 ８をタンダムに配しつつ
送給し、その先端と母材ｌとの間にアークを発生させる
と共に母材Ｉを図に示す白抜矢符方向へ移動させること
により、母材ムを順次溶融させて溶融池０′を形成させ
、更に該溶融池ｄを順次凝固させることによりｓ＊金属
Ｂ′を形成し、溶接ビードを得る。なお上述した過程に
おいて、フラックスｒ′の一部は溶融されて溶融スラグ
Ｅ′となった後、凝固して凝固スラダの層Ｄ′となる。
溶接芯＠１’、 ２’、 ８をタンダムに配しつつ
送給し、その先端と母材ｌとの間にアークを発生させる
と共に母材Ｉを図に示す白抜矢符方向へ移動させること
により、母材ムを順次溶融させて溶融池０′を形成させ
、更に該溶融池ｄを順次凝固させることによりｓ＊金属
Ｂ′を形成し、溶接ビードを得る。なお上述した過程に
おいて、フラックスｒ′の一部は溶融されて溶融スラグ
Ｅ′となった後、凝固して凝固スラダの層Ｄ′となる。
斯がる多′ｔＬ極潜弧溶接を行う場合、＃接芯線ｆ、
ｆ、 ３’は形成されるＳ接ビード形状を考して鉛直
方間に保持した状態又は前進角（ｍｌ接芯線供給側が溶
接進行方向と逆方向へ傾斜している場合にその溶接：ｒ
：ｍと鉛直線とのなす角度をいい、その逆の場合の角度
を後退角という。）を持九せた状態としてい丸。
ｆ、 ３’は形成されるＳ接ビード形状を考して鉛直
方間に保持した状態又は前進角（ｍｌ接芯線供給側が溶
接進行方向と逆方向へ傾斜している場合にその溶接：ｒ
：ｍと鉛直線とのなす角度をいい、その逆の場合の角度
を後退角という。）を持九せた状態としてい丸。
ｗｃｚ図においては溶４ｉＩｚ線ｒは鉛直方向に保持し
良状態とし、溶接芯線γ、３′は前進角メ、γ′を持た
せ良状態としている。
良状態とし、溶接芯線γ、３′は前進角メ、γ′を持た
せ良状態としている。
更に斯かる従来法において、ｆ＃接全金属量増加させる
ために第３図に示すように溶加４！ｉ！４’を最徐行す
る電極チップを挿通する溶接芯線ぎの後方（溶接進行方
向と逆方向を後方という。以下間り、）より溶融池ｄ内
に供給することが試みられている。
ために第３図に示すように溶加４！ｉ！４’を最徐行す
る電極チップを挿通する溶接芯線ぎの後方（溶接進行方
向と逆方向を後方という。以下間り、）より溶融池ｄ内
に供給することが試みられている。
この場合には溶加線４′の溶解によって増加した浴湯が
その重力によりアークの直下に侵入し、アークによる母
材ム′の溶融を防害することとなる九めに、溶加＠４’
を供給しない場合（嬉２図参照）に比して同−清接入熱
条件下では溶込み深さが浅くなる。
その重力によりアークの直下に侵入し、アークによる母
材ム′の溶融を防害することとなる九めに、溶加＠４’
を供給しない場合（嬉２図参照）に比して同−清接入熱
条件下では溶込み深さが浅くなる。
従ってこれを防止するためには、
（１）＃接速度を遅くすること
（２）溶接電流を増すこと
（３）開先を深くすること
が考えられるが、（１）、 （２）による場合は＃接入
熱賞が増加することとな如、また（３）による場合は深
くした開先を埋めるために必要な溶接金属駿が増加する
こととなるので、溶加＠４’の供給によシ溶縁金属量を
増加させる効果が相殺されてしまうこととなる。従って
上述の如く溶加＠４’を最後性する電極チップを挿通す
る溶接芯線３′の後方より供給することは一般には行わ
れていない。
熱賞が増加することとな如、また（３）による場合は深
くした開先を埋めるために必要な溶接金属駿が増加する
こととなるので、溶加＠４’の供給によシ溶縁金属量を
増加させる効果が相殺されてしまうこととなる。従って
上述の如く溶加＠４’を最後性する電極チップを挿通す
る溶接芯線３′の後方より供給することは一般には行わ
れていない。
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであり、低入
熱にて深溶込みの溶接ビードを得ることができ、しかも
良好な＃接ビード形状を形成することができる多電極潜
弧＃接方法を提供するものである。
熱にて深溶込みの溶接ビードを得ることができ、しかも
良好な＃接ビード形状を形成することができる多電極潜
弧＃接方法を提供するものである。
本発明に係る多電極＃弧溶接方法は、３電懐以上の多電
極を用いて潜弧浴接を行う方法において、せ、これに後
行する溶接芯線に３°〜２０°の後退角を持たせると共
に、轍後行する溶接芯縁の後方よシ溶融池内へ溶加線を
供給することを特徴とする。
極を用いて潜弧浴接を行う方法において、せ、これに後
行する溶接芯線に３°〜２０°の後退角を持たせると共
に、轍後行する溶接芯縁の後方よシ溶融池内へ溶加線を
供給することを特徴とする。
以下本発明方法をその実施例を示す図面に基づいて説明
する。第１図は本発明方法の実施状１１を示す模式的断
面図であシ、開先を設けた溶接部を相対向させた母材ム
の上に粉末状の７ラツクスＦを予め散布し、該７ラツク
スＦ中に電極チップ（図示せず）を挿通する溶接芯線１
，２．３をタンダムに配しつつ供給する。そしてこのｆ
＃接芯縁１．２．３のうち、最先行する第１の電極チッ
プを持たせ、またこれに後行する第２の電極チップを挿
通する溶接芯線２には３〜２０の後退角βを持九せ、更
にこれに後行する第３の電極チップ（本夾施例ではｊｌ
ｌ後行する電極チップとなる。）を挿通する溶接芯線３
には前進角ｒｔ持九せることとする。そして各溶接１！
；ｌ！１，２．３の先端と母材ムとの間にテークを発生
させると共に母材ムを図に示す白抜矢符方向へ移動させ
ることにより、母材ムを順次溶融させて溶融池０を形成
させ、更に該溶融池０を順次凝固させることによりｆｔ
１縁金属Ｂを形成し、溶接ビードを得るのであるが、本
発明方法においては最後性する電極チップを挿通ずる溶
接芯ｆＩＩＡ３の後方より溶融池ｃ内へ溶加−４を供給
し、１１接金属蓋の増加を図っている。なお前記フラッ
クス！の一部は溶融スラグＩとなつ死後、凝固して凝固
スラグの層りとなる。
する。第１図は本発明方法の実施状１１を示す模式的断
面図であシ、開先を設けた溶接部を相対向させた母材ム
の上に粉末状の７ラツクスＦを予め散布し、該７ラツク
スＦ中に電極チップ（図示せず）を挿通する溶接芯線１
，２．３をタンダムに配しつつ供給する。そしてこのｆ
＃接芯縁１．２．３のうち、最先行する第１の電極チッ
プを持たせ、またこれに後行する第２の電極チップを挿
通する溶接芯線２には３〜２０の後退角βを持九せ、更
にこれに後行する第３の電極チップ（本夾施例ではｊｌ
ｌ後行する電極チップとなる。）を挿通する溶接芯線３
には前進角ｒｔ持九せることとする。そして各溶接１！
；ｌ！１，２．３の先端と母材ムとの間にテークを発生
させると共に母材ムを図に示す白抜矢符方向へ移動させ
ることにより、母材ムを順次溶融させて溶融池０を形成
させ、更に該溶融池０を順次凝固させることによりｆｔ
１縁金属Ｂを形成し、溶接ビードを得るのであるが、本
発明方法においては最後性する電極チップを挿通ずる溶
接芯ｆＩＩＡ３の後方より溶融池ｃ内へ溶加−４を供給
し、１１接金属蓋の増加を図っている。なお前記フラッ
クス！の一部は溶融スラグＩとなつ死後、凝固して凝固
スラグの層りとなる。
上述し九多電極潜弧溶接方法を用いて溶接を行う場合に
は、溶接芯−１，２に適当な後退角σ、βを持たせてア
ーク力を後方に向けるようにしているので、溶加線４の
溶解によって増加し九溶湯がその重力によシアークの直
下へ侵入しようとしても、これを後方に向けられたアー
ク力により防止することができる。従ってアークによる
母材Ａの溶融が溶湯によシ防害されるのを防止すること
となるので深い溶込みを得ることができ、俗加１ＩｉＩ
４を後方から供給して４＃！込み深さを浅くすることが
ない。その結果、＃Ｉ接接時必要な入熱菫を低減するこ
とができ、また溶加＃Ｍ４の融％略により浴湯の冷却が
促進され、溶接部の母材への熱影響が軽減される。更に
溶接芯線３には前進角ｒを持たせることとしているので
、形成される溶接ビードの形状は良好なものとなる。
は、溶接芯−１，２に適当な後退角σ、βを持たせてア
ーク力を後方に向けるようにしているので、溶加線４の
溶解によって増加し九溶湯がその重力によシアークの直
下へ侵入しようとしても、これを後方に向けられたアー
ク力により防止することができる。従ってアークによる
母材Ａの溶融が溶湯によシ防害されるのを防止すること
となるので深い溶込みを得ることができ、俗加１ＩｉＩ
４を後方から供給して４＃！込み深さを浅くすることが
ない。その結果、＃Ｉ接接時必要な入熱菫を低減するこ
とができ、また溶加＃Ｍ４の融％略により浴湯の冷却が
促進され、溶接部の母材への熱影響が軽減される。更に
溶接芯線３には前進角ｒを持たせることとしているので
、形成される溶接ビードの形状は良好なものとなる。
なお本発明方法において、溶接芯＃１，２の後退角ａ、
βに夫々上限を設けたのは、後退角σ、βがその上限を
越えると後方へのアーク力が大きくなってその方向への
電流れが過大となって溶接ビード形状が不良となるから
であり、一方的記後退角ａ、βに下限を夫々設は九のは
、後退角ａ、βがその下限よプ小さくなると紡速したｍ
ｌのアーク直下への侵入を防止する効果が低減すること
となり、深い溶込みを得ることができないからである。
βに夫々上限を設けたのは、後退角σ、βがその上限を
越えると後方へのアーク力が大きくなってその方向への
電流れが過大となって溶接ビード形状が不良となるから
であり、一方的記後退角ａ、βに下限を夫々設は九のは
、後退角ａ、βがその下限よプ小さくなると紡速したｍ
ｌのアーク直下への侵入を防止する効果が低減すること
となり、深い溶込みを得ることができないからである。
この後退角−を後退角βよシも大きくとることは、上述
した効果の確保に加えてｗｔ憔配櫨の都合上、好ましい
。
した効果の確保に加えてｗｔ憔配櫨の都合上、好ましい
。
を九本発明方法は４電他以上の多電極を用いる場合にも
適則し得るのは勿−であるが、電ｍ数が少ない場合には
＃記後退角を小さくする方が望ましい。例えば本実施例
のように３電他の場合にはｌｉ′ｉＩ記後退角−は１０
〜２５とし、前記後退角βは３°〜１０°とするのが上
述し九効米を安定に確保するために望ましい。
適則し得るのは勿−であるが、電ｍ数が少ない場合には
＃記後退角を小さくする方が望ましい。例えば本実施例
のように３電他の場合にはｌｉ′ｉＩ記後退角−は１０
〜２５とし、前記後退角βは３°〜１０°とするのが上
述し九効米を安定に確保するために望ましい。
更に溶接芯Ｈ１先端と＃ｌ接２！＃線２先端との離隔距
離はｌＯ〜２５■とすることが望ましい。これはその離
隔距離が過小である場合にはアーク相互の干渉が生じ、
一方過大である場合にはｆ＃湯流れが不安定となり、ス
ラダ巻込み等のｌＩＩ接欠陥を生じやすいからである。
離はｌＯ〜２５■とすることが望ましい。これはその離
隔距離が過小である場合にはアーク相互の干渉が生じ、
一方過大である場合にはｆ＃湯流れが不安定となり、ス
ラダ巻込み等のｌＩＩ接欠陥を生じやすいからである。
ま友溶加線４は小径の丸形断面の実体ワイヤを普通用い
るが、その代わりに薄い角形断面の７−プ材、複合ワイ
ヤ等を使用することもできる。またその成分としては溶
接芯ｍｌ、２，３と同系統の成分のもののほか、合金数
分、脱酸剤等を配合することによｎｅｗ金属の組成の改
善を図ることができる。更にその供給方法はｌ１１１接
条件により変更すべきであるが、溶接芯線３の後方２０
〜４０麿の位置に４０°〜７０°の前進角を持たせて供
給することが望ましい。また前記溶加線４に対して溶接
進行方向に直角又は平行に５〜２０１１１の＠−で０．
２〜１０Ｈｚの周波数にてライ−ビングラ加よること又
はワイヤ通電の如き補助加熱法を併用することも本発明
方法の効果を助長する上で好ましい０ 次に本発明方法の実施例について説明する。第１表は３
電極溶接において本発明による場合（本発明例）と本発
明によらない場合（比較例）とを比較して示したもので
ある。本発明例、比較例共に以下に示す条件は同一とし
た。即ち供試材は板厚が２４．５Ｍ、板幅が２００１１
１、板全長が１０００ｎのものを使用し、溶竺芯線とし
ては３電極共に４．０１！１１Φの実体ワイヤを使用し
、フラックスとしては溶融タイプのものを使用し、また
溶加線としては１．２ＭΦの実体ワイヤを５０’の前進
角を持たせて供給した。なお第１の溶接′ＦＪ線先端と
第２の溶接芯線先端との離隔距離及び第２のＳ＊芯線先
端と第３の溶接芯−先端との離隔距離は２０ｍ１とし、
第３の溶接芯線先端とそれに後続する溶加線先端との離
隔距離はｓｏｗＭとし友。なお本発明例ム、Ｂと比較例
Ａ、Ｂとの差紘溶加線供給の有無だけである。
るが、その代わりに薄い角形断面の７−プ材、複合ワイ
ヤ等を使用することもできる。またその成分としては溶
接芯ｍｌ、２，３と同系統の成分のもののほか、合金数
分、脱酸剤等を配合することによｎｅｗ金属の組成の改
善を図ることができる。更にその供給方法はｌ１１１接
条件により変更すべきであるが、溶接芯線３の後方２０
〜４０麿の位置に４０°〜７０°の前進角を持たせて供
給することが望ましい。また前記溶加線４に対して溶接
進行方向に直角又は平行に５〜２０１１１の＠−で０．
２〜１０Ｈｚの周波数にてライ−ビングラ加よること又
はワイヤ通電の如き補助加熱法を併用することも本発明
方法の効果を助長する上で好ましい０ 次に本発明方法の実施例について説明する。第１表は３
電極溶接において本発明による場合（本発明例）と本発
明によらない場合（比較例）とを比較して示したもので
ある。本発明例、比較例共に以下に示す条件は同一とし
た。即ち供試材は板厚が２４．５Ｍ、板幅が２００１１
１、板全長が１０００ｎのものを使用し、溶竺芯線とし
ては３電極共に４．０１！１１Φの実体ワイヤを使用し
、フラックスとしては溶融タイプのものを使用し、また
溶加線としては１．２ＭΦの実体ワイヤを５０’の前進
角を持たせて供給した。なお第１の溶接′ＦＪ線先端と
第２の溶接芯線先端との離隔距離及び第２のＳ＊芯線先
端と第３の溶接芯−先端との離隔距離は２０ｍ１とし、
第３の溶接芯線先端とそれに後続する溶加線先端との離
隔距離はｓｏｗＭとし友。なお本発明例ム、Ｂと比較例
Ａ、Ｂとの差紘溶加線供給の有無だけである。
この結果から明らかなように先行する２つの浴接芯線に
前進角を持たせて溶接を行った比較例０゜Ｄは溶込み深
さが減少するのに対して、本＠明例ム、Ｂは溶加芯線を
後方から供給しても浴込み深さが浅くなることがなく、
またその溶加線の供給によシ溶湯の８００℃から５００
℃までの冷却が促進されていることが分かる。従って低
入熱により深溶込みの溶接ビードを得、しかも溶湯の冷
却を促進して溶接部の母材への熱影響を軽減するという
本発明方法の効果が確認された。
前進角を持たせて溶接を行った比較例０゜Ｄは溶込み深
さが減少するのに対して、本＠明例ム、Ｂは溶加芯線を
後方から供給しても浴込み深さが浅くなることがなく、
またその溶加線の供給によシ溶湯の８００℃から５００
℃までの冷却が促進されていることが分かる。従って低
入熱により深溶込みの溶接ビードを得、しかも溶湯の冷
却を促進して溶接部の母材への熱影響を軽減するという
本発明方法の効果が確認された。
第２表は４電極溶接を行った場合において第１表の場合
と同様の比較を示し友ものである。なお供試材、溶接芯
線、７ラツタス、溶加線は第１表の場合と同様のものを
使用した。を九溶加縁は６００前進角を持九せて供給し
、第１の溶接芯線先端と第２の溶接石線先遣との離隔距
離、第２の＃！接接線線先端第３の溶接芯線先端とのｌ
１１！隔距離及び第３の溶接芯−先端と第４の溶接芯線
先端とのｌＩ！隔距離は２０１１１とし、第４の溶接芯
−先端とこれに後続する溶加線先端との離隔距離は３０
ＩＩｌｌとした。
と同様の比較を示し友ものである。なお供試材、溶接芯
線、７ラツタス、溶加線は第１表の場合と同様のものを
使用した。を九溶加縁は６００前進角を持九せて供給し
、第１の溶接芯線先端と第２の溶接石線先遣との離隔距
離、第２の＃！接接線線先端第３の溶接芯線先端とのｌ
１１！隔距離及び第３の溶接芯−先端と第４の溶接芯線
先端とのｌＩ！隔距離は２０１１１とし、第４の溶接芯
−先端とこれに後続する溶加線先端との離隔距離は３０
ＩＩｌｌとした。
この結果から４第１衆の場合と同様、本発明方法の効果
が確認され丸。
が確認され丸。
以上詳述した如く本発明方法は３電極以上の多電極を用
いて潜弧溶接を行う方法において、先行する溶接芯線及
びこれに後行する溶接芯線に適宜の後退角を持たせると
共に溶加線を最後性する溶接芯線の後方から溶融池内へ
供給することによシ、低入熱にて深溶込みの溶接ビード
を得ることができ、溶接部の母材への熱影響を軽減する
ことができ、また形成されるビード形状を良好なものと
する潜弧溶接方法が可能となる。
いて潜弧溶接を行う方法において、先行する溶接芯線及
びこれに後行する溶接芯線に適宜の後退角を持たせると
共に溶加線を最後性する溶接芯線の後方から溶融池内へ
供給することによシ、低入熱にて深溶込みの溶接ビード
を得ることができ、溶接部の母材への熱影響を軽減する
ことができ、また形成されるビード形状を良好なものと
する潜弧溶接方法が可能となる。
第１図は本発明方法の実施状惑を示す模式的断面図、第
２図、第３図は従来法を示す模式的断面図である。 １．２．３・・・溶接芯線、４・・・溶加−、ム・・・
母材、 Ｂ・・・溶接金属、０・・・椿融池
、 ！・・・フラックス。 特許出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 河 野 登 夫 ｔｙ（ｊ γ 第 １ 図 八 撃２ 図 ４′ 事３図
２図、第３図は従来法を示す模式的断面図である。 １．２．３・・・溶接芯線、４・・・溶加−、ム・・・
母材、 Ｂ・・・溶接金属、０・・・椿融池
、 ！・・・フラックス。 特許出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 河 野 登 夫 ｔｙ（ｊ γ 第 １ 図 八 撃２ 図 ４′ 事３図
Claims (1)
- １．３電他以上の多電極を用いゐ潜弧溶接方法後退角を
持九せ、これに後行する溶接芯線に３〜２０の後退角を
持九せると共に、最徐行する溶接芯線の後方よ如溶融池
内へ溶加線を供給することを％黴とする多電極潜弧溶接
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5440382A JPS58168479A (ja) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | 多電極潜弧溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5440382A JPS58168479A (ja) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | 多電極潜弧溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58168479A true JPS58168479A (ja) | 1983-10-04 |
Family
ID=12969722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5440382A Pending JPS58168479A (ja) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | 多電極潜弧溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58168479A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009050866A (ja) * | 2007-08-23 | 2009-03-12 | Nippon Steel Corp | サブマージアーク溶接方法 |
| CN103237623A (zh) * | 2010-09-29 | 2013-08-07 | 依赛彼公司 | 用于焊接的焊接设备和方法 |
-
1982
- 1982-03-31 JP JP5440382A patent/JPS58168479A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009050866A (ja) * | 2007-08-23 | 2009-03-12 | Nippon Steel Corp | サブマージアーク溶接方法 |
| CN103237623A (zh) * | 2010-09-29 | 2013-08-07 | 依赛彼公司 | 用于焊接的焊接设备和方法 |
| JP2013538691A (ja) * | 2010-09-29 | 2013-10-17 | エサブ・アーベー | 溶接装置および溶接方法 |
| US9216470B2 (en) | 2010-09-29 | 2015-12-22 | Esab Ab | Method and apparatus for twin wire arc welding |
| US20160031034A1 (en) * | 2010-09-29 | 2016-02-04 | Esab Ab | Welding apparatus and a method for welding |
| CN103237623B (zh) * | 2010-09-29 | 2017-03-08 | 依赛彼公司 | 用于焊接的焊接设备和方法 |
| US10625362B2 (en) * | 2010-09-29 | 2020-04-21 | Esab Ab | Welding apparatus and a method for welding |
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