JPS58167711A - 溶鋼の精錬剤 - Google Patents
溶鋼の精錬剤Info
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- JPS58167711A JPS58167711A JP4958382A JP4958382A JPS58167711A JP S58167711 A JPS58167711 A JP S58167711A JP 4958382 A JP4958382 A JP 4958382A JP 4958382 A JP4958382 A JP 4958382A JP S58167711 A JPS58167711 A JP S58167711A
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- cac2
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- molten steel
- desulfurization
- steel melt
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/064—Dephosphorising; Desulfurising
- C21C7/0645—Agents used for dephosphorising or desulfurising
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明Ｆｉ脚嵩含有量が飽和溶解度未満である溶鋼の精
練剤、特に溶鋼の脱硫剤に関する。
練剤、特に溶鋼の脱硫剤に関する。
近年鋼の新製品開発、より高度な品質要求から鋼の清浄
さＫついて非常に厳しいものが求められるようになって
きており、特に溶鋼中の硫黄濃度と炭素濃度に関しては
極めて低い濃度が要求され、かつＣａの添加による高級
鋼化が要望されるようになってきた。
さＫついて非常に厳しいものが求められるようになって
きており、特に溶鋼中の硫黄濃度と炭素濃度に関しては
極めて低い濃度が要求され、かつＣａの添加による高級
鋼化が要望されるようになってきた。
鋼中硫黄の除去方法については、溶銑段階での脱硫処理
が最も広く昔及した方法であるが、転炉から出鋼された
溶鋼を精錬する場合や電気炉製鋼などでは溶鋼を脱硫す
る方法が採用されている。
が最も広く昔及した方法であるが、転炉から出鋼された
溶鋼を精錬する場合や電気炉製鋼などでは溶鋼を脱硫す
る方法が採用されている。
この橡な溶鋼段階での脱硫処理に用いられる脱硫剤は生
石灰を主体として融剤を混合したものが汎用されている
。
石灰を主体として融剤を混合したものが汎用されている
。
溶銑段階での脱硫′処１１において−も反応性の優れた
脱硫剤である力Ａ／Ｖウムカーバイド（以下単にカーバ
イドという）は次のような理由から溶鋼段階での脱硫処
理に社用いられていない、すなわち、 Ｕ）カーバイドは溶鋼と接触すると次式で示される如く
分解し、その分解反応は溶鋼内硫黄の拡散に比較して非
常に速く起ζ）生成したＣａは一時にして、前記Ｃａは
大部分が硫黄と反応することなくカーバイドから逸散し
てしまう。
脱硫剤である力Ａ／Ｖウムカーバイド（以下単にカーバ
イドという）は次のような理由から溶鋼段階での脱硫処
理に社用いられていない、すなわち、 Ｕ）カーバイドは溶鋼と接触すると次式で示される如く
分解し、その分解反応は溶鋼内硫黄の拡散に比較して非
常に速く起ζ）生成したＣａは一時にして、前記Ｃａは
大部分が硫黄と反応することなくカーバイドから逸散し
てしまう。
ＣａＣｍ ４ Ｃａ−）２ｃ ・＝・＝−二一一
（１）初 カーバイド社前記（ト）の理由により脱硫効
率が低くなり目的の溶鋼の脱硫を達成するためＫはカー
バイド、つまりＣａＣｍ０ＩＩ！用量が多くなる。Ｓ記
（１）式の分解反応によって生成したＣはその全量が溶
鋼に溶解するため溶鋼内訳素濃度が著しく上昇してしま
う。
（１）初 カーバイド社前記（ト）の理由により脱硫効
率が低くなり目的の溶鋼の脱硫を達成するためＫはカー
バイド、つまりＣａＣｍ０ＩＩ！用量が多くなる。Ｓ記
（１）式の分解反応によって生成したＣはその全量が溶
鋼に溶解するため溶鋼内訳素濃度が著しく上昇してしま
う。
以上のようにカーバイドは上記ば）及び−のような欠点
が大きすぎるため溶鋼の精錬剤にはほとんど使用されて
いなかった。
が大きすぎるため溶鋼の精錬剤にはほとんど使用されて
いなかった。
しかしながら、溶鋼の精錬剤として最も反応性の高い物
質ＱひとつであるＣａを容易に生成することのできるカ
ーバイドは近年注目され始めている。
質ＱひとつであるＣａを容易に生成することのできるカ
ーバイドは近年注目され始めている。
そのため、たとえば特開昭５３−１６０４号公報ｃ以下
従来例１という）には膨化力Ａ／Ｖウムとアルカリ土類
金属のハフイドを主成分として含有するフラックスを添
加する戻素含有量が飽和溶解度未満である溶融状態の金
属または合金の精錬方法が提案されている。
従来例１という）には膨化力Ａ／Ｖウムとアルカリ土類
金属のハフイドを主成分として含有するフラックスを添
加する戻素含有量が飽和溶解度未満である溶融状態の金
属または合金の精錬方法が提案されている。
アルカリ土類金属のハフイドをフラックスへ添加して、
カーバイドから生成するＣａをスラグ中で安定化させカ
ーバイドの利用効率、特に脱りン効率を高めようとした
ものである。しかし、前記フラックスはカーバイドとア
ルカリ土類金属のハライドとの単なる混合物であるため
、カーノくイドがアルカリ土類金属のハフイドと反応し
低融点化して滓化するまではカーバイドと溶鋼とが直接
接触することとな９前′述Ｏ力−バイド′Ｏ欠点を先金
に除くことができなかった。
カーバイドから生成するＣａをスラグ中で安定化させカ
ーバイドの利用効率、特に脱りン効率を高めようとした
ものである。しかし、前記フラックスはカーバイドとア
ルカリ土類金属のハライドとの単なる混合物であるため
、カーノくイドがアルカリ土類金属のハフイドと反応し
低融点化して滓化するまではカーバイドと溶鋼とが直接
接触することとな９前′述Ｏ力−バイド′Ｏ欠点を先金
に除くことができなかった。
本発明は前述のよう１ｋＣａＣｓ含有精錬剤を溶鋼に使
用する際０間ｉＩを解決することにより、ＣａＣ禦の脱
硫効率が著しく高く、その結果ＣａＣｇの使用量が少な
くなり溶鋼の炭素濃度の上昇を抑えることのできる溶鋼
の精錬剤を提供すること１目的とし、ＣａＣ３１０〜４
０重量憾とＣａＯｌＭｇＯ％ＡｊｍＯｍのいずれかｌＩ
たは２種以上８５〜３０重量憾とア＊＊Ｖ金属のハロゲ
ン化物、アルカリ土類金属のハロゲン化物のいずれか１
ｍ１１または２橋以上５〜３０重量襲とから主としてな
り、融液がｍ−してＣａＣ禽結晶が凝固体中に分散析出
してなる溶鋼Ｏ精錬剤に関する一〇である。
用する際０間ｉＩを解決することにより、ＣａＣ禦の脱
硫効率が著しく高く、その結果ＣａＣｇの使用量が少な
くなり溶鋼の炭素濃度の上昇を抑えることのできる溶鋼
の精錬剤を提供すること１目的とし、ＣａＣ３１０〜４
０重量憾とＣａＯｌＭｇＯ％ＡｊｍＯｍのいずれかｌＩ
たは２種以上８５〜３０重量憾とア＊＊Ｖ金属のハロゲ
ン化物、アルカリ土類金属のハロゲン化物のいずれか１
ｍ１１または２橋以上５〜３０重量襲とから主としてな
り、融液がｍ−してＣａＣ禽結晶が凝固体中に分散析出
してなる溶鋼Ｏ精錬剤に関する一〇である。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明の精錬剤はＣａＣｓ結晶が＃固体中に分散析出し
てお夛、従来の脱硫用カーバイドに比較してＣａＣｍの
露出面積が著しく小さい。
てお夛、従来の脱硫用カーバイドに比較してＣａＣｍの
露出面積が著しく小さい。
従来の脱硫用カーバイドに比較して低品位低融点である
カーバイドはすでに提案されている。
カーバイドはすでに提案されている。
たとえば、特開昭５３−９９０２３号公報（以下従来例
２という）では、溶融カルシウムカーバイド１・０ 重
量部に対してアルカリ土類酸化物とアルカリ土類弗化物
との共融組成の粒状物ｔ−１０〜２５重量部添加配合し
て成る低融点脱硫剤が提案されている。そして、特開昭
５３−１２２６１１号公報（以下従来例３という）では
、化学成分がＣａＣｍ５０〜７０重量部、無機弗化物５
〜３０重量部、残部がＣａＯ及び不純物である共融体か
らなる溶銑の脱硫剤が提案されている。
２という）では、溶融カルシウムカーバイド１・０ 重
量部に対してアルカリ土類酸化物とアルカリ土類弗化物
との共融組成の粒状物ｔ−１０〜２５重量部添加配合し
て成る低融点脱硫剤が提案されている。そして、特開昭
５３−１２２６１１号公報（以下従来例３という）では
、化学成分がＣａＣｍ５０〜７０重量部、無機弗化物５
〜３０重量部、残部がＣａＯ及び不純物である共融体か
らなる溶銑の脱硫剤が提案されている。
しかし、これら２つの提案はいずれも脱硫剤の融点を低
下させることＫより脱硫剤が溶融状態、もしくは半溶融
状態で脱硫反応にあずかるようにすることを目的とした
ものであって、脱硫成分であるＣａＣｓが減少すると光
分な脱硫能が得られないことが記載されていることがら
ＣａＣｓ組成は高い程好ましく少なくとも５０重量％を
必要とするものである。
下させることＫより脱硫剤が溶融状態、もしくは半溶融
状態で脱硫反応にあずかるようにすることを目的とした
ものであって、脱硫成分であるＣａＣｓが減少すると光
分な脱硫能が得られないことが記載されていることがら
ＣａＣｓ組成は高い程好ましく少なくとも５０重量％を
必要とするものである。
ＣａＣｍ結晶を凝固体中に分散析出する手段としては種
々のものが考えられるが、たとえば、融点が１ａｏｏ℃
以下となるように迦んだ配合物をアーク加熱中抵抗体発
熱倉どＫより加熱溶融し、その融液を冷却してコ固させ
ａｔ体をつくる。
々のものが考えられるが、たとえば、融点が１ａｏｏ℃
以下となるように迦んだ配合物をアーク加熱中抵抗体発
熱倉どＫより加熱溶融し、その融液を冷却してコ固させ
ａｔ体をつくる。
工業用カーバイドと生石灰と螢石とｔ混合したもｏｖｔ
黒鉛電極を用いて加熱溶融しその融液を急冷して下記の
第１表に示すような成分組成〇−一体を製造した。前記
凝固体を粒ｖｋ２〜２．８腸に粉砕して試料とし、気温
１５±１℃、相財湿度７５±２憾の大気中で３０分ｉ良
は１８０分関放置してＣａＣｍの風化率を測定し、その
結果を図１１ｉＫ示す。
黒鉛電極を用いて加熱溶融しその融液を急冷して下記の
第１表に示すような成分組成〇−一体を製造した。前記
凝固体を粒ｖｋ２〜２．８腸に粉砕して試料とし、気温
１５±１℃、相財湿度７５±２憾の大気中で３０分ｉ良
は１８０分関放置してＣａＣｍの風化率を測定し、その
結果を図１１ｉＫ示す。
なお、第１表および図面においてＡＢ−２０試料は工業
用カーバイドその一〇であって、従来の脱硫用カーバイ
ドである。
用カーバイドその一〇であって、従来の脱硫用カーバイ
ドである。
図面より凝固体中のＣａＣｓが４０重量襲以下になると
風化が遅くな９、特に放置時間の短かいところで著しく
遅くなっている。すなわち、ＣａＣｓ結晶が凝固体中に
分散析出してＣａｂｓの露出面積が充分小さくなってい
るのに対して、従来例２および３に示されているよう１
ｋＣａＣｓが５０重量外以上の低融点カーバイドは風化
があまり遅くなっておらず、ＣａＣｓの露出面積が充分
小さくなっていない、したがって、従来例２および３に
示されている脱硫剤を溶鋼ＩＩＣ使用すると、滓化する
までのＣａＯ諺と溶鋼との接触が充分制御されず、Ｃａ
Ｃｘの分解反応が溶鋼内硫黄の拡散に比較して速く、生
成した０８社硫黄と反応することなく気化損失してしま
う。
風化が遅くな９、特に放置時間の短かいところで著しく
遅くなっている。すなわち、ＣａＣｓ結晶が凝固体中に
分散析出してＣａｂｓの露出面積が充分小さくなってい
るのに対して、従来例２および３に示されているよう１
ｋＣａＣｓが５０重量外以上の低融点カーバイドは風化
があまり遅くなっておらず、ＣａＣｓの露出面積が充分
小さくなっていない、したがって、従来例２および３に
示されている脱硫剤を溶鋼ＩＩＣ使用すると、滓化する
までのＣａＯ諺と溶鋼との接触が充分制御されず、Ｃａ
Ｃｘの分解反応が溶鋼内硫黄の拡散に比較して速く、生
成した０８社硫黄と反応することなく気化損失してしま
う。
本発明の精錬剤ｔ）ＣａＣｚは１０〜４０重量襲とする
ことが最適である。その理由は、ＣａＣｍが１０重量外
未満ではＣａＣｘ成分が不足し実質的に精錬剤め使用量
を低減することができず、他方４０重量％を越えるとＣ
ａｂｓの露出面積が充分小さくならないからである。
ことが最適である。その理由は、ＣａＣｍが１０重量外
未満ではＣａＣｘ成分が不足し実質的に精錬剤め使用量
を低減することができず、他方４０重量％を越えるとＣ
ａｂｓの露出面積が充分小さくならないからである。
本発明の精錬剤（ＤＣａｂ、ＭｇＯ，ｋｌｇｏｓＯいず
れかｌ槍ｔたは２ｓ以上は８５〜３０重量襲とすること
が最適である。その理由は、８５重量外を越えるとＣａ
Ｏｘ成分が不足し実質的に精練剤の使用量を低減するこ
とができず、他方３０重量−未満ではＣａＣｓ結晶が凝
固体中において充分に分散析出できないからである。
れかｌ槍ｔたは２ｓ以上は８５〜３０重量襲とすること
が最適である。その理由は、８５重量外を越えるとＣａ
Ｏｘ成分が不足し実質的に精練剤の使用量を低減するこ
とができず、他方３０重量−未満ではＣａＣｓ結晶が凝
固体中において充分に分散析出できないからである。
本発明の精錬剤のアルｍｌ金属のハロゲン化物、アルカ
リ土類金属のハロゲン化物のいずれか１■ｔたは２種以
上はＳ〜３０重量襲とすることが最適である。その理由
は、５重量襲未満では精錬剤を滓化し脱硫反応を促進す
ることができず、他方３０重量外を越えると溶鋼を収容
する客器の耐火物との反応が強く生じ、耐火物の溶損が
著しくなるからである。アルカリ金属〇へロゲン化物と
しては、ＫＣｌ、 ＫＦ 、 ＮａＦ 、 ＮａＣ４、
ＬｉＣｊ、 ＬｉＰ＠どが使用できるが、Ｎ＆（Ｊ％Ｎ
ａＦが工業的Ｋｌｌ利であるａｔお、アルカリ土類金属
のハロゲン化物としてはＭｇＦｆｉ、Ｃａ Ｆ 札Ｍｇ
Ｃ７１ｍ 、ＣｓＣ４ｍ ｌｋとが使用できるが工業的
にはＣａｒｓ 、 ＣａＣ１＠が有利である。
リ土類金属のハロゲン化物のいずれか１■ｔたは２種以
上はＳ〜３０重量襲とすることが最適である。その理由
は、５重量襲未満では精錬剤を滓化し脱硫反応を促進す
ることができず、他方３０重量外を越えると溶鋼を収容
する客器の耐火物との反応が強く生じ、耐火物の溶損が
著しくなるからである。アルカリ金属〇へロゲン化物と
しては、ＫＣｌ、 ＫＦ 、 ＮａＦ 、 ＮａＣ４、
ＬｉＣｊ、 ＬｉＰ＠どが使用できるが、Ｎ＆（Ｊ％Ｎ
ａＦが工業的Ｋｌｌ利であるａｔお、アルカリ土類金属
のハロゲン化物としてはＭｇＦｆｉ、Ｃａ Ｆ 札Ｍｇ
Ｃ７１ｍ 、ＣｓＣ４ｍ ｌｋとが使用できるが工業的
にはＣａｒｓ 、 ＣａＣ１＠が有利である。
本発明の精錬剤の融点は１６００’Ｃ以下、つ１１溶綱
温度以下にする必要がある。
温度以下にする必要がある。
その理由は、１６００℃を越えると＃固体が滓化せず精
錬剤表向に生成される脱硫反応生成物の妨害を除くこと
がでｔｌｌにいからである。
錬剤表向に生成される脱硫反応生成物の妨害を除くこと
がでｔｌｌにいからである。
さらに、本発明の精練剤に含まれる引０怠、Ｆ・０Ｆｅ
ｓｒｓ 、ＭｎＯなどの酸化性成分は１０重量襲以下
であることが好ましい、その理由は、１０１Ｅｔ％管越
えるとＣａＯ意の酸化損失が大きくなり脱硫効率が低下
することＫなるからである。
ｓｒｓ 、ＭｎＯなどの酸化性成分は１０重量襲以下
であることが好ましい、その理由は、１０１Ｅｔ％管越
えるとＣａＯ意の酸化損失が大きくなり脱硫効率が低下
することＫなるからである。
本発明の精錬剤は融液ｔＩｉｌ＃固させる際には凝固体
中にＣａ（ｌ結晶を分散析出させるために急冷すること
が好ましい。
中にＣａ（ｌ結晶を分散析出させるために急冷すること
が好ましい。
本発明の精練剤の粒径は特に限定されるものではないが
、あｔり微粉になるとＣａ１ｍ結晶が分散析出した効果
が薄れてしまうので、０．２■以上の粒径とするのが好
ましい、インジエクＶｍン脱硫処理を行なうＫあたって
は粒径ｆ：０．２〜１ｍとし、ア〜ゴシなどの非酸化性
ガスを用いて溶鋼内へ深く吹き込むのが好ましい。
、あｔり微粉になるとＣａ１ｍ結晶が分散析出した効果
が薄れてしまうので、０．２■以上の粒径とするのが好
ましい、インジエクＶｍン脱硫処理を行なうＫあたって
は粒径ｆ：０．２〜１ｍとし、ア〜ゴシなどの非酸化性
ガスを用いて溶鋼内へ深く吹き込むのが好ましい。
ｔた、本発明の精錬剤は従来の脱硫用カーバイド、従来
例２および３に記載された脱硫剤に比較してＣａ生成速
度が制御されているの、で溶鋼内へのＣ＆の歩留りを向
上させることができ鋼中非金属介在物の形態制御が容易
になる。
例２および３に記載された脱硫剤に比較してＣａ生成速
度が制御されているの、で溶鋼内へのＣ＆の歩留りを向
上させることができ鋼中非金属介在物の形態制御が容易
になる。
次に本発明を賽施例について比較例と比較して説明する
。
。
実施例
工業用カーバイドと生石灰、焼成ドロマイト、アμミナ
のいずれかｌｌｋまた＃１２１１１以上と弗化ソーダ、
塩化ナトリウム、後右、塩化カルシウムのいずれか１１
１または２種以上とを混合したものを黒鉛電極を用いて
加熱溶融し、その融液を急冷して第１表に示すような成
分組成の一固体１ｗ造した。前記凝固体を粒径２〜２．
８ｆｉＫ粉砕した本発明品を、ＡＩで予備脱酸された酸
素濃度が約３０ｐｐｌ＆の溶鋼２ｋｇを収納したるつは
内へ添加し、溶鋼中ＫＡｒガスを吹き込んで１０分間攪
拌し溶鋼の脱硫処ＮＡｔ行った。その結果を第２表の実
施例について示す。
のいずれかｌｌｋまた＃１２１１１以上と弗化ソーダ、
塩化ナトリウム、後右、塩化カルシウムのいずれか１１
１または２種以上とを混合したものを黒鉛電極を用いて
加熱溶融し、その融液を急冷して第１表に示すような成
分組成の一固体１ｗ造した。前記凝固体を粒径２〜２．
８ｆｉＫ粉砕した本発明品を、ＡＩで予備脱酸された酸
素濃度が約３０ｐｐｌ＆の溶鋼２ｋｇを収納したるつは
内へ添加し、溶鋼中ＫＡｒガスを吹き込んで１０分間攪
拌し溶鋼の脱硫処ＮＡｔ行った。その結果を第２表の実
施例について示す。
また、比較量ムＢ−１は工業用カーバイドと生石灰と後
右とを混合したものを黒鉛電極を用いて加熱溶融し、そ
の融液を急冷して凝固体を製造し、前記凝固体を２〜２
．８１に粉砕して調製した。比較量ＡＢ−２は工業用カ
ーバイドそのものであって従来の脱硫用カーバイドを２
〜２．＠鱈に粉砕して調製した。比較量ＡＢ−３は２〜
２．８鱈の工業用カーバイドと生石灰と後右とを単に混
合して調製し次０以上の比較量をるりは内へ添加して前
述の冥施例と同様に溶鋼の脱硫悠理を行った。その結果
を第２表の比較例に示す、第２表において、原単位は溶
鋼１４／につき添加し次溶鋼の精錬剤の量をｔで表わし
た値である。脱硫率は溶鋼の脱硫８１（ＸＩＯ％〕とす
る時、（Ｓｔ−８黛）／Ｓｔの百分率でもって表わした
値である。脱硫効率とＣａ歩留りはそれぞれ次式（２）
、（３）Ｋ従って本めた。
右とを混合したものを黒鉛電極を用いて加熱溶融し、そ
の融液を急冷して凝固体を製造し、前記凝固体を２〜２
．８１に粉砕して調製した。比較量ＡＢ−２は工業用カ
ーバイドそのものであって従来の脱硫用カーバイドを２
〜２．＠鱈に粉砕して調製した。比較量ＡＢ−３は２〜
２．８鱈の工業用カーバイドと生石灰と後右とを単に混
合して調製し次０以上の比較量をるりは内へ添加して前
述の冥施例と同様に溶鋼の脱硫悠理を行った。その結果
を第２表の比較例に示す、第２表において、原単位は溶
鋼１４／につき添加し次溶鋼の精錬剤の量をｔで表わし
た値である。脱硫率は溶鋼の脱硫８１（ＸＩＯ％〕とす
る時、（Ｓｔ−８黛）／Ｓｔの百分率でもって表わした
値である。脱硫効率とＣａ歩留りはそれぞれ次式（２）
、（３）Ｋ従って本めた。
ここで ａｌ：処理前Ｃａ濃度ｐｐｍ
ａ麓：処理後Ｃａ濃度ｐｐｍ
第２表に示された結果かられかるよう［、ＣａＣｓが１
０．３〜３９．２重量襲である試料を用いた本発明の実
施例としての脱硫ムｌ〜７は、ＣａＣｓが５６．９重量
襲である試料を用いた比較例である脱硫Ａ８に比べて、
脱硫効率が１０．５襲に対して９２；４〜５４．４≦と
著しく高く、また上昇Ｃ濃度が１００ＸＩＯ襲と非常に
抑見られており、さらＫＣｍ歩留りが１．９％に対して
４．１〜９．７％と向上していることがわかる。
０．３〜３９．２重量襲である試料を用いた本発明の実
施例としての脱硫ムｌ〜７は、ＣａＣｓが５６．９重量
襲である試料を用いた比較例である脱硫Ａ８に比べて、
脱硫効率が１０．５襲に対して９２；４〜５４．４≦と
著しく高く、また上昇Ｃ濃度が１００ＸＩＯ襲と非常に
抑見られており、さらＫＣｍ歩留りが１．９％に対して
４．１〜９．７％と向上していることがわかる。
また１本発明の実施例である脱硫Ａｌ〜７は、従来の脱
硫用カーバイドを用いた比較例である説＊Ａ９ま友は工
業用カーバイドと生石灰と畳面との単なる混合物を用い
た比較例である脱硫ＡＩＯに比べても、脱硫効率、上昇
Ｃ濃度およびＣａ歩留りすべてにおいて著しく改善され
ていることがわかる。
硫用カーバイドを用いた比較例である説＊Ａ９ま友は工
業用カーバイドと生石灰と畳面との単なる混合物を用い
た比較例である脱硫ＡＩＯに比べても、脱硫効率、上昇
Ｃ濃度およびＣａ歩留りすべてにおいて著しく改善され
ていることがわかる。
以上、本発明の精錬剤Ｆｉｃａｃｓの脱硫効率が著しく
高く、その結果Ｃａ（、＋の使用蓋が少なくなり溶鋼の
炭素濃度の上昇を抑えることができ、Ｃａの歩留りをも
向上させることができ鋼中非金属介在物の形態制御が容
易になるものである。
高く、その結果Ｃａ（、＋の使用蓋が少なくなり溶鋼の
炭素濃度の上昇を抑えることができ、Ｃａの歩留りをも
向上させることができ鋼中非金属介在物の形態制御が容
易になるものである。
図面は凝固体のＣａＣｍ組成とＣａＣｍ風化率との関係
を示す図である。 特許出願人 揖斐川電気工業株式会社 代表者 多賀澗一部
を示す図である。 特許出願人 揖斐川電気工業株式会社 代表者 多賀澗一部
Claims (5)
- （１）ＣａＣ３１０〜４０重量襲とＣａＯ％ＭｇＯ１Ａ
１ｍ’ｓのいずれか１纏ｔたは２種以上８５〜３０重量
襲とアルカリ金属のハロゲン化物、アルカリ土類金属の
ハロゲン化物のいずれか１槍ｔたは２ＩＩ以上５〜３０
１１量鳴とから主としてなり、融液が凝固してＣａ、、
ｔｃ＊結晶が＃固体中に分散析出してなる溶鋼のＭｉＩ
ｉｌ剤。 - （２）融点が１６００１Ｃ以下であることを特徴とする
特許請求のＷ４囲第１項記載の精錬剤。 - （３） ８ ｉ ０１、Ｆｅ０１ｐｅ雪Ｏｓ、Ｍ＠ｏ
などの酸化性成分が１０１Ｅ１％以下であることを特徴
とする特許請求の範囲第１または２項記載の精練剤。 - （４）前記アルカリ金属のハロゲン化物がＮａＦ、 Ｎ
ａＣ１のいずれか１柚または２纏であることを特徴とす
る特許請求の範囲第１〜３項のいずれかに記載Ｏ精錬剤
。 - （５） 前記アルカリ土類金属のハロゲン化物がＣａ
Ｆｓ、ＣａＣｊ＊のいずれか１８Ｉｌｌｔたは２ｓであ
ることを特徴とする特許請求の範囲第１〜４項いずれか
に記載の精練剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4958382A JPS58167711A (ja) | 1982-03-26 | 1982-03-26 | 溶鋼の精錬剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4958382A JPS58167711A (ja) | 1982-03-26 | 1982-03-26 | 溶鋼の精錬剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58167711A true JPS58167711A (ja) | 1983-10-04 |
| JPS645085B2 JPS645085B2 (ja) | 1989-01-27 |
Family
ID=12835233
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4958382A Granted JPS58167711A (ja) | 1982-03-26 | 1982-03-26 | 溶鋼の精錬剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58167711A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58167713A (ja) * | 1982-03-30 | 1983-10-04 | Ibiden Co Ltd | 溶鋼の精錬剤の製造方法 |
| US5078784A (en) * | 1990-03-14 | 1992-01-07 | Elkem Metals Company | Desulfurization agent |
| US5149364A (en) * | 1990-03-14 | 1992-09-22 | Elkem Metals Company | Desulfurization agent |
| EP0523167A4 (ja) * | 1990-04-06 | 1994-03-23 | Tam Ceramics, Inc. | |
| CN103436658A (zh) * | 2013-07-31 | 2013-12-11 | 南京梅山冶金发展有限公司 | 一种降低钢包顶渣氧化性的溶剂 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0343739U (ja) * | 1989-09-08 | 1991-04-24 |
-
1982
- 1982-03-26 JP JP4958382A patent/JPS58167711A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58167713A (ja) * | 1982-03-30 | 1983-10-04 | Ibiden Co Ltd | 溶鋼の精錬剤の製造方法 |
| US5078784A (en) * | 1990-03-14 | 1992-01-07 | Elkem Metals Company | Desulfurization agent |
| US5149364A (en) * | 1990-03-14 | 1992-09-22 | Elkem Metals Company | Desulfurization agent |
| EP0523167A4 (ja) * | 1990-04-06 | 1994-03-23 | Tam Ceramics, Inc. | |
| CN103436658A (zh) * | 2013-07-31 | 2013-12-11 | 南京梅山冶金发展有限公司 | 一种降低钢包顶渣氧化性的溶剂 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS645085B2 (ja) | 1989-01-27 |
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