JPS58167683A - 抽出蒸留方法 - Google Patents
抽出蒸留方法Info
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- JPS58167683A JPS58167683A JP57050688A JP5068882A JPS58167683A JP S58167683 A JPS58167683 A JP S58167683A JP 57050688 A JP57050688 A JP 57050688A JP 5068882 A JP5068882 A JP 5068882A JP S58167683 A JPS58167683 A JP S58167683A
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- extractive distillation
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- mixture
- hydrocarbon
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G7/00—Distillation of hydrocarbon oils
- C10G7/08—Azeotropic or extractive distillation
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は炭化水素混合物、特にＣ４あるいはＣ６炭化水
素混合物からオレフィンおよび／またはジオレフィンを
分離するに際し、該炭化水素混合物を極性溶剤中で蒸留
し比較的難溶性炭化水素の・くラフインおよび／または
オレフィンを塔頂より取り出し、同時に塔底より比較的
易溶性のオレフィンおよび／またはジオレフィンを含む
溶剤溶液を取り出す抽出蒸留工程における改良方法に関
するものである。
素混合物からオレフィンおよび／またはジオレフィンを
分離するに際し、該炭化水素混合物を極性溶剤中で蒸留
し比較的難溶性炭化水素の・くラフインおよび／または
オレフィンを塔頂より取り出し、同時に塔底より比較的
易溶性のオレフィンおよび／またはジオレフィンを含む
溶剤溶液を取り出す抽出蒸留工程における改良方法に関
するものである。
本発明でいう比較的難溶性炭化水素および比較的易溶性
炭化水素とは極性溶剤に対する溶解性を比較的に表現し
たもので、例えばオレフィン−ジオレフィン混合物では
オレフィンが比較的難溶性炭化水素、ジオレフィンが比
較的易溶性炭化水素であり、またパラフィン−オレフィ
ン混合物ではパラフィンが比較的難溶性炭化水素、オレ
フィンが比較的易溶性炭化水素である。参考として第１
表に代表的極性溶剤であるジメチルホルムアミド及びＮ
−メチルピロリドンに対するＣ４炭化水素の溶解度を示
す。
炭化水素とは極性溶剤に対する溶解性を比較的に表現し
たもので、例えばオレフィン−ジオレフィン混合物では
オレフィンが比較的難溶性炭化水素、ジオレフィンが比
較的易溶性炭化水素であり、またパラフィン−オレフィ
ン混合物ではパラフィンが比較的難溶性炭化水素、オレ
フィンが比較的易溶性炭化水素である。参考として第１
表に代表的極性溶剤であるジメチルホルムアミド及びＮ
−メチルピロリドンに対するＣ４炭化水素の溶解度を示
す。
第１表
Ｃ４およびＣ１炭化水素混合物中にはそれぞれブタジェ
ン、イソプレンが含まれており、これらは合成ゴム、合
成樹脂等の原料として重要である。また、オレフィン類
ではイソブチンがメチルメタクリレートの原料として、
ｎ−ブテンが無水マレイン酸および脱水素ブタジェンの
原料として注目されている。
ン、イソプレンが含まれており、これらは合成ゴム、合
成樹脂等の原料として重要である。また、オレフィン類
ではイソブチンがメチルメタクリレートの原料として、
ｎ−ブテンが無水マレイン酸および脱水素ブタジェンの
原料として注目されている。
これらの有効成分をＣ４およびＣ，炭化水素混合物から
極性溶剤を使用した抽出蒸留法により分離する方法とし
ては特公昭４５−１７４０５号、特公昭４５−１７４１
１号、特公昭４７−４１３２３号、特開昭５６−８３４
２１号等により開示されている。
極性溶剤を使用した抽出蒸留法により分離する方法とし
ては特公昭４５−１７４０５号、特公昭４５−１７４１
１号、特公昭４７−４１３２３号、特開昭５６−８３４
２１号等により開示されている。
通常、抽出蒸留は抽出蒸留塔と放散塔よりなる装置を用
いて行なわれる。へまたはＣ１炭化水素混合物中の易溶
性炭化水素であるオレフィンおよび／またはジオレフィ
ンは抽出蒸留塔塔底から溶剤との混合物で取出され、放
散塔に送られて炭化水素と溶剤とに分離される。一般に
、放散塔は０．５〜５気圧の圧力で操作され、塔底から
は炭化水素を実質的に含まない極性溶剤がその圧力下に
おける沸点で取り出される。通常、この溶剤の温度は１
００〜２００℃と高温なので抽出蒸留塔リボイラーおよ
び／または原料蒸発器の熱源として、その熱エネルギー
を回収した後に抽出蒸留塔に返送している（ Ｕ、 Ｗ
ＡＧＮＥＲ他、１． Ｅ、 ＣＶ−ｏｌ、 ６２猶４
ＡＰＲＩＬ１９７０．４３〜４Ｂ頁）。
いて行なわれる。へまたはＣ１炭化水素混合物中の易溶
性炭化水素であるオレフィンおよび／またはジオレフィ
ンは抽出蒸留塔塔底から溶剤との混合物で取出され、放
散塔に送られて炭化水素と溶剤とに分離される。一般に
、放散塔は０．５〜５気圧の圧力で操作され、塔底から
は炭化水素を実質的に含まない極性溶剤がその圧力下に
おける沸点で取り出される。通常、この溶剤の温度は１
００〜２００℃と高温なので抽出蒸留塔リボイラーおよ
び／または原料蒸発器の熱源として、その熱エネルギー
を回収した後に抽出蒸留塔に返送している（ Ｕ、 Ｗ
ＡＧＮＥＲ他、１． Ｅ、 ＣＶ−ｏｌ、 ６２猶４
ＡＰＲＩＬ１９７０．４３〜４Ｂ頁）。
５ 一
本発明者らは抽出蒸留における放散塔塔底からの高温で
排出される溶剤の熱を効率的に回収する方法につき種々
検討を重ねた結果、溶剤の熱量を徹底的に回収、利用す
る方法を見い出し本発明を完成させた。
排出される溶剤の熱を効率的に回収する方法につき種々
検討を重ねた結果、溶剤の熱量を徹底的に回収、利用す
る方法を見い出し本発明を完成させた。
すなわち、本発明の抽出蒸留は極性溶剤を用い、２基以
上の原料炭化水素混合物の蒸発器、抽出蒸留塔、放散塔
及び精留塔を備えた抽出蒸留装置により、炭化水素混合
物から比較的難溶性炭化水素のパラフィンおよび／また
はオレフィンと比較的易溶性炭化水素のオレフィンおよ
び／またはジオレフィンとを分離する方法において、放
散塔塔底からの高温で排出される極性溶剤が抽出蒸留塔
のりボイラーに熱を付与する工程、精留塔のりボイラー
に熱を付与する工程、続いて２基以上の原料蒸発器に順
次熱を付与する工程を経て適温に冷却されて抽出蒸留塔
へ再循環されるプロセス並びに原料炭化水素混合物が２
基以上の原料蒸発器で加熱され第１の蒸発器では送入に
必要な圧力まで蒸発され第２以降の蒸発器では蒸発後必
要に応じ圧 ６− 縮機にて送入に必要な圧力まで昇圧して抽出蒸留塔へ供
給されるプロセスの両者を含むことにより達成される。
上の原料炭化水素混合物の蒸発器、抽出蒸留塔、放散塔
及び精留塔を備えた抽出蒸留装置により、炭化水素混合
物から比較的難溶性炭化水素のパラフィンおよび／また
はオレフィンと比較的易溶性炭化水素のオレフィンおよ
び／またはジオレフィンとを分離する方法において、放
散塔塔底からの高温で排出される極性溶剤が抽出蒸留塔
のりボイラーに熱を付与する工程、精留塔のりボイラー
に熱を付与する工程、続いて２基以上の原料蒸発器に順
次熱を付与する工程を経て適温に冷却されて抽出蒸留塔
へ再循環されるプロセス並びに原料炭化水素混合物が２
基以上の原料蒸発器で加熱され第１の蒸発器では送入に
必要な圧力まで蒸発され第２以降の蒸発器では蒸発後必
要に応じ圧 ６− 縮機にて送入に必要な圧力まで昇圧して抽出蒸留塔へ供
給されるプロセスの両者を含むことにより達成される。
本発明において使用される極性溶剤はジメチルホルムア
ミド、ジエチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド等
のＮ−アルキル置換低級脂肪酸アミド、フルフラール、
Ｎ−メチルピロリドン、ホルミルモルホリン、ベータメ
トキシプロピオニトリル等の炭化水素留分からジオレフ
ィン抽出蒸留用溶剤として用いられている極性溶剤が使
用できる。これら極性溶剤は単独で使用できるのみなら
ず２種以上混合して使用してもよい１７、また沸点を調
整するため水、メタノール等を適当量混合してもよい。
ミド、ジエチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド等
のＮ−アルキル置換低級脂肪酸アミド、フルフラール、
Ｎ−メチルピロリドン、ホルミルモルホリン、ベータメ
トキシプロピオニトリル等の炭化水素留分からジオレフ
ィン抽出蒸留用溶剤として用いられている極性溶剤が使
用できる。これら極性溶剤は単独で使用できるのみなら
ず２種以上混合して使用してもよい１７、また沸点を調
整するため水、メタノール等を適当量混合してもよい。
さらには、ジオレフィン類、アセチレン類の重合を防止
する重合防止剤、酸化防止剤、消泡剤等を併用すること
もできる。重合防止剤としては重合防止および／または
連鎖移動作用を有するものであれば各種のものを使用で
き、特にｔ−ブチルカテコール、硫黄、亜硝酸ソーダ、
ベンツアルデヒド、芳香族ニトロ化合物等を単独あるい
は２種以上組合せて使用することができる。
する重合防止剤、酸化防止剤、消泡剤等を併用すること
もできる。重合防止剤としては重合防止および／または
連鎖移動作用を有するものであれば各種のものを使用で
き、特にｔ−ブチルカテコール、硫黄、亜硝酸ソーダ、
ベンツアルデヒド、芳香族ニトロ化合物等を単独あるい
は２種以上組合せて使用することができる。
次に、本発明の好ましい実施態様を第１図により説明す
る。
る。
１００段から成る抽出蒸留塔（Ａ）の塔底がらの比較的
易溶性炭化水素を含む極性溶剤は管ｌを経て放散塔（Ｂ
）の塔頂より数段下に供給され、ここで炭化水素と極性
溶剤とに分離される。塔内は通常０．５〜５気圧、塔底
温度はその圧力における極性溶剤の沸点で操作すること
ができる。放散塔塔頂からはジオレフィンおよび／また
はオレフィンが管２を経て取り出され、さらに精留塔（
Ｅ）で精製操作を受けて目的の炭化水素成分とされる。
易溶性炭化水素を含む極性溶剤は管ｌを経て放散塔（Ｂ
）の塔頂より数段下に供給され、ここで炭化水素と極性
溶剤とに分離される。塔内は通常０．５〜５気圧、塔底
温度はその圧力における極性溶剤の沸点で操作すること
ができる。放散塔塔頂からはジオレフィンおよび／また
はオレフィンが管２を経て取り出され、さらに精留塔（
Ｅ）で精製操作を受けて目的の炭化水素成分とされる。
放散塔（Ｂ）の塔底からは高温（通常１００℃〜２００
”Ｃ）の溶剤のみが取り出されポンプ（Ｃ）により所
定圧力に昇圧されて管３を経て抽出蒸留塔塔底のりボイ
ラーＤ−１、Ｄ−２に送られて熱が回収される。該リボ
イラーは１個または２個以上の直列または並列に接続さ
れた熱交換器よりなるが、これに限定されない。リボイ
ラー（Ｄ−２）より排出された溶剤は管４を経て精留塔
（Ｅ）のりボイラー（Ｆ）に送られ再び熱が回収される
。リボイラー（Ｆ）より排出された極性溶剤は管５を経
て第１の原料蒸発器（Ｇ−１）に送入され、つづいて第
２の原料蒸発器（Ｇ−２）に送入され、それぞれにおい
て熱が回収され適温に冷却されて管７を経て抽出蒸留塔
（Ａ）の塔頂より数段下に再び抽出蒸留用溶剤として循
環供給される。
”Ｃ）の溶剤のみが取り出されポンプ（Ｃ）により所
定圧力に昇圧されて管３を経て抽出蒸留塔塔底のりボイ
ラーＤ−１、Ｄ−２に送られて熱が回収される。該リボ
イラーは１個または２個以上の直列または並列に接続さ
れた熱交換器よりなるが、これに限定されない。リボイ
ラー（Ｄ−２）より排出された溶剤は管４を経て精留塔
（Ｅ）のりボイラー（Ｆ）に送られ再び熱が回収される
。リボイラー（Ｆ）より排出された極性溶剤は管５を経
て第１の原料蒸発器（Ｇ−１）に送入され、つづいて第
２の原料蒸発器（Ｇ−２）に送入され、それぞれにおい
て熱が回収され適温に冷却されて管７を経て抽出蒸留塔
（Ａ）の塔頂より数段下に再び抽出蒸留用溶剤として循
環供給される。
一方、原料炭化水素混合物は管８を経て原料蒸発器Ｇ−
１、Ｇ−２に分割して供給される。原料蒸発器（Ｃ−１
）の熱源としての極性溶剤は充分に高い温度を保有して
いるので原料炭化水素混合物を抽出蒸留塔に供給される
に必要かつ充分な圧力に蒸発させ、蒸発したガスは管１
０を経て抽出蒸留塔（Ａ）に供給される。しかし、第２
以降の原料蒸発器（Ｇ−２）では、すでに極性溶剤の温
度が低下しており、このＧ−２で蒸発するガスに充分な
圧力を与えることができないので圧縮機（）Ｉ）で昇圧
してから、Ｇ−１からのガスと合せて抽出蒸留塔（Ａ）
に供給される。抽出蒸留塔（Ａ）は通常１〜２０気圧で
操作され、極性溶剤に比較的難溶性のパラ ９− フィンおよび／またはオレフィンはラフィネートとして
塔頂より管１１を経て排出される。また、比較的易溶性
のオレフィンおよび／またはジオレフィンは塔底から管
１を経て取り出される。
１、Ｇ−２に分割して供給される。原料蒸発器（Ｃ−１
）の熱源としての極性溶剤は充分に高い温度を保有して
いるので原料炭化水素混合物を抽出蒸留塔に供給される
に必要かつ充分な圧力に蒸発させ、蒸発したガスは管１
０を経て抽出蒸留塔（Ａ）に供給される。しかし、第２
以降の原料蒸発器（Ｇ−２）では、すでに極性溶剤の温
度が低下しており、このＧ−２で蒸発するガスに充分な
圧力を与えることができないので圧縮機（）Ｉ）で昇圧
してから、Ｇ−１からのガスと合せて抽出蒸留塔（Ａ）
に供給される。抽出蒸留塔（Ａ）は通常１〜２０気圧で
操作され、極性溶剤に比較的難溶性のパラ ９− フィンおよび／またはオレフィンはラフィネートとして
塔頂より管１１を経て排出される。また、比較的易溶性
のオレフィンおよび／またはジオレフィンは塔底から管
１を経て取り出される。
第２図は比較例を示したものである。抽出蒸留塔体）お
よび放散塔（Ｂ）に関しては第１図と同様である。抽出
蒸留塔塔底のりボイラー（Ｄ−２）からの極性溶剤は直
接原料蒸発器（Ｇ）に送られる。原料蒸発器は一基で蒸
発したガスは抽出蒸留塔（Ａ）に供給されるに充分な圧
力を保有するっ原料蒸発器（Ｇ）から排出された極性溶
剤は抽出蒸留塔（Ａ）に供給するには未だ温度が高く、
冷却器（Ｉ）で冷却水により冷却されて供給される必要
がある。この第２図の場合では極性溶剤の熱を第１図に
示される如く精留塔（Ｅ）のりボイラー（Ｆ）で回収す
ることは不可縫である。
よび放散塔（Ｂ）に関しては第１図と同様である。抽出
蒸留塔塔底のりボイラー（Ｄ−２）からの極性溶剤は直
接原料蒸発器（Ｇ）に送られる。原料蒸発器は一基で蒸
発したガスは抽出蒸留塔（Ａ）に供給されるに充分な圧
力を保有するっ原料蒸発器（Ｇ）から排出された極性溶
剤は抽出蒸留塔（Ａ）に供給するには未だ温度が高く、
冷却器（Ｉ）で冷却水により冷却されて供給される必要
がある。この第２図の場合では極性溶剤の熱を第１図に
示される如く精留塔（Ｅ）のりボイラー（Ｆ）で回収す
ることは不可縫である。
以下、実施例により本発明の方法を具体的に説明する。
実施例 −゛
第１図に示される装置を用いた。１００段よ□リ １０
− なる抽出蒸留塔（Ａ）の中段に管１０を経て第２表に示
される炭化水素混合物１ｓｏｋｇ／Ｈなガス状で供給し
、極性溶剤を管７を経て抽出蒸留塔塔頂より数段下に流
量１０００ｋｌ？／Ｈ１温度４０℃で供給した。
− なる抽出蒸留塔（Ａ）の中段に管１０を経て第２表に示
される炭化水素混合物１ｓｏｋｇ／Ｈなガス状で供給し
、極性溶剤を管７を経て抽出蒸留塔塔頂より数段下に流
量１０００ｋｌ？／Ｈ１温度４０℃で供給した。
塔頂圧３．ｏｋｙ／ｉゲージ、塔頂温度３５℃、還流液
ｘｏｏｋｇ／Ｈ１塔底温度１４５℃の条件で操作した結
果、抽出蒸留塔の塔頂から比較的難溶性炭化水素混合物
８８．２ｋｇ／Ｈを得た。
ｘｏｏｋｇ／Ｈ１塔底温度１４５℃の条件で操作した結
果、抽出蒸留塔の塔頂から比較的難溶性炭化水素混合物
８８．２ｋｇ／Ｈを得た。
放散塔（Ｂ）は圧力０．１ｋｇ／ｃｒＩゲージ、塔底温
度１６３℃の条件で操作した。放散塔塔頂からは比較的
易溶性炭化水素混合物６１．ｓｋｇ／Ｈが得られ、これ
は次の精留工程に送入され、さらに精製された。放散塔
塔底からの高温（１６３℃）の極性溶剤はポンプｆｃ）
、管３を経て抽出蒸留塔（Ａ）塔底のリボイラー１）−
１、Ｄ−２に送られてその熱量が回収された。リボイラ
ー（Ｄ−２）出口の管４における温度は８２°Ｃであっ
た。
度１６３℃の条件で操作した。放散塔塔頂からは比較的
易溶性炭化水素混合物６１．ｓｋｇ／Ｈが得られ、これ
は次の精留工程に送入され、さらに精製された。放散塔
塔底からの高温（１６３℃）の極性溶剤はポンプｆｃ）
、管３を経て抽出蒸留塔（Ａ）塔底のリボイラー１）−
１、Ｄ−２に送られてその熱量が回収された。リボイラ
ー（Ｄ−２）出口の管４における温度は８２°Ｃであっ
た。
次に、極性溶剤は精留塔（Ｅｊ塔底のリボイラー（Ｆ）
に送られ、該リボイラーに７，５００ Ｋｃａｌ ／
Ｈの熱量を与え、リボイラー出口の管５における温度は
６７°Ｃであった。この６７°Ｃの極性溶剤は原料蒸発
器Ｇ−１、Ｇ−２に順次に送られ、４０℃まで熱量を回
収された後、管７を経て再び抽出蒸留塔（Ａ）に循環供
給された。
に送られ、該リボイラーに７，５００ Ｋｃａｌ ／
Ｈの熱量を与え、リボイラー出口の管５における温度は
６７°Ｃであった。この６７°Ｃの極性溶剤は原料蒸発
器Ｇ−１、Ｇ−２に順次に送られ、４０℃まで熱量を回
収された後、管７を経て再び抽出蒸留塔（Ａ）に循環供
給された。
第１の原料蒸発器（Ｇ−１）よりの炭化水素ガスは圧力
４．０ ｋｇ／ｃｒＩゲージであったので、そのまま抽
出蒸留基因に供給できたが、第２の原料蒸発器（Ｇ−２
）よりの炭化水素ガスは圧力３．０ ’ｑ ／ｄゲージ
であったので圧縮機（旬にて４．Ｏｋ＃／ｃｒＩゲージ
まで昇圧して抽出蒸留塔（Ａ）に供給した。
４．０ ｋｇ／ｃｒＩゲージであったので、そのまま抽
出蒸留基因に供給できたが、第２の原料蒸発器（Ｇ−２
）よりの炭化水素ガスは圧力３．０ ’ｑ ／ｄゲージ
であったので圧縮機（旬にて４．Ｏｋ＃／ｃｒＩゲージ
まで昇圧して抽出蒸留塔（Ａ）に供給した。
スチーム所要量は抽出蒸留塔体）、放散塔（Ｂ）を合計
して５１ｋｇ／Ｈであった。原料炭化水素混合物、分離
された比較的難溶性炭化水素および比較的易溶性炭化水
素の組成を第２表に示す。
して５１ｋｇ／Ｈであった。原料炭化水素混合物、分離
された比較的難溶性炭化水素および比較的易溶性炭化水
素の組成を第２表に示す。
なお、極性溶剤は無水のジメチルホルムアミドニニトロ
ベンゼン０．１重量％、亜硝酸ソータ０．０５重成分を
混合したものを使用した。
ベンゼン０．１重量％、亜硝酸ソータ０．０５重成分を
混合したものを使用した。
第２表
比較例
第２図に示す装置を用いた。抽出蒸留塔（Ａ）及び放散
塔（Ｂ）は実施例と同じものを用い、供給する炭１３− 化水素混合物の組成、供給段その他操作条件は実施例の
場合と同様にして抽出蒸留を行った。放散塔からは高温
（１６３℃）の極性溶剤が排出され、ポンプ（Ｃ）、管
３を経て抽出蒸留塔塔底のりボイラーＤ−１、Ｄ−２に
送られてその高温の熱量が回収された。リボイラー（ｎ
−２）出口の管４における温度は８２℃であった。該極
性溶剤は直接原料蒸発器（Ｇ）に送られ５５℃まで熱量
が回収された。
塔（Ｂ）は実施例と同じものを用い、供給する炭１３− 化水素混合物の組成、供給段その他操作条件は実施例の
場合と同様にして抽出蒸留を行った。放散塔からは高温
（１６３℃）の極性溶剤が排出され、ポンプ（Ｃ）、管
３を経て抽出蒸留塔塔底のりボイラーＤ−１、Ｄ−２に
送られてその高温の熱量が回収された。リボイラー（ｎ
−２）出口の管４における温度は８２℃であった。該極
性溶剤は直接原料蒸発器（Ｇ）に送られ５５℃まで熱量
が回収された。
該蒸発器よりのガスは圧力４．０に＃／ｃｄゲージであ
ったので、そのまま抽出蒸留塔（Ａ）に供給された。
ったので、そのまま抽出蒸留塔（Ａ）に供給された。
一方、該蒸発器よりの極性溶剤は冷却器（Ｉ）で４０℃
まで冷却された後抽出蒸留塔（Ａ）に再循環された。
まで冷却された後抽出蒸留塔（Ａ）に再循環された。
本比較例では、実施例の如く精留塔（Ｅ）のりボイラー
（Ｆ）で溶剤の熱量を回収すると原料蒸発器（Ｇ）への
熱量が不足し蒸発器よりのガスを圧縮機なしで抽出蒸留
塔に供給することができない。
（Ｆ）で溶剤の熱量を回収すると原料蒸発器（Ｇ）への
熱量が不足し蒸発器よりのガスを圧縮機なしで抽出蒸留
塔に供給することができない。
比較例におけるスチーム所要量は抽出蒸留塔（Ａ）、放
散塔（Ｂ）および精留塔（Ｅ）を合計して６５ｋｇ／Ｈ
であり、実施例と比較して２８チ増加していた。
散塔（Ｂ）および精留塔（Ｅ）を合計して６５ｋｇ／Ｈ
であり、実施例と比較して２８チ増加していた。
なお、極性溶剤は実施例と同じものを使用した。
１４−
また、分離された比較的難溶性炭化水素と比較的易溶性
炭化水素の量および組成は実施例の場合とほぼ同様であ
った。
炭化水素の量および組成は実施例の場合とほぼ同様であ
った。
第１図は本発明の好ましい実施の態様を示すフローを、
第２図は比較例のフローを示す。ここで、Ａは抽出蒸留
塔、Ｂは放散塔、Ｄ−１、Ｄ−２、Ｆはリボイラー、Ｅ
は精留塔、Ｇ−１、Ｇ−２、Ｇは原料蒸発器、Ｈは圧縮
機をそれぞれ表わしている。 特許出願人 日本ゼオン株式会社 １５−
第２図は比較例のフローを示す。ここで、Ａは抽出蒸留
塔、Ｂは放散塔、Ｄ−１、Ｄ−２、Ｆはリボイラー、Ｅ
は精留塔、Ｇ−１、Ｇ−２、Ｇは原料蒸発器、Ｈは圧縮
機をそれぞれ表わしている。 特許出願人 日本ゼオン株式会社 １５−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 極性溶剤を用い、２基以上の原料蒸発器、抽出蒸留
塔、放散塔及び精留塔を備えた抽出蒸留装置により、炭
化水素混合物から比較的難溶性炭化水素のパラフィンお
よび／またはオレフィンと比較的易溶性炭化水素のオレ
フィンおよび／またはジオレフィンとを分離する方法に
おいて、放散塔からの高温で排出される極性溶剤が抽出
蒸留塔のりボイラーに熱を付与する工程、精留塔のリボ
イラーに熱を付与する工程、及び２基以上の原料蒸発器
に順次熱を付与する工程を経て適温に冷却されて抽出蒸
留塔へ再循環されること、そして一方、原料炭化水素混
合物が２基以上の原料蒸発器で加熱され第１の蒸発器で
は送入に必要な圧力まで蒸発され第２以降の蒸発器では
蒸発後必要に応じ圧縮機にて送入に必要な圧力まで昇圧
して抽出蒸留塔へ供給されることを特徴とする抽出蒸留
方法。 ２ 炭化水素混合物としてＣ１炭化水素混合物を用い、
該混合物からジオレフィンであるＬ３−ブタジェンを分
離する特許請求の範囲第１項に記載の抽出蒸留方法。 ３ 炭化水素混合物としてＣ４パラフィン−オレフィン
混合物を用い、該混合物をパラフィンとオレフィンとに
分離する特許請求の範囲第１項に記載の抽出蒸留方法。 ４ 炭化水素混合物としてＣ１炭化水素混合物を用い、
該混合物からジオレフィンであるイソプレンを分離する
特許請求の範囲第１項に記載の抽出蒸留方法。 ５ 極性溶剤としてＮ−アルキル置換低級脂肪酸アミド
、フルフラール、Ｎ−メチルピロリドン、ホルミルモル
ホリン、ベータメトキシプロピオニトリルおよびアセト
ニトリルから選ばれる少くとも１種を用いる特許請求の
範囲第１項乃至第４項に記載のいずれかの抽出蒸留方法
。
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|---|---|---|---|
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Applications Claiming Priority (1)
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| JP57050688A JPS58167683A (ja) | 1982-03-29 | 1982-03-29 | 抽出蒸留方法 |
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Family
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