JPS58158517A - 流量または流速測定装置 - Google Patents
流量または流速測定装置Info
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- JPS58158517A JPS58158517A JP57043556A JP4355682A JPS58158517A JP S58158517 A JPS58158517 A JP S58158517A JP 57043556 A JP57043556 A JP 57043556A JP 4355682 A JP4355682 A JP 4355682A JP S58158517 A JPS58158517 A JP S58158517A
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- Japan
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- operational amplifier
- temperature
- heat
- measuring device
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/05—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects
- G01F1/20—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by detection of dynamic effects of the flow
- G01F1/32—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by detection of dynamic effects of the flow using swirl flowmeters
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- G—PHYSICS
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- G01F1/325—Means for detecting quantities used as proxy variables for swirl
- G01F1/3287—Means for detecting quantities used as proxy variables for swirl circuits therefor
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- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Details Of Flowmeters (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、渦の生成数を検出して流速または流量を測
定する流量または流量測定装置に関し、特に、カルマン
渦またはスワール渦の生成数をたとえば熱線を用いて検
出するようにしたものである。
定する流量または流量測定装置に関し、特に、カルマン
渦またはスワール渦の生成数をたとえば熱線を用いて検
出するようにしたものである。
従来のこの種の装置は実公昭４８−１４４４８号公報に
提示されている。この従来例の場合には渦発生体全構成
する柱状物体に設けた貫ｊ）Ｄ孔内に熱線を設け、渦の
生成数を検出するものであったこの公報でも指摘されて
いるように、被測定流体中に裸の熱＋ｗ全配置させ熱線
のアナログ的な冷却変化を検出するものでは、流速の変
化により渦の変化に対応した信号の検出感度が変り、周
波数特性が悪いなどの欠点があった。
提示されている。この従来例の場合には渦発生体全構成
する柱状物体に設けた貫ｊ）Ｄ孔内に熱線を設け、渦の
生成数を検出するものであったこの公報でも指摘されて
いるように、被測定流体中に裸の熱＋ｗ全配置させ熱線
のアナログ的な冷却変化を検出するものでは、流速の変
化により渦の変化に対応した信号の検出感度が変り、周
波数特性が悪いなどの欠点があった。
さらに、渦発生体の後流に１対の裸の熱線ヲ設け、−両
方の熱線を−ｆ：れぞれ定温度制御するようにしてそれ
ぞれの熱線の制御信号の差信号により渦信号を検出しよ
うとした場合には、−ｆ：ヵ、それの熱線に使用した演
算増巾器の特性の差によって各々の検出信号に差が生じ
、安定な検出が望めないと云う欠点があった。
方の熱線を−ｆ：れぞれ定温度制御するようにしてそれ
ぞれの熱線の制御信号の差信号により渦信号を検出しよ
うとした場合には、−ｆ：ヵ、それの熱線に使用した演
算増巾器の特性の差によって各々の検出信号に差が生じ
、安定な検出が望めないと云う欠点があった。
また、演算増巾器のばらつきによっては起動しないこと
もおりうる。刀ｎえて、被測定流体の温度が変化すると
熱線の抵抗も変り、その検出感度が変り、これにょクオ
重々の影響を受ける欠点がある。
もおりうる。刀ｎえて、被測定流体の温度が変化すると
熱線の抵抗も変り、その検出感度が変り、これにょクオ
重々の影響を受ける欠点がある。
この発明は、上記従来の欠点を除去するためになさ′！
′Ｌだもので、定温度制御回路の演算増幅器の入力にオ
フセット’ｌもたせて、周波数特性を良好にするととも
に、いがなる場合にも安定に起動できる流量″または流
速３１１１定装置を提供すること全目的とする。
′Ｌだもので、定温度制御回路の演算増幅器の入力にオ
フセット’ｌもたせて、周波数特性を良好にするととも
に、いがなる場合にも安定に起動できる流量″または流
速３１１１定装置を提供すること全目的とする。
以下、図面に基づきこの発明の流量または流速測定装置
の実施例について図面に基づき説明する。
の実施例について図面に基づき説明する。
第１図（ａＪは七の一実施例における導管および渦発生
体を示す図であり、第１図（ｂ）は第１図（ａｌにおけ
る渦発生体を取り出して示す拡大斜視図である。
体を示す図であり、第１図（ｂ）は第１図（ａｌにおけ
る渦発生体を取り出して示す拡大斜視図である。
この第１図（ａ）、第１図ｔｂｔの両図において、１は
導管、２は渦発生体、３は熱線４および５の支柱である
。この第１図＋ａＨＲ１図（ｂｌのように構成された渦
発生体２の後流・には規則的々カルマン渦が生成され、
熱線４，５は左右の両列により規則的に交互に冷却され
る。なお、第１図（ａＪの矢印Ａ！は流体の流れの方向
を示している。
導管、２は渦発生体、３は熱線４および５の支柱である
。この第１図＋ａＨＲ１図（ｂｌのように構成された渦
発生体２の後流・には規則的々カルマン渦が生成され、
熱線４，５は左右の両列により規則的に交互に冷却され
る。なお、第１図（ａＪの矢印Ａ！は流体の流れの方向
を示している。
第２図はこの発明の流量または流速測定装置の電気的回
路図である。この第２図において第１図（ｋｌに示した
熱線４，５の各一端はアースされ、熱線４の他端は演算
増幅器２１の反転入力端に接続］ されているとともに、抵抗２３を介してトランジスタ３
９のエミッタに接続式れている。このエミッタと抵抗２
３との接続点Ｐｉは抵抗２５〜２７を介してアースされ
ており、抵抗２５に並列にサーミスタ３１が接続さｎ、
ている。抵抗２６と２７との接続点は抵抗３３を介して
演算増幅器２、ｌの非反転入力端に接続されている。
路図である。この第２図において第１図（ｋｌに示した
熱線４，５の各一端はアースされ、熱線４の他端は演算
増幅器２１の反転入力端に接続］ されているとともに、抵抗２３を介してトランジスタ３
９のエミッタに接続式れている。このエミッタと抵抗２
３との接続点Ｐｉは抵抗２５〜２７を介してアースされ
ており、抵抗２５に並列にサーミスタ３１が接続さｎ、
ている。抵抗２６と２７との接続点は抵抗３３を介して
演算増幅器２、ｌの非反転入力端に接続されている。
演算増幅器２１の出力端は抵抗３６を介してアースてれ
、さらに抵抗３５全通してトランジスタ３９のペースに
接続されている。トランジスタ３９のコレクタにはＶｃ
ｃの電圧が印加されている。
、さらに抵抗３５全通してトランジスタ３９のペースに
接続されている。トランジスタ３９のコレクタにはＶｃ
ｃの電圧が印加されている。
かくして、熱線４、抵抗２３．２５〜２７、サーミスタ
３１とにより、熱線４を定温度に制御するためのブリッ
ジ回路を構成しておシ、また抵抗、３３ 、３５ 、３
６演算増幅器２１１ トランジスタ３９とにより帰還回
路を構成している。そして、トランジスタ３９のエミッ
タにおいて、カルマン渦により冷却された熱線４の検出
出力Ｖｌが出力される。
３１とにより、熱線４を定温度に制御するためのブリッ
ジ回路を構成しておシ、また抵抗、３３ 、３５ 、３
６演算増幅器２１１ トランジスタ３９とにより帰還回
路を構成している。そして、トランジスタ３９のエミッ
タにおいて、カルマン渦により冷却された熱線４の検出
出力Ｖｌが出力される。
トランジスタ３９のエミッタはコンデンサ４１、抵抗４
２を介して演算増幅器４８の反転入力端に接続されてい
る。この演算増幅器４８の出刃端と反転入力端間には抵
抗４３が接続されている。
２を介して演算増幅器４８の反転入力端に接続されてい
る。この演算増幅器４８の出刃端と反転入力端間には抵
抗４３が接続されている。
同様にして、熱線５の他端は抵抗２４を介してトランジ
スタ４ｏのエミッタに接続され、このエミッタと抵抗２
４との接続点Ｐ２は抵抗２８〜３゜を介してアース場九
、抵抗２８と並列にサーミスタ３２が接続芒れている。
スタ４ｏのエミッタに接続され、このエミッタと抵抗２
４との接続点Ｐ２は抵抗２８〜３゜を介してアース場九
、抵抗２８と並列にサーミスタ３２が接続芒れている。
抵抗２９と３０との接続点は抵抗３４を介して演算増幅
器２２の非反転入力端に接続塾れでいる。この演算増幅
器２２の反転入力端は熱線５の他端に接続されている。
器２２の非反転入力端に接続塾れでいる。この演算増幅
器２２の反転入力端は熱線５の他端に接続されている。
演算増幅器２２の出力端は抵抗３８を介してアースされ
、抵抗３７を経てトランジスタ４０のベースに接続され
ている。トランジスタ４０のコレクタはＶｃｃの電圧が
印加芒れている。
、抵抗３７を経てトランジスタ４０のベースに接続され
ている。トランジスタ４０のコレクタはＶｃｃの電圧が
印加芒れている。
かくして、熱線５、抵抗２４．２８〜３０、サーミスタ
３２とにより熱線５を定温度に制御するためのブリッジ
回路全構成しており、抵抗３４゜３７．３８、）ランラ
スタ４０．演算増幅器２２とにより、帰還回路全構成し
ている。そして、熱線５の検出出力はトランジスタ４０
のエミッタにおいて、Ｖ２として現われるようになって
いる。
３２とにより熱線５を定温度に制御するためのブリッジ
回路全構成しており、抵抗３４゜３７．３８、）ランラ
スタ４０．演算増幅器２２とにより、帰還回路全構成し
ている。そして、熱線５の検出出力はトランジスタ４０
のエミッタにおいて、Ｖ２として現われるようになって
いる。
トランジスタ４０のエミッタはコンデンサ４４、抵抗４
５全介して演算増幅器４８の非反転入力端に接続をれて
いる。この非反転入力端は抵抗４６全通して電圧ＶＣＣ
が印加されているとともに、抵抗４７を介してアースさ
れている。
５全介して演算増幅器４８の非反転入力端に接続をれて
いる。この非反転入力端は抵抗４６全通して電圧ＶＣＣ
が印加されているとともに、抵抗４７を介してアースさ
れている。
コンデンサ４１．４４、抵抗４２，４３．４５〜４７、
演算増巾器４８は前記検出出力ｖｔ 、 Ｖ２中に含ま
れるカルマン渦の検出出方のみを取り出して増巾する回
路で、渦検出出力Ｖａ ’に出力する。
演算増巾器４８は前記検出出力ｖｔ 、 Ｖ２中に含ま
れるカルマン渦の検出出方のみを取り出して増巾する回
路で、渦検出出力Ｖａ ’に出力する。
演算増幅器４８の出力端は電圧比較器４９の反転入力端
に接続さｎており、この電圧比較器４９の非反転入力端
は抵抗５ｏと５１との接続点に接続されている。抵抗５
０と５１との直列回路は電圧ＶＣＣの電源とアース間に
接続でれている。電圧比較器４９の出力端と非反転入力
端間には抵抗５２が接続されており、この出力端には抵
抗５３全通して電圧ｖＣＣが印加されているとともに、
周波数出力Ｖ４ ｋ出力するようになっている。
に接続さｎており、この電圧比較器４９の非反転入力端
は抵抗５ｏと５１との接続点に接続されている。抵抗５
０と５１との直列回路は電圧ＶＣＣの電源とアース間に
接続でれている。電圧比較器４９の出力端と非反転入力
端間には抵抗５２が接続されており、この出力端には抵
抗５３全通して電圧ｖＣＣが印加されているとともに、
周波数出力Ｖ４ ｋ出力するようになっている。
この抵抗５０〜５３、電圧比較器４９の回路は上記渦検
出出力Ｖｓ ｋ □”ルス用力Ｖ４に変換する波形整形
回路である。
出出力Ｖｓ ｋ □”ルス用力Ｖ４に変換する波形整形
回路である。
次に、以上のように構成されたこの発明の流量または流
速測定装置の電気回路の動作について説 明する。
速測定装置の電気回路の動作について説 明する。
演算増巾器２１．２２の入力の差動増巾器を構成するト
ランジスタはＰＮＰ型であるもの（たとえば日本電気株
式会社表のｕｐｃ４５１ｃ）とする。さらに抵抗２３．
２４および熱線４．５の抵抗値に比べて、抵抗２５〜３
０，３３．３４の抵抗値は太きいものとする。
ランジスタはＰＮＰ型であるもの（たとえば日本電気株
式会社表のｕｐｃ４５１ｃ）とする。さらに抵抗２３．
２４および熱線４．５の抵抗値に比べて、抵抗２５〜３
０，３３．３４の抵抗値は太きいものとする。
このようにすると、演算増巾器２１．２２の特性により
、演算増巾器の入力バイアス電流によるオフセット電圧
は、非反転入力端の方が必ず高くなる。この状態をより
解り易く理解するために第３図の等価回路図と、第４図
の動作点のグラフを参照して説明する。
、演算増巾器の入力バイアス電流によるオフセット電圧
は、非反転入力端の方が必ず高くなる。この状態をより
解り易く理解するために第３図の等価回路図と、第４図
の動作点のグラフを参照して説明する。
第３図において、１０１は抵抗Ｒ３，１０２は熱線でそ
の抵抗値をＲＨ，１０３は抵抗Ｒ１％ １０４は抵抗＆
、１０６は演算増巾器で入出力の端子電圧をｖ＋＋ｖ
−＋Ｖｏとする。１０５は端子電圧Ｖ＋。
の抵抗値をＲＨ，１０３は抵抗Ｒ１％ １０４は抵抗＆
、１０６は演算増巾器で入出力の端子電圧をｖ＋＋ｖ
−＋Ｖｏとする。１０５は端子電圧Ｖ＋。
■−間に現われるオフセット電圧Ｖｏ ｓとする。
この場合
定常状態では Ｖ十＝Ｖ−・・・・・・・・・（３）の
関係式が成り立つ。
関係式が成り立つ。
この関係式とＶＯ８，ＶＯとの関係を表わしたのが第４
図（ａｌ 〜（Ｃ１であり第４図（ａ）のＶｏ ｓ ＝
０の場合にはＶ十とＶ−とは常に一定であり、通常の
熱線流速計として使用する場合にはこの関係でなければ
ならない。
図（ａｌ 〜（Ｃ１であり第４図（ａ）のＶｏ ｓ ＝
０の場合にはＶ十とＶ−とは常に一定であり、通常の
熱線流速計として使用する場合にはこの関係でなければ
ならない。
しかし、あ捷りにもＶ（１ｓ＝＝Ｑに近ずけていくと遂
には第４図１（ｃ）のＶＯｓ （０となシ、Ｖｏが零と
なるとＶ−＞Ｖ十となり永久に回路が動作しない状態と
なってし１つ。したがって、この回路が安定に動作する
ためにばＶＯＳ≧０でなければならない。
には第４図１（ｃ）のＶＯｓ （０となシ、Ｖｏが零と
なるとＶ−＞Ｖ十となり永久に回路が動作しない状態と
なってし１つ。したがって、この回路が安定に動作する
ためにばＶＯＳ≧０でなければならない。
さらに、第４図（ｂｌに示すようにｖｏｓ＞ｏとすると
、ｖｏが太きくなるにしたがってＶ＋＝Ｖ−となるため
のＶ−の傾むきが小でくなって行く。これは熱＃１０２
の抵抗ＲＨを小ざくすること、すなわち熱線の制御温度
′（ｉ−Ｖｏの増大に応じてわずかに下げて行くことを
意味し、熱線の応答遅れ、演算増巾器の応答遅れなどよ
り由来する動特性の安定性を改善できる効果がある。
、ｖｏが太きくなるにしたがってＶ＋＝Ｖ−となるため
のＶ−の傾むきが小でくなって行く。これは熱＃１０２
の抵抗ＲＨを小ざくすること、すなわち熱線の制御温度
′（ｉ−Ｖｏの増大に応じてわずかに下げて行くことを
意味し、熱線の応答遅れ、演算増巾器の応答遅れなどよ
り由来する動特性の安定性を改善できる効果がある。
この効果は通常の熱線流速計としての用途には、出力の
誤差となって表わｊｌ、むしろ害となるものであるが、
渦信号によるＡＣ成分の検出の周波数特性の改良には多
大の効果を発揮する。
誤差となって表わｊｌ、むしろ害となるものであるが、
渦信号によるＡＣ成分の検出の周波数特性の改良には多
大の効果を発揮する。
第２図においては生に抵抗３３．３４の値と演算増巾器
２１．２２の入力バイアス電流によりＶｏＳが設定され
る。このために得ら力、るＶＯＳの値に自由度が少ない
と云う欠点がある。
２１．２２の入力バイアス電流によりＶｏＳが設定され
る。このために得ら力、るＶＯＳの値に自由度が少ない
と云う欠点がある。
さらに、第４図を見ても明らかなように、出力電圧ＶＯ
が小さいときに特にＶ。Ｓの効果が大が＜Ｖ。
が小さいときに特にＶ。Ｓの効果が大が＜Ｖ。
が大きくなると効果が小さくなってしまう欠点がある。
第５図は上記第２図の実施例の欠点を改良するためにな
されたこの発明の他の実施例である。この第５図は演算
増幅器２１．２２の各非反転入力端に抵抗６１とダイオ
ード６２の直列回路、抵抗６３とダイオード・６４の直
列回路をそれぞれ介してアースされておシ、その他の構
成は第２図と同様である。このような構成においてはＶ
ｏ＝ ０ （すなわちＶ ｌ＝ ０ 、 Ｖ２ ＝ ０
）の場合のオフセット電圧は抵抗２３、熱線４、およ
び抵抗２５〜２７、サーミスタ３１の抵抗値によって決
まる値で、第３図の等価回路に換算してＶ６ｓ≧０とな
るように設定する。
されたこの発明の他の実施例である。この第５図は演算
増幅器２１．２２の各非反転入力端に抵抗６１とダイオ
ード６２の直列回路、抵抗６３とダイオード・６４の直
列回路をそれぞれ介してアースされておシ、その他の構
成は第２図と同様である。このような構成においてはＶ
ｏ＝ ０ （すなわちＶ ｌ＝ ０ 、 Ｖ２ ＝ ０
）の場合のオフセット電圧は抵抗２３、熱線４、およ
び抵抗２５〜２７、サーミスタ３１の抵抗値によって決
まる値で、第３図の等価回路に換算してＶ６ｓ≧０とな
るように設定する。
次に、Ｖｏ（つま！１ｌＶ１およびＶ２）がダイオード
６２．６４の順方向ドロップよジも大きくなると、抵抗
６１．６３およびダイオード６２．６４の効果が現われ
てくる。ダイオード６２．６４の代わりに任意の電圧値
の定電圧素子を用いれば’Ｖｏ（つまりＶｌ、 Ｖ２
）に対応する熱線の設定温度の関係全任意にプログラム
することができる。
６２．６４の順方向ドロップよジも大きくなると、抵抗
６１．６３およびダイオード６２．６４の効果が現われ
てくる。ダイオード６２．６４の代わりに任意の電圧値
の定電圧素子を用いれば’Ｖｏ（つまりＶｌ、 Ｖ２
）に対応する熱線の設定温度の関係全任意にプログラム
することができる。
これと同じ方法をブリップの他の辺に付加しても同様の
効果が期待できることは云うまでもない。
効果が期待できることは云うまでもない。
また、複数個取っ付けて多重折線近似のような複雑な函
数に設定できることも云うまでもない。
数に設定できることも云うまでもない。
なお、第２図、第５図中に示すサーミスタ３１゜３２は
被測定流体の温度全検出するもので、これによｐ流体の
温度が変っても検出出力ｖ３の感度が大きく変ると云う
欠点は解決できる。
被測定流体の温度全検出するもので、これによｐ流体の
温度が変っても検出出力ｖ３の感度が大きく変ると云う
欠点は解決できる。
なお、上記第２図および第５図で示した実施例では熱線
を演算増巾器の非反転入力端子とグランド端子間に接続
し７たが、帰環回路の条件が成立するように他の辺に移
動させても同様の効果が期待できる。
を演算増巾器の非反転入力端子とグランド端子間に接続
し７たが、帰環回路の条件が成立するように他の辺に移
動させても同様の効果が期待できる。
また熱線４，５はサーミスタ、ポジスタなどの他の感熱
素子であってもよい。流体の温度を検出するサーミスタ
３１．３２は熱線、サーミスタ、ポジスタなどの他の感
熱素子であってもよい。
素子であってもよい。流体の温度を検出するサーミスタ
３１．３２は熱線、サーミスタ、ポジスタなどの他の感
熱素子であってもよい。
なお、この実施例では２本の熱線を用いたカルマン渦流
量計について述べたが、スワール式渦流量計であっても
同様の効果が期待できることは云うまでもない。
量計について述べたが、スワール式渦流量計であっても
同様の効果が期待できることは云うまでもない。
以上説明した通り、この発明の流量または流速測定装置
によれは、熱線をほぼ一定温度に制御するように熱線な
どの感熱素子の出力全演算増幅器に供給し、演算増幅器
の出力を感熱素子に帰還するようにして帰還回路を構成
し、演算増幅器の２入力端の入力信号間に演算増幅器の
出力の値に対応して所望のオフセット電圧を与えるよう
にしたので、簡単な回路構成で、回路動作の初期起動と
動作安定性に著しく改善できる効果がある。
によれは、熱線をほぼ一定温度に制御するように熱線な
どの感熱素子の出力全演算増幅器に供給し、演算増幅器
の出力を感熱素子に帰還するようにして帰還回路を構成
し、演算増幅器の２入力端の入力信号間に演算増幅器の
出力の値に対応して所望のオフセット電圧を与えるよう
にしたので、簡単な回路構成で、回路動作の初期起動と
動作安定性に著しく改善できる効果がある。
芒らに、たとえばカルマン渦を２本の熱線の差信号で検
出しようとする場合に二つの演算増巾器にオフセット電
圧、周波数特性などのばらつきがあっても、容易に独立
にバランスさせることができ、周波数特性を良好にでき
ると云う効果がある。
出しようとする場合に二つの演算増巾器にオフセット電
圧、周波数特性などのばらつきがあっても、容易に独立
にバランスさせることができ、周波数特性を良好にでき
ると云う効果がある。
また演算増巾器自身にオフセット電圧調整の機能が備わ
っていなくても、すべて外部入出力端子で設定できるた
め、安価な汎用の素子で所望の機能が実現できる効果が
める。
っていなくても、すべて外部入出力端子で設定できるた
め、安価な汎用の素子で所望の機能が実現できる効果が
める。
さらに、被測定流体の温度変化が生じても、渦の検出感
度に伺ら影響を与えず、この検出感度を適正値に制御で
きる効果がある。
度に伺ら影響を与えず、この検出感度を適正値に制御で
きる効果がある。
第１図（ａ）はこの発明の流量または流速測定装置に適
用される導管内の渦発生体および熱線を示す図、第１ぶ
ｊ（ｂ）は同上渦発生体と熱線の拡大斜視図、第２図は
この発明の流量または流速測定装置の−実施例の構成を
示す回路図、第３区１は同上流量または流速測定装置に
おける黙約の定温度制御部の等価回路図、第４図（ａＪ
ないし第４図１（ｃ）は第３図の等価回路図における演
算増幅器の出力電圧対入力電圧の関係を示すグラフ、第
５図はこの発明の流１：または流速測定装置の他の実施
例を示す回路図である。 ｌ・・・導管、２・・・渦発生体、４．５，１０２・・
・熱ｍ 、 ２ ３ 〜 コＳＯ，：云１３〜３ ８
、 ４ ２ 、 ４ ３ 、 ４ ５〜４７．
５０〜５３ 、６１ 、 ｆｉ ３ 、１０１ 、１０
３゜１０４・・・抵抗、２１，２２，１０２・・・演算
増幅器、３９．４０・・・トランジスタ、４１．４４・
・・コンデンサ、４８．４９・・・電圧比較器、６２．
６４・・・ダイオード。 なお、図中同一符号は同一または相当部分を示す。 代理人 為 野 信 − 第１図
用される導管内の渦発生体および熱線を示す図、第１ぶ
ｊ（ｂ）は同上渦発生体と熱線の拡大斜視図、第２図は
この発明の流量または流速測定装置の−実施例の構成を
示す回路図、第３区１は同上流量または流速測定装置に
おける黙約の定温度制御部の等価回路図、第４図（ａＪ
ないし第４図１（ｃ）は第３図の等価回路図における演
算増幅器の出力電圧対入力電圧の関係を示すグラフ、第
５図はこの発明の流１：または流速測定装置の他の実施
例を示す回路図である。 ｌ・・・導管、２・・・渦発生体、４．５，１０２・・
・熱ｍ 、 ２ ３ 〜 コＳＯ，：云１３〜３ ８
、 ４ ２ 、 ４ ３ 、 ４ ５〜４７．
５０〜５３ 、６１ 、 ｆｉ ３ 、１０１ 、１０
３゜１０４・・・抵抗、２１，２２，１０２・・・演算
増幅器、３９．４０・・・トランジスタ、４１．４４・
・・コンデンサ、４８．４９・・・電圧比較器、６２．
６４・・・ダイオード。 なお、図中同一符号は同一または相当部分を示す。 代理人 為 野 信 − 第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）被測定流体中に設けられた渦発生体、この渦発生
体により流体流量全流体的な渦の変化としてとらえ、こ
の流体的な渦の変化金少なくとも１個の感熱素子の冷却
を利用して得られた検出信号全演算増巾器で増巾し、こ
の演算増幅器の出力全前記感熱素子の温度がほぼ一定温
度となるようにこの感熱素子に帰還するとともに、演算
増巾器の出力に対応して前記感熱素子の設定温度が変化
するように帰環回路を構成したことを特徴とする流量ま
たは流速測定装置。 （２）感熱素子は熱線で構成され、この熱線？含むブリ
ッジ回路に熱線がほぼ定温度になるように演算増幅器の
出力全帰環するようにし、演算増幅器の２人力信号間に
所望のオフセント電圧を与えたこと全特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の流量または流速測定装置。 （３１感熱素子は熱線で構成されこの熱線を含むブリッ
ジ回路に熱線がほぼ定温度に々るように演算増幅器の出
力全帰環し、ブリッジ回路の少なくとも１辺にオフセッ
ト電圧を与えるようにブリッジ回路を構成することを特
徴とする請求 第１項記載の流量または流速測定装置。 （４ンオフセツト電圧を与えるブリッジの回路は抵抗と
定電圧菓子とによシ構成さｊ−た回路網であることを特
徴とする特許請求の範囲第３項記載の流量または流速測
定装置。 （５）ブリッジ回路の少なくとも１辺を被測定流体の温
度を検出できるように配置した感温素子を含む回路網で
構成し、前記感熱素子の温度の目標値を前記ｗ２測測定
体の温度に応じて変化芒せて流体変位の検出温＃をほほ
一定に保持するようにしたことを特徴とする特許請求の
範囲第２項ないし４項記載の流量または流速測定装置。 （６）オフセット電圧の作用の割合が演算増巾器の出力
に対応して変化するようにしたことを特徴とする％許請
求の範囲第２ないし第５項記載の流量又は流速測定装置
。 （７）渦の変化全検出する感熱索子は被測定流体の流れ
の中に直接δらされるように配設きれていること全特徴
とする特許請求の範囲第１ないし第６項記載の流量また
は流速測定装置。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57043556A JPS58158517A (ja) | 1982-03-15 | 1982-03-15 | 流量または流速測定装置 |
| KR1019820004015A KR840001711A (ko) | 1982-03-15 | 1982-09-06 | 유량 또는 유속측정장치 |
| AU91431/82A AU556958B2 (en) | 1982-03-15 | 1982-12-13 | Measurement of flow velocity |
| US06/449,618 US4497203A (en) | 1982-03-15 | 1982-12-14 | Apparatus for measuring flow velocity |
| EP82111715A EP0089415B1 (en) | 1982-03-15 | 1982-12-16 | Apparatus for measuring flow velocity |
| DE8282111715T DE3273071D1 (en) | 1982-03-15 | 1982-12-16 | Apparatus for measuring flow velocity |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57043556A JPS58158517A (ja) | 1982-03-15 | 1982-03-15 | 流量または流速測定装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58158517A true JPS58158517A (ja) | 1983-09-20 |
Family
ID=12667020
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57043556A Pending JPS58158517A (ja) | 1982-03-15 | 1982-03-15 | 流量または流速測定装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58158517A (ja) |
| KR (1) | KR840001711A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5642110A (en) * | 1979-09-17 | 1981-04-20 | Nissan Motor Co Ltd | Detector for flow velocity or flow rate |
-
1982
- 1982-03-15 JP JP57043556A patent/JPS58158517A/ja active Pending
- 1982-09-06 KR KR1019820004015A patent/KR840001711A/ko unknown
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5642110A (en) * | 1979-09-17 | 1981-04-20 | Nissan Motor Co Ltd | Detector for flow velocity or flow rate |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR840001711A (ko) | 1984-05-16 |
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