JPS59136619A - 渦流量計 - Google Patents
渦流量計Info
- Publication number
- JPS59136619A JPS59136619A JP58012484A JP1248483A JPS59136619A JP S59136619 A JPS59136619 A JP S59136619A JP 58012484 A JP58012484 A JP 58012484A JP 1248483 A JP1248483 A JP 1248483A JP S59136619 A JPS59136619 A JP S59136619A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vortex
- flow rate
- hot wire
- signal
- detecting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/05—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects
- G01F1/20—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by detection of dynamic effects of the flow
- G01F1/32—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by detection of dynamic effects of the flow using swirl flowmeters
- G01F1/325—Means for detecting quantities used as proxy variables for swirl
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は渦の生成数を検出して流速又は流量を測定する
渦流量計に関するものである。
渦流量計に関するものである。
一般に、渦信号の検出に当たシ、熱線流速計を構成する
熱線を用い、該熱線の電気信号から渦周波数を検出する
と同時に、被測定流体の流速を測定すれば体積流量と質
量流量を同時に検出可能であることは従来から知られて
いた。
熱線を用い、該熱線の電気信号から渦周波数を検出する
と同時に、被測定流体の流速を測定すれば体積流量と質
量流量を同時に検出可能であることは従来から知られて
いた。
ところで、渦信号の検出に用いる上記熱線には、高い渦
周波数に応答する必要性から高い応答性が要求される。
周波数に応答する必要性から高い応答性が要求される。
この為、線径も細くなければならず、細くても切れにく
い引張シ強度の強い材料の熱線が必要となる。一方、流
体の質量流量を測定するのに用いられる熱線には、応答
性はそれ程必要でないことがら線径を太くすることがで
き、それだけ引張シ強度も強く出来る反面、熱線の長時
間使用によって付着物が生成するため、これによって質
量流量の計測誤差が生じないように、この句着物を焼き
切る（パーンオフ）必要があシ、そこで加熱しても特性
劣化の少ない特性の安定したセ料の熱線が要求されてい
る。しかるに、この両方の要求を同時に満たす材料を入
手することは難かしく、実際のところ、同一仕様の熱線
を２本対称に張設して構成された従来の熱線検出式流逍
計では実現困難であった。
い引張シ強度の強い材料の熱線が必要となる。一方、流
体の質量流量を測定するのに用いられる熱線には、応答
性はそれ程必要でないことがら線径を太くすることがで
き、それだけ引張シ強度も強く出来る反面、熱線の長時
間使用によって付着物が生成するため、これによって質
量流量の計測誤差が生じないように、この句着物を焼き
切る（パーンオフ）必要があシ、そこで加熱しても特性
劣化の少ない特性の安定したセ料の熱線が要求されてい
る。しかるに、この両方の要求を同時に満たす材料を入
手することは難かしく、実際のところ、同一仕様の熱線
を２本対称に張設して構成された従来の熱線検出式流逍
計では実現困難であった。
本発明は上記の如き従来のものの欠点全除去するために
なされたもので、渦流量計の周波数出力の持つ特徴と、
熱線流速計のアナログ出力の持つ特徴とを兼ね備えた構
成によシ、体積流邦と同時に質量流量をも測定可能な渦
流量計を提供することを目的としている。
なされたもので、渦流量計の周波数出力の持つ特徴と、
熱線流速計のアナログ出力の持つ特徴とを兼ね備えた構
成によシ、体積流邦と同時に質量流量をも測定可能な渦
流量計を提供することを目的としている。
以下、本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
第１図は本発明の一実施例を示す渦流量計１の全体構成
図であり、第２図はこの渦流量計１全導管２の中に設置
し、この導管２内を矢印方向に流れる流体、例えば空気
の離開又は流速を測定する場合を示す概略説明図である
。
図であり、第２図はこの渦流量計１全導管２の中に設置
し、この導管２内を矢印方向に流れる流体、例えば空気
の離開又は流速を測定する場合を示す概略説明図である
。
第１図において、３は渦発生体、４および５はそれぞれ
熱線、６はこの熱線４および５の支持体、７はその詳細
な回路を第３図に示す測定回路である。
熱線、６はこの熱線４および５の支持体、７はその詳細
な回路を第３図に示す測定回路である。
なお、第３図に示す測定回路７において、８は電源電圧
Ｖｃｃの電源端子、９ａ〜９ｚは抵抗、１０ａ〜１０ｄ
は演算増幅器、１１． ａおよびｌｌｂはコンデンサ、
１２ａおよび１２ｂはトランジスタ、１３は第４図（ａ
）に示す第１信号Ｖｌが出力するノード、１４は第４図
（ｂ）に示す第２信号ｖ２が出力するノード、１５は第
４図（ｃ）に示す第３信号Ｖ３が出力するノード、１６
は第４図（ｄ）に示す第４信号ｖ４が出力する第１出力
端子、１７Ｆｉ第４図（ｅ）に示すアナログ電圧の第５
信号Ｖ５が出力する第２出力端子、１８は復調信号Ｖｐ
ｐが出力する第３出力端子である。
Ｖｃｃの電源端子、９ａ〜９ｚは抵抗、１０ａ〜１０ｄ
は演算増幅器、１１． ａおよびｌｌｂはコンデンサ、
１２ａおよび１２ｂはトランジスタ、１３は第４図（ａ
）に示す第１信号Ｖｌが出力するノード、１４は第４図
（ｂ）に示す第２信号ｖ２が出力するノード、１５は第
４図（ｃ）に示す第３信号Ｖ３が出力するノード、１６
は第４図（ｄ）に示す第４信号ｖ４が出力する第１出力
端子、１７Ｆｉ第４図（ｅ）に示すアナログ電圧の第５
信号Ｖ５が出力する第２出力端子、１８は復調信号Ｖｐ
ｐが出力する第３出力端子である。
なお、前記抵抗９ａ、９ｂ、９ｄおよび演算増幅器１０
ａにより、熱線４の温度と吸入空気との温度差が略一定
になるように制御する第１ブリツノ回路全構成する。同
様に、前記抵抗９ｑ、９ｒ。
ａにより、熱線４の温度と吸入空気との温度差が略一定
になるように制御する第１ブリツノ回路全構成する。同
様に、前記抵抗９ｑ、９ｒ。
９ｔおよび演算増幅器１０ｂによシ、熱線５の温度と吸
入空気との感度差が略一定になるように制御する第２ブ
リッジ回路を構成する。また、前記抵抗９ｆ、９ｅおよ
びトランジスタ１２ａにより。
入空気との感度差が略一定になるように制御する第２ブ
リッジ回路を構成する。また、前記抵抗９ｆ、９ｅおよ
びトランジスタ１２ａにより。
前記第１ブリッジ回路の出力を電流増幅する第１増幅回
路を構成する。同様に、前記抵抗９ｕ、９ｖおよびトラ
ンジスタ１２ｂにより一前記第２ブリッジ回路の出力を
電流増幅する第２増幅回路を構成する。また、前記抵抗
９Ｃは第４図（ａ）に示す第１信号Ｖ１ヲ安定化するも
のである。同様に、抵抗９ｓは第４図（ｂ）に示す第２
信号Ｖ２に安定化するものである。また、熱線４、第１
ブリッジ回路、第１増幅回路および抵抗９Ｃから構成す
る回路己渦発生体３の後流側に発生する片側のカルマン
渦列の第１伯号Ｖｌｋ検出するものであるが、それ自身
で熱線流量計の検出回路を構成する。同様に、熱線５．
第２ブリツノ回路、第２増幅回路および抵抗９ｓから構
成する回路は渦発生体３の後流側に発生する他方の片側
のカルマン渦列の第２信号■を検出するものであるが、
それ自身で熱線流量計の検出回路を構成する。また、前
記抵抗９ｇ、９ｈ。
路を構成する。同様に、前記抵抗９ｕ、９ｖおよびトラ
ンジスタ１２ｂにより一前記第２ブリッジ回路の出力を
電流増幅する第２増幅回路を構成する。また、前記抵抗
９Ｃは第４図（ａ）に示す第１信号Ｖ１ヲ安定化するも
のである。同様に、抵抗９ｓは第４図（ｂ）に示す第２
信号Ｖ２に安定化するものである。また、熱線４、第１
ブリッジ回路、第１増幅回路および抵抗９Ｃから構成す
る回路己渦発生体３の後流側に発生する片側のカルマン
渦列の第１伯号Ｖｌｋ検出するものであるが、それ自身
で熱線流量計の検出回路を構成する。同様に、熱線５．
第２ブリツノ回路、第２増幅回路および抵抗９ｓから構
成する回路は渦発生体３の後流側に発生する他方の片側
のカルマン渦列の第２信号■を検出するものであるが、
それ自身で熱線流量計の検出回路を構成する。また、前
記抵抗９ｇ、９ｈ。
９ｍ、９ｎ、９ｐ、演算増幅器１０ｃ、コンデンサｌｌ
ａ、ｌｌｂにより、第１信号Ｖｌと第２信号Ｖ２との差
信号全増幅して、第３信号Ｖｓ ’（ｃ’高出力る第１
差動回路全構成する。前記抵抗９ｉ、９ｊ。
ａ、ｌｌｂにより、第１信号Ｖｌと第２信号Ｖ２との差
信号全増幅して、第３信号Ｖｓ ’（ｃ’高出力る第１
差動回路全構成する。前記抵抗９ｉ、９ｊ。
９ ｋ 、 ９ 、ｔおよび演錯増幅器１０ｄによシ、
第３信号Ｖ３を整形して第４信号Ｖ４を出力する波形整
形回路を構成する。また、前記第１ブリッジ回路の平衡
条件は、 同様に、前記第２ブリッジ回路の平衡条件は次に、上記
構成に基づき、本発明の一実施例の動作について説明す
る。
第３信号Ｖ３を整形して第４信号Ｖ４を出力する波形整
形回路を構成する。また、前記第１ブリッジ回路の平衡
条件は、 同様に、前記第２ブリッジ回路の平衡条件は次に、上記
構成に基づき、本発明の一実施例の動作について説明す
る。
まず、熱線４の抵抗温度係数と抵抗９ａの抵抗温度係数
を等しく設定すれば熱線４の温度制御ＪＦｉ熱線流速計
で言う温度差変化法の温度制御を構成し、片側のカルマ
ン渦列の第１信号Ｖｌ（第４図（ａ）参照）を検出する
と共に、熱線４全流れる箪流工Ｈ１は吸入空気の温度、
圧力の変化に係わらず、質量流量に対応した値となり、
演算増幅器１０ａの電圧Ｖ＋もしくはＶ−は質量流１に
対応した値になる。同様に、熱線５の抵抗温度係数と抵
抗９ａの抵抗温度係数を等しく設定すれば熱線５の温度
制御は熱線流速計で言う温度差変化法の温度制御全構成
し、−他方の片側のカルマン渦列の第２侶号Ｖ２ （第
４図（ｂ）参照）全検出すると共に、熱線４を流れる霜
１流ＩＨ２は吸入空気の温度、圧力の変化に係わらず、
質量流量に対応した値となり、演詣増幅器１０ｂの電圧
Ｖ＋もしくはＶ−は質量流量に対応した値になる。一方
、渦発生体３の後流には左右に対称で規則的なカルマン
渦列が発生する。このため、熱線４および５は平均流速
によシ冷却されると同時に、かつ交互に高周波の渦周波
数で冷却される。
を等しく設定すれば熱線４の温度制御ＪＦｉ熱線流速計
で言う温度差変化法の温度制御を構成し、片側のカルマ
ン渦列の第１信号Ｖｌ（第４図（ａ）参照）を検出する
と共に、熱線４全流れる箪流工Ｈ１は吸入空気の温度、
圧力の変化に係わらず、質量流量に対応した値となり、
演算増幅器１０ａの電圧Ｖ＋もしくはＶ−は質量流１に
対応した値になる。同様に、熱線５の抵抗温度係数と抵
抗９ａの抵抗温度係数を等しく設定すれば熱線５の温度
制御は熱線流速計で言う温度差変化法の温度制御全構成
し、−他方の片側のカルマン渦列の第２侶号Ｖ２ （第
４図（ｂ）参照）全検出すると共に、熱線４を流れる霜
１流ＩＨ２は吸入空気の温度、圧力の変化に係わらず、
質量流量に対応した値となり、演詣増幅器１０ｂの電圧
Ｖ＋もしくはＶ−は質量流量に対応した値になる。一方
、渦発生体３の後流には左右に対称で規則的なカルマン
渦列が発生する。このため、熱線４および５は平均流速
によシ冷却されると同時に、かつ交互に高周波の渦周波
数で冷却される。
いま、熱線４を高周波の渦信号には応答出来ない太い線
径の熱線で形成する。一方、渦信号を高速度で検出する
為の熱線５は細い線径のもので形成する。この場合、こ
の熱線４および５を所定の温度に保つための前記第１信
号Ｖ１および第２信号Ｖ２は、平均速度に対応した成分
Ｖ、およびｖ２、カルマン渦による流速変化に対応した
成分ΔＶ２とからなる。ところで、熱線流速計の基本原
理によれば、熱線の線形や相料が異なっても１と２の値
を等しく設定する事は可能であるので％ ＶｌとＶ２の
差信号を増巾することにより、第４図（ｃ）に示す如き
第３信号ｖ３が得られる。そして、この第３信号Ｖ３は
前記波形整形回路で波形整形されて、周波数信号である
第４信号Ｖ４が得られる（第４図（ｄ）参照）。ところ
で、この第４信号Ｖ４の周波数と吸入空気の流速との比
率は略一定であることから、吸入９気の単位時間当たシ
の体積流量に等しい周波数信号が得られる。
径の熱線で形成する。一方、渦信号を高速度で検出する
為の熱線５は細い線径のもので形成する。この場合、こ
の熱線４および５を所定の温度に保つための前記第１信
号Ｖ１および第２信号Ｖ２は、平均速度に対応した成分
Ｖ、およびｖ２、カルマン渦による流速変化に対応した
成分ΔＶ２とからなる。ところで、熱線流速計の基本原
理によれば、熱線の線形や相料が異なっても１と２の値
を等しく設定する事は可能であるので％ ＶｌとＶ２の
差信号を増巾することにより、第４図（ｃ）に示す如き
第３信号ｖ３が得られる。そして、この第３信号Ｖ３は
前記波形整形回路で波形整形されて、周波数信号である
第４信号Ｖ４が得られる（第４図（ｄ）参照）。ところ
で、この第４信号Ｖ４の周波数と吸入空気の流速との比
率は略一定であることから、吸入９気の単位時間当たシ
の体積流量に等しい周波数信号が得られる。
次に、熱線４の抵抗温度係数と抵抗９ａの抵抗温度係数
を等しくすると共に、熱線５の抵抗温度係数と抵抗９ｑ
の抵抗温度係数を等しくすれば、熱線４および熱線５は
それぞれ吸入空気との温度差が吸入空気の温度上昇に応
じて少しずつ大きくなってゆく、いわゆる熱線流速計の
温度差変化法を構成する。このため、吸入空気の温度、
圧力にかかわらず、吸入空気の質量流量を検出すること
ができる。この質量流量の関数は熱線の制御電流であシ
、抵抗９ｄおよび９ｔめ端子電圧も質量流量の度数であ
る。
を等しくすると共に、熱線５の抵抗温度係数と抵抗９ｑ
の抵抗温度係数を等しくすれば、熱線４および熱線５は
それぞれ吸入空気との温度差が吸入空気の温度上昇に応
じて少しずつ大きくなってゆく、いわゆる熱線流速計の
温度差変化法を構成する。このため、吸入空気の温度、
圧力にかかわらず、吸入空気の質量流量を検出すること
ができる。この質量流量の関数は熱線の制御電流であシ
、抵抗９ｄおよび９ｔめ端子電圧も質量流量の度数であ
る。
第５信号Ｖ５は
Ｖ＋＝Ｖｓ＝ （Ａ十ＢＵＬ／２） １／２ｆｃだＬ、
Ｕ ： （ｋＰ／ｈｒ）となり、第４図（ｅ）に示す如
く１通常の熱線流速計と同シアナログ出力を得ることが
できる。
Ｕ ： （ｋＰ／ｈｒ）となり、第４図（ｅ）に示す如
く１通常の熱線流速計と同シアナログ出力を得ることが
できる。
そして、このアナログ出力■５から被測定流体である吸
入空気の質量流ｔＵを得ることが出来る。
入空気の質量流ｔＵを得ることが出来る。
又、主に平均流速を検出する為の前記熱線４は。
上述の如く、もう一方の熱線５の様に渦信号全高速度で
検出する必要がないので、線径を太くすることができ１
例えは白金や白金合金の様な引張り強度は弱くても化学
的に安定な金属を使用することが出来る。このような安
定な金属線を用いれば、例えＶｉ第３図に示す電気回路
図中の抵抗９ｄの値を必要に応じて小さい値に切シ換え
て核熱ｆｆＭ４を高温に設定し、熱線４に付着した汚れ
等をバーンオフさせることによってこの誤差要因を容易
に除去することが出来る。
検出する必要がないので、線径を太くすることができ１
例えは白金や白金合金の様な引張り強度は弱くても化学
的に安定な金属を使用することが出来る。このような安
定な金属線を用いれば、例えＶｉ第３図に示す電気回路
図中の抵抗９ｄの値を必要に応じて小さい値に切シ換え
て核熱ｆｆＭ４を高温に設定し、熱線４に付着した汚れ
等をバーンオフさせることによってこの誤差要因を容易
に除去することが出来る。
このように５本発明の一実施例によれば主に渦による流
速変化の成分を検出する為の熱線５と、主に平均流速を
検出する為の熱線４とを備え、その差信号から渦信号と
渦周波数を検出するよう構成したことにより、カルマン
渦の周波数信号Ｖ４と熱線流速側のアナログ出力Ｖ５と
全同時に、高精度でしかも長時間にわたり安定に検出す
ることができ、又カルマン渦以外の流れの変化５例えば
平均流速やその急激な変化、破測定流体の温度の変化等
は同相成分として打ち消されるので、具体的には、自動
車の吸入空気量を測定して燃料噴射量を制御する場合の
様な、流量範囲が広く流速や＠度の変化の大きい流体の
正確な測定に有効であるという犬なる実用的効果を奏す
る。
速変化の成分を検出する為の熱線５と、主に平均流速を
検出する為の熱線４とを備え、その差信号から渦信号と
渦周波数を検出するよう構成したことにより、カルマン
渦の周波数信号Ｖ４と熱線流速側のアナログ出力Ｖ５と
全同時に、高精度でしかも長時間にわたり安定に検出す
ることができ、又カルマン渦以外の流れの変化５例えば
平均流速やその急激な変化、破測定流体の温度の変化等
は同相成分として打ち消されるので、具体的には、自動
車の吸入空気量を測定して燃料噴射量を制御する場合の
様な、流量範囲が広く流速や＠度の変化の大きい流体の
正確な測定に有効であるという犬なる実用的効果を奏す
る。
なお、上記実施例では、熱線４と５を左右対称の位置に
配置しであるのに、上記熱線４の応答性は全くカルマン
渦成分を含まない場合について説明したが、低周波の渦
成分を検出しても本発明の一実施例の動作に不具合が生
じないことは云うまでもない。
配置しであるのに、上記熱線４の応答性は全くカルマン
渦成分を含まない場合について説明したが、低周波の渦
成分を検出しても本発明の一実施例の動作に不具合が生
じないことは云うまでもない。
また、上記熱線４の位置は、例えば上記渦発生体３の上
流側であっても、両側であっても、平均流速の検出出来
る場所であればどこでも良い。
流側であっても、両側であっても、平均流速の検出出来
る場所であればどこでも良い。
以上説明したとおり、本発明によれは感熱素子で検出す
る渦流量計において、 ｆＮｉＪｉ検出する感熱素子と
、平均流速を検出する感熱素子とを用いた簡単な構成に
より、渦周波数と感熱素子の制御信号との検出からそれ
ぞれ体積流量と質量流量とを同時に測定出来るという大
なる効果が得られる。
る渦流量計において、 ｆＮｉＪｉ検出する感熱素子と
、平均流速を検出する感熱素子とを用いた簡単な構成に
より、渦周波数と感熱素子の制御信号との検出からそれ
ぞれ体積流量と質量流量とを同時に測定出来るという大
なる効果が得られる。
第１図は本発明の一実施例を示す渦流量計の測定部構成
図、第２図は第１図に示す渦流量計を流体の流れる導管
の中に設置した場合を示す概略説明図、第３図は第１図
に示す測定回路の詳細な回路格成図、第４図（ａ）〜（
ｄ）は第３図各要部の動作波形図である。 １・・・渦流量計、２・・・導管、３・・・渦発生体、
４゜５・・・熱線、７・・・測定回路、８・・・電源端
子、１０ａ〜１０ ｄ−・・演算増幅器、ｌｌａ、ｌｌ
ｂ、２０ａ。 ２０ｂ・・・コンデンサ、１２ａ、１２ｂ・・・トラン
ジスタ、１３〜１５・・・ノード、１６〜１８・・・出
力端子。 なお、図中、同一符号は同−甘たけ相当部分を示す。 代理人 葛 野 信 −
図、第２図は第１図に示す渦流量計を流体の流れる導管
の中に設置した場合を示す概略説明図、第３図は第１図
に示す測定回路の詳細な回路格成図、第４図（ａ）〜（
ｄ）は第３図各要部の動作波形図である。 １・・・渦流量計、２・・・導管、３・・・渦発生体、
４゜５・・・熱線、７・・・測定回路、８・・・電源端
子、１０ａ〜１０ ｄ−・・演算増幅器、ｌｌａ、ｌｌ
ｂ、２０ａ。 ２０ｂ・・・コンデンサ、１２ａ、１２ｂ・・・トラン
ジスタ、１３〜１５・・・ノード、１６〜１８・・・出
力端子。 なお、図中、同一符号は同−甘たけ相当部分を示す。 代理人 葛 野 信 −
Claims (4)
- （１）被測定流体中に設けられた渦発生体と、上記渦発
生体により上記被測定流体の流量を流体的な渦の変化と
して捉え、これを電気的渦信号の周波数の変化として検
出する為の感熱素子と、上記被測定流体の流速を測定す
る為の感熱素子と、上記両感熱素子から得られる電気信
号の差信号を増幅して渦周波数を検出する手段とを備え
たことｆ：特徴とする渦流量計。 - （２）上記渦信号を検出する為の感熱素子には応答性の
優れた線径の細い熱線を、上記流速を測定する為の感熱
素子には太い線径の熱線を用いたことを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載の渦流量計。 - （３）上記流速を測定する為の感熱素子はその熱線を高
温に加熱することにより、その付着物をパーンオフさせ
るようにしたことを特徴とする特許請求の範囲第２項記
載の渦流量計。 - （４）上記渦信号を主に検出する為の熱線にタングステ
ンもしくは表面処理されたタングステン線を、上記流速
を主に検出するための熱線に白金もしくは白金合金線を
それぞれ用いたことを特徴とする特許請求の範囲第１項
、第２項、或いは第３項記載の渦流量計。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58012484A JPS59136619A (ja) | 1983-01-26 | 1983-01-26 | 渦流量計 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58012484A JPS59136619A (ja) | 1983-01-26 | 1983-01-26 | 渦流量計 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59136619A true JPS59136619A (ja) | 1984-08-06 |
Family
ID=11806666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58012484A Pending JPS59136619A (ja) | 1983-01-26 | 1983-01-26 | 渦流量計 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59136619A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4772112A (en) * | 1984-11-30 | 1988-09-20 | Cvi/Beta Ventures, Inc. | Eyeglass frame including shape-memory elements |
| US4895438A (en) * | 1983-12-06 | 1990-01-23 | Cvi/Beta Ventures, Inc. | Eyeglass frame including shape-memory elements |
| US4896955A (en) * | 1983-12-06 | 1990-01-30 | Cvi/Beta Ventures, Inc. | Eyeglass frame including shape-memory elements |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5783738A (en) * | 1980-11-11 | 1982-05-25 | Nissan Motor Co Ltd | Formation of frp coil spring |
-
1983
- 1983-01-26 JP JP58012484A patent/JPS59136619A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5783738A (en) * | 1980-11-11 | 1982-05-25 | Nissan Motor Co Ltd | Formation of frp coil spring |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4895438A (en) * | 1983-12-06 | 1990-01-23 | Cvi/Beta Ventures, Inc. | Eyeglass frame including shape-memory elements |
| US4896955A (en) * | 1983-12-06 | 1990-01-30 | Cvi/Beta Ventures, Inc. | Eyeglass frame including shape-memory elements |
| US4772112A (en) * | 1984-11-30 | 1988-09-20 | Cvi/Beta Ventures, Inc. | Eyeglass frame including shape-memory elements |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6213605B2 (ja) | ||
| US5222395A (en) | Thermal type flowmeter | |
| JPS5921485B2 (ja) | 流速又は流量検出器 | |
| US4459847A (en) | Vortex shedding device | |
| JPH0421809B2 (ja) | ||
| KR900005880B1 (ko) | 열식유량계(熱式流量計) | |
| JPS59136619A (ja) | 渦流量計 | |
| GB2297164A (en) | Arrangement for measuring the through-flow in a fluid channel | |
| US6279394B1 (en) | Mass air flow meter | |
| JP3293469B2 (ja) | 熱式流速センサ | |
| JPH02141621A (ja) | 熱式流量センサ | |
| JP2533479B2 (ja) | 発熱抵抗式空気流量計 | |
| JP2929356B2 (ja) | 流量計 | |
| JPS5827015A (ja) | 自動車用空気流量計測装置 | |
| JP2965464B2 (ja) | 流量計 | |
| JPS61128123A (ja) | 質量流量計 | |
| JP2879256B2 (ja) | 熱式流量計 | |
| JP2531968B2 (ja) | 流速センサ及びそれを用いた流速測定装置 | |
| JP3060861B2 (ja) | 内燃機関の吸入空気量測定装置 | |
| JPS6261890B2 (ja) | ||
| JPH0663800B2 (ja) | ヒータ温度制御回路 | |
| JP2771949B2 (ja) | 熱式流量センサ | |
| JPS5826346Y2 (ja) | カルマン渦流量計又は流速計 | |
| KR920009907B1 (ko) | 와유량계(渦流量計) | |
| JP2003315129A (ja) | 熱式流量計測装置 |