JPS58152023A - 部分架橋ゴム−樹脂組成物の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、部分架橋ゴム−樹脂組成物の製造法に関する
。更に詳しくは、ペルオキシド架橋型オレフィン系共重
合ゴムおよびペルオキシド分解型ポリオレフィン系樹脂
を有機ペルオキシドの存在下で動的に熱処理することか
らなる部分架橋ゴム−樹脂組成物の製造法に関する。

エチレン・プロピレン共重合ゴムまたはエチレン・プロ
ピレン・非共役ポリエン共重合ゴムによって代表される
ペルオキシド架橋型オレフィン系共重合ゴムの部分架橋
物およびポリオレフィン系樹脂からなる部分架橋ゴム−
樹脂組成物の製造は、種々の態様で行われている。この
うち、共重合ゴムト有機ペルオキシドとをバンバリーミ
キサ−中で動的熱処理として溶融混練して部分架橋させ
た後、ポリオレアイン系樹脂と混合する方法や共重合ゴ
ムと有機ペルオキシドとをバンバリーミキサ−中で溶融
混練する際、ポリプロピレンなどのペルオキシド分解型
ポリオレフィン系樹脂を共存させて製造する方法などは
、バンバリーミキサ−を使用するのでバッチ形式であり
、そのため経済的ではない。また、前者の方法では、部
分架橋ゴムとポリオレフィン系樹脂とが均一に混合され
ない場合も多く、安定した品質のものが得られ難い。

部分架橋共重合ゴムとポリオレフィン系樹脂とが均一に
混合され、安定した品質の部分架橋ゴム−樹脂組成物を
得るには、共重合ゴムとポリプロピレンなどのペルオキ
シド分解型ポリオレフィン系樹脂とを予め溶融混合して
ペレット化した後、このペレットと有機ペルオキシドと
を押出機中で溶融混練して動的熱処理する方法を用いる
ことが好ましいが、この場合には動的熱処理に先立って
共重合ゴムとポリオレフィン系樹脂とを溶融混合する工
程を必要とし、この点でやはり経済的ではそこで、共重
合ゴムとペルオキシド分解型ポリオレフィン系樹脂とを
有機ペルオキシドの存在下に溶融混練して動的熱処理を
行ない、かつこの動的熱処理を連続的に実施し得る方法
が望まれ、しかもこのような動的熱処理を押出機を用い
て実施することができれば、それはきわめて経済的で、
また理想的でもある。

本発明者らは、かかる考えに基いて、均一に混合され、
物性上問題のない部分架橋ゴム−樹脂組成物を得るべく
種々の検討を行なったが、通常の１軸押出機を用いたの
では如何なる条件下でも物性上問題のない部分架橋ゴム
−樹脂組成物が得られないこと、そして溶融物の流れを
乱すためにシリンダー内面に溝部または突起部を設けた
１軸押出機を用い、特定の条件下でそれを操作すること
により、始めて前記課題が解決できることを見出した。

即ち、特定の１軸押出機を用いることおよびかかる１軸
押出機に供給する共重合ゴムの粒子の大きさが熱可塑性
エラストマーの物性に大きな影響を与えること、またこ
のｌ軸押出機が被処理物に付与するｔ１械的エネルギー
の量が、部分架橋共重合ゴムとポリオレフィン系樹脂の
分散性に大きな影響を与え、粒子の大きさで左右される
この量が一定の値をこえない限り、均一に混合され、か
つ良好な物性の部分架橋ゴム−樹脂組成物が得られない
という知見に基いて、そこに特定の条件が設定される。

従って、本発明は部分架橋ゴム−樹脂組成物の製造法に
係り、部分架橋ゴム−樹脂組成物は、粒子状ペルオキシ
ド架橋型オレフィン系共重合ゴムおよびペルオキシド分
解型ポリオレフィン系樹脂をシリンダー内面に溝部また
は突起部を設けた１軸押出様に直接供給し、有機ペルオ
キシドの存在下に、 Ｘ≦２００ ｙ≧０．００３　ｘ　＋　０．１２− ただし、ｘ：共重合ゴム粒子の大きさく　９／１００個
）ｙ：押出機の比エネルギー（Ｋｗ、ｈｒ／ｋｇ）なる
条件下で動的熱処理を行なうことにより製造される。

部分架橋されるペルオキシド架橋型オレフィン系共重合
ゴムとしては、例えばエチレン・プロピレン共重合ゴム
、エチレン・プロピレン・非共役ジエン３元共重合ゴム
、エチレン・１−ブテン共重合ゴム、エチレン・１−ブ
テン・非共役ジエン３元共重合ゴム、エチレン・ブタジ
ェン共重合ゴムの如きオレフィンを主成分とする無定形
の弾性共重合体であって、有機ペルオキシドと混合し、
加熱下に混練することにより架橋して流動性の低下する
ゴムあるいは流動しなくなるゴムが用いられる。

これらのエチレン・α−オレフィン・　（非共役ポリエ
ン）系共重合ゴムにおいて、エチレンとα−オレフィン
とは約５０１５０〜９５１５、好ましくは約５５／４５
〜８５／１５のモル比で共重合されていることが望まし
く、更にジシクロペンタジェン、１゜４−ヘキサジエン
、シクロオクタジエン、メチレンノルボルネン、エチリ
デンノルボルネンなどの非共役ポリエンが共重合されて
いる場合には、ヨウ素価表示で約５０以下、好ましくは
約４０以下となるようなｉｔで存在することが望ましい
。これらの共重合ゴムは、ムーニー粘度ＭＬ、＋４（１
００Ｃ）が約１０〜２００、好ましくは約４０〜１５０
であることが好ましい。

ペルオキシド分解型ポリオレフィン系樹脂としては、例
えばポリプロピレン、プ四ピレン単位を８５モル％以上
含有するプロピレンとプロピレンを除く炭素数２〜１０
のα−オレフィンとの共重合体の如き結晶性ポリプロピ
レン系樹脂；ポリ（１−ブテン）、１−ブテン単位を８
５モル％以上含有する１−ブテンと１−ブテンを除く炭
素数２〜１０のα−オレフィンとの共重合体の如き結晶
性ポリ（１−ブテン）ｆＡ樹脂；更にはポリ　（４−メ
チル−１−ペンテン）、４−メチル−１−ベンテンヲ８
５モル％以上含有する４−メチル−１−ペンテンと４−
メチル−１−ペンテンｔ−除＜炭素数２〜１０のα−オ
レフィンとの共重合体の如きポリ（４−メチル−１−ペ
ンテン）系樹脂などを挙げることができる。就中、ポリ
プロピレン系樹脂およびＣリ　（１−ブテン）系樹脂が
好ましく・メルトインデックス（２３０℃）が約０．１
〜１００、特に約０，５〜５０のポリプロピレン系樹脂
が望ましい。

ペルオキシド架橋型オレフィン系共重合ゴムとペルオキ
シド分解型ポリオレフィン系樹脂とは、一般に重量で約
１０／９０〜９５１５、好ましくは約２０　／　８０〜
９０／１０の割合で配合して用いられる。

共重合ゴムの割合がこれより少ないと、有機ペルオキシ
ドの作用が樹脂成分の分解に多く寄与することになるた
め、共重合ゴム成分の部分架橋が不足する欠点を招来し
、また樹脂成分の粘度が低くなりすぎ、部分架橋ゴムと
の分散不良を生ぜしめる。一方、共重合ゴムがこれより
多い割合で用いられると、得られる部分架橋ゴム−樹脂
組成物中の樹脂成分が少なくなり、そのままでは強度が
低くなり、また分子量の低下した樹脂成分が少ないため
流動性が悪く、強度に関連して樹脂成分の不足を捕う意
図で更に樹脂成分を添加しても、十分な均一性を保つこ
とができない。

有機ペルオキシドとしては、例えばジクミルペルオキシ
ド、ジ第３ブチルペルオキシド、２．５−ジメチル−２
，５−ジ（第３ブチルペルオキシ）ヘキサン、２．５−
ジメチル−２，５−ジ（第３ブチルペルオキシ）ヘキシ
ン−３，１，３−ビス（１１３ブチルペルオキシイソプ
ロビル）ベンゼン、１．１−ビス（第３ブチルペルオキ
シ）　−３，３，５−）リメチルシクロヘキサン、ｎ−
ブチル−４，４−ビス（ｌｌＩ３ブチルペルオキシ）バ
レレート、ペンソイルヘルオキシド、ｐ−クロルベンゾ
イルペルオキシド、２，４−ジクロルベンゾイルペルオ
キシド、第３ブチルペルオキシベンゾエート、第３プチ
ルベルオキシイソプロビルカーポネート、ジアセチルペ
ルオキシド、ラウロイルペルオキシド、第３ブチルクミ
ルペルオキシドなどが挙げられる。

これらの有機ペルオキシドの中でも、スコーチ安定性、
臭気性などの点からは、２．５−ジメチル−２，５−ジ
（第３ブチルペルオキシ）ヘキサン、２．５−ジメチル
−２，５−ジ（第３ブチルペルオキシ）−ヘキシン−３
，１，３−ビス（第３ブチルペルオキシイソプロビル）
ベンゼン、１，１−ビス（第３ブチルペルオキシ）　−
３，３，３−トリメチルシクロヘキサン、ｎ−ブチル−
４，４−ビス（第３ブチルペルオキシ）バレレートなど
が好ましく、特に１，３−ビス（第３ブチルペルオキシ
イソプロビル）ベンゼンが最も好ましい。

これらの有機ペルオキシドは、ペルオキシド架橋型オレ
フィン系共重合ゴム、ペルオキシド分解型ポリオレフィ
ン系樹脂および後記の如き任意成分の合計量に対して、
約０．０１〜１重量％、好ましくは約０．１〜０．５重
量％の割合で配合して用いられ曇Ｏ 以上の各成分が特定のｌ軸押出機に直接供給され、動的
熱処理に付されるが、その際ペルオキシド架橋型オレフ
ィン系共重合ゴムは、特定の大きさく口）を有する粒子
状のものが用いられる。この共重合ゴムの粒子の大きさ
が大きすぎると、均一にして所望の物性を有する部分架
橋ゴム−樹脂組成物が得られないので、約２００　ｇ／
　１００個以下、好ましくけ約５０９　／　ｉ００個以
下の大きさを有する粒子状共重合ゴムが用いられる。一
方、粒子の大きさが小さいものは、それを工業的に製造
することが固唾であり、かりにそれができたとしても高
価となるので経済的ではなく、従って一般には約０．１
９　／　１００個以上、好ましくは約１ｇ／１００個以
上の大きさのものが用いられる。そして、このような大
きさを有する粒子状共重合ゴムは、例えば本出願人の出
願に係る発明を記載した米国特許第３　、５８６　、０
８９号明細書に記載されるような方法に従って、重合溶
媒の除去とベレタイズ工程とを同時に行なうペレタイザ
ーを用いて容易に製造することができる。一方のポリオ
レフィン系樹脂の粒状物は、その大きさがゴム粒子の大
きさと同一である必要はないが、一般に約１〜１０９／
１００（［の範囲内にあることが好ましい。

本発明に係る部分架橋ゴム−樹脂組成物の製造において
は、このような粒子の大きさくｘ）を有する共重合ゴム
を用い、次式に示されるような量の比エネルギーが特定
の１軸押出機に供給されて、動的熱処理が行われる。

ｙ≧０．００３ｘ　＋　０．１２　（好ましくは０．０
０３Ｋ　＋　０．１５　）ここで、比エネルギーとは、
動的熱処理を行なっている押出機の駆動動力（）Ｐ、Ｋ
Ｗ）から同一スクリュー回転数でカラ運転（フィード物
なしの状態）した場合の駆動動力（）Ｐ、ＫＷ）を引い
た値を押出量（Ｑ　ｋｙｈｒ　）で除した値として定−
され、従ってその単位はＫＷ−ｈｒ／ｋｙである。

この比エネルギーは、押出機の運転条件を変化させるこ
とにより調節し得る。即ち、スクリュー回転数の増加、
スクリーンパックのメツシュの増加、スクリューとバレ
ルとの間隔の縮小、被処理物の供給量の低下などによっ
て、比エネルギーの量は増加させることができる。また
、スクリューの形状によっても変化し、更にスクリュー
の溝の深さが浅いものを使用すると比エネルギーは増加
する。

本発明においては、比エネルギーの量が共重合ゴムの粒
子の大きさによって定義される前記式で示される値と等
しいかあるいはそれよりも大きくならなければならない
ことが本質的に重要であり、これ以下では分散が不良で
、物性の点でも劣った部分架橋ゴム−樹脂組成物しか得
られない。ただし、比エネルギーの量は約１．５に′ｗ
・ｈ　ｒ／ｋｙ　、好ましくは約１．ＯＫＷ−ｈｒ／ｋ
ｐをこえないことが望ましく、これをこえるような条件
下では、機械的エネルギーの摩擦エネルギーへの変換に
より局部的に温度が増加し、被処理物に劣化、物性の低
下をもたらす傾向がみられ、またこのような過剰のエネ
ルギーの付与は不必要であって経済的でもない。

このような比エネルギーを与える１軸押出機としては、
廻転軸を前後させることにより、シリンダー　（バレル
）とスクリューとの間隔を任意に調整し得るタイプのも
のを使用することができる。

かかる１軸押出機の部分半裁断面図が第１図に示されて
いる。

ホッパー１、ベント２およびダイス３をそれぞれ備えた
シリンダー１２内には、廻転軸４によって廻転するスク
リュ一部分が収容されている。スクリュ一部分は、廻転
軸の手前側からみてねじ溝の深さの深い部分５および浅
い部分６が軸方向にまず螺設されており、次いで軸の外
周部分に軸方向とほぼ直角方向に互いに平行に斜設され
たねじ肉様突条７．７’、・・・・・・を有する縦型ス
クリュ一部８．８’、♂がシリンダー内壁に凹設された
環状溝部９，９’、９’内に位置するように設けられて
おり、その後回びねし溝の深さの深い部分５′および浅
い部分６′が軸方向に螺設されている。

かかるｌｊ前前押横機、廻転１８ｋ　（４）を前後させ
ることにより、シリンダーとスクリューとの間隔を任意
に調整することができ、第２図に示されるように、廻転
軸を前進させ、前記シリンダー内壁に凹設された環状溝
部（９、９’、　９’）の縁部１０　、１０’と縦型ス
クリュ一部（８、８’）の肩部１１　、１１’との間隔
を縮小することによって、比エネルギー量を増大せしめ
ることができる。

シリンダー内面に溝部または突起部を設けた１軸押出機
としては、ＮＶＯ型押出機（ナカタニ機械製）、特殊押
出機（日本プラコー製）など市販の押出（鶏を用いるこ
とができ、かかる１ｍ押ＩＢ　Ｆ％を用いたことによる
溶融物の流れを乱すという作用を更に高めるために、ス
クリューの断面形状が多角形のものなどを用いることも
有効である。

これに対して、通常用いられているシリンダー（バレル
）がストレートの１軸押出機を用いても、その運転条件
を変化させることにより、被処理物に十分な比エネルギ
ーを与えることは可能であるが、部分架橋共重合ゴムと
樹脂成分とが良好に分散した部分架橋ゴム−樹脂組成物
が得られず、従ってその物性も良好ではない。

特定のｌ軸押出機を用いての動的熱処理は、被処理物が
？［する温度、一般には約２００〜２８０　Ｃ１好電し
くは約２１０〜２５０　Ｃの温度で、一般には約１５〜
２４０秒間、好ましくは約３０−１８０秒間の滞留時間
の条件下で行われる。

この熱処理過程において、架橋助剤を存在させると、均
一かつ緩和な架橋反応が期待できる。架橋助剤としては
、イオウ、ｐ−キノンジオキシム、Ｐ＋ｐ’−ジベンゾ
イルキノンジオキシム、Ｈ−メチル−Ｎ、４−ジニトロ
ソアニリン、ニトロベンゼン、ジフェニルグアニジン、
トリメチ四−ルプ田パンー夏、Ｍ’−ｍ−フェニレンジ
マレイミド、ジビニルベンゼン、トリアリルシアヌレー
ト、エチレングリコールジメタクリレート、ジエチレン
グリコールジメタクリレート、ポリエチレングリコール
ジメタクリレート、トリメチロールプロパントリメタク
リレート、アリルメタクリレート、ビニルブチラード、
ビニルステアレートなどが用いられる。

特に、ジビニルベンゼンを用いると、それが取扱い易く
、シかも物性のバランスのとれた樹脂組成物が得られる
ので、それの使用が最も望ましい。

即ち、ジビニルベンゼンは、常温で液体であり、かつ有
機ペルオキシドを溶解させることができ、しかもペルオ
キシド架橋型重合体およびポリプロピレン樹脂に対して
良好な親和性を有するため、有機ペルオキシドの分散助
剤、希釈剤として、有機ペルオキシドの各成分への分散
性を改良し、特にペルオキシド架橋型共重合ゴム成分に
対し均一かつ緩和な架橋をもたらす働きをなす。また、
ジビニルベンゼン自身もテジカルとなり、連鎖移動剤お
よび架橋剤として働くので、有機ペルオキシドを単独で
架橋剤として使用した以上の架橋効果が期待できる。ま
た、有機ペルオキシドに対する反応性も良好であるため
、調製された部分架橋ゴム−樹脂組成物中にジビニルベ
ンゼンが単量体として残存することがなく、従って臭気
を発することも少ない。なお、ジビニルベンゼンは、他
の炭化水素化合物などとの混合物の形でも使用すること
ができる。

前記の如き各種の架橋助剤は、ペルオキシド架橋型共重
合ゴムおよび樹脂成分の合計量１００重量部当り約２重
量部以下、好ましくは約０．３〜１重量部の割合で用い
ることが望ましい。配合割合がこれより多いと、有機ペ
ルオキシドの配合量が多い場合には架橋反応が進み、そ
の結果部分架橋ゴム−樹脂組成物の均一性が失われて耐
衝撃性に劣るようになり、−万有機ベルオキシドの配合
量が少ない場合には未反応の単量体として部分架橋ゴム
−樹脂組成物中に残存し、それを成形加工する過剰の使
用は避けるべきである。

得られる部分架橋ゴム−樹脂組成物の他の性質を改善す
る目的で、鉱物油系軟化剤、ペルオキシド非架橋型炭化
水素ゴム、ペルオキシド架橋型ポリオレフィン系樹脂な
どを、必要に応じて配合することもできる。これらの各
配合成分は、動的熱処理時に共存させることができる。

鉱物油系軟化剤は、部分架橋ゴム−樹脂組成物の成形性
の改良に有効であり、〆リイソプチレン、ブチルゴム、
エチレン単位が５０モル嘱以下のプロピレン−エチレン
共重合ゴムなどのペルオキシド非架橋型炭化水素ゴムも
同様である。また、ポリエチレン樹脂などのペルオキシ
ド架橋型ポリオレフィン系樹脂は、部分架橋ゴム−樹脂
組成物の強度および耐衝撃性を向上させる。、 このように、本発明では、特定の１軸押出機を用い、特
定の条件下で動的熱処理することにより、均一に混合さ
れ、物性的にもすぐれた部分架橋ゴム−樹脂組成物を一
工程で経済的に製造し得ると組成物はそのまま、あるい
は更にペルオキシド架橋型または分解型のポリオレフィ
ン系樹脂と混合して、部分架橋共重合ゴム成分の比較的
多いものは熱可塑性エラストマーとじて、また機側成分
の多いものは耐衝撃性の改善されたポリオレフィン系樹
脂組成物としてそれぞれ有効に使用される。

次に、実施例について本発明を説明する。

＊施例 〔配合原料〕 ｍｐ’ｔ’　：エチレン・プロピレン・ジシク四ペンタ
ジェン３　元弁重合ゴム〔エチレン／プルピレンのモル
比７８／２２、ＭＬ、＋４（１００℃）１６０．ヨウ素
価１３　）　１００重量部に鉱物油系軟化剤（出光石油
化 学製品ＦＷ　−１００）　４０重量部を配合したもの ｐｐ　−１：メルトインデックス（２３０℃）　１２の
結晶性ポリプロピレン（粒子の大きさ ３９　／　１００個） ＰＰ−２：メルトインデックス（２３０℃）３０の少量
のエチレンを共重合させた結晶性 ポリプロピレン（粒子の大きさ３９７ １００個） ＰＸＲニブｐピレン・エチレン共重合ゴム〔プロピレン
／エチレンのモル比７０／３０　。

〔配合系〕

高硬度銘柄：　ＥＦＴ　７０部（重量、以下同じ）、Ｐ
Ｐ　−１３０１６ｓ有機ペルオキシド０．３部およびジ
ビニルベンゼン０．５部の配合物 低硬度銘柄：　ＥＰＴ　５０部、ＦＩＲ３０部、ｐｐ−
２２０部、有機ペルオキシド０．３部および ジビニルベンゼン０．５部の配合物 〔製造法〕 ＩＰＴＳＰＰ−１またはｐｐ　−２、更に銘柄に応じて
ＦＩＨの各ペレットと有機ペルオキシド、ジビニルベン
ゼンとを、ヘンシェルミキサー中で６０秒間予予備台し
、この混合物を各種押出機に定量フィーダーで所定量フ
ィードした。サンプリングは、押出機のダイよりストラ
ンドカッ３トにより行われた。

比較例（後記表１）にあっては、通常の９０■径ｌ軸押
出ｍ＜日本製舖製ｐ　−ｅｏ　）を用い、スクリューを
ペレタイズ用のフルフライトおよび樹脂ブレンド用のシ
ールリング付先端ダルメージスクリューの２水準テスト
（共にＩＩ／Ｄ−２８’）を行なった。その操作条件の
詳細は、次の如くである。

シリンダ一温度：　　　Ｇ、　　　　Ｏ，０，０４０゜
１８０　２１０　２３０　２３０　２００　（ｕ）スク
リュー回転数：　　８０〜２１０　　（ｒｐｍ）スクリ
ーンパック：　　４０Ｘ８０Ｘ１５０Ｘ１５０Ｘ８０Ｘ
４０（メツシュ）計６枚重ねで使用 押　　出　　量：　１２０〜１８０　　（ｋｙ／ｈｒ）
実施例およびそれと対比される比較例（後記表２〜３）
においては、９０ＩＩＩＩＫ径特殊１軸押出機（日本プ
ラコー製、Ｉ４／Ｄ−２８）を用い、スクリュー回転数
、スクリューとシリンダー（バレル）との間隔および押
出量を変えることにより、比エネルギーの量を変化させ
た。その操作条件の詳細は、次の如くである。

シリンダ一温度ｊ　　　Ｏ，Ｏ，０，０４Ｄ１４０　１
６０　　１８０　２２０　　２００　　（Ｃ）スクリュ
ー回転数：　　８０〜１２０　　（ｒｐｉａ）スクリー
ンパック：　　４０Ｘ８０Ｘ１５０Ｘ１５０Ｘ８０Ｘ４
０（メツシュ）計６枚重ねで使用 押　　出　　量＝　１２０〜１８０　　（ｋｐ／ｈｒ）
〔評価法〕 １、均一性 押出されたペレットを２００℃でプレス成形し、厚さ０
．２〜０，４ｍの薄肉シートを作製し、その表面状態を
目視で判定する。

（評価）　０：全く均一 Δ；若干ブツブツ状の異様物がみら れる Ｘ：大きいプツプツ状の異様物が多 くみられる ２、成形性 Ｕ）射出成形性 成形機：ダイナメルタ−（名機製作所製）成形温度：２
００℃ 射出圧カニ−次圧　１３００り 二次圧　　７００力 射出圧カニ最大 成形速度：９０秒／サイクル 金　　型：２点ゲート角板金型 成形品：３種類の角板（長さ３００−１輻１８０Ｗｍ１
厚さ２．４．７ｆｉ） このようにして成形された角板の表面状態を、シートの
場合と同様に目視で判定した。

（２）押出成形性 成形機；４０１１！８径押出機（東芝機械製）成形温度
＝２１０℃ ダ　　イ：ストレートダイ　（ダイ／コアー１２．５　
ｍ／ＩＱ、Ｑ　ｗ） 引取速度：１０ｍ／分 成形品：チューブ ― このようにして成形されたチューブの表面状態を、シー
トの場合と同様に目視で判定した。

３、基本物性 前記の射出成形された角板（厚さ２■）について、Ｊ工
９　Ｋ　−６３０１に基いて、１００％伸張時応力、破
断時応力および伸び、表面硬度、永久会（ただし１００
％伸長）をそれぞれ測定した。

〔後記表１〜３に示される結果〕 表１＝１軸押出機を用い、スクリュー回転数および供給
量を変えて比エネルギーの量を０．１７〜０．４５の間
で変化させたが、均一性の点その他で満足される高硬度
組成物は得られなかった。

表２〜３：日本プラコー製１軸押出機を用い、スクリュ
ー回転数、スクリューとバレルとの間隔および押出量を
変えることにより、比エネルギーの量を変化させた。こ
の結果から、均一性その他の点を満足させる組成物を得
るには、 ＩＦ　　　　１０　　０．１７　　０．２０＃　　　　
３０　　０．２０　　０．２６低硬度　　５　　０．１
６　　０．２０２０　　０．２０　　０．２４ であることが判り、このことから比エネルギー仕）は共
重合ゴムの粒子の大きさくニ）に対して、次式で示され
るような藍でなければならないといえる。

ｙ≧０．００３ｘ　＋０．１２ 好ましくは ｙ≧０．００３ｘ　＋　０．１５

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明で用いられる１軸押出機の部分半裁断
面図であり、第２図はその廻転軸を前進させた状態を示
す部分半裁断面図である。 これらの図面において、符号４は廻転軸、８は縦型スク
リュ一部、９はシリンダー内壁に凹設された環状溝部、
そして１２はシリンダーをそれぞれ指示する。 代理人 弁理士　吉　１）俊　夫

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、粒子状ペルオキシド架橋型オレフィン系共重合ゴム
   およびペルオキシド分解型ポリオレフィン系樹脂をシリ
   ンダー内面に溝部または突起部を設けたｌ軸押出機に直
   接供給し、有機ペルオキシドの存在下に、 Ｘ≦２００ ｙ≧０．００３Ｘ　＋　０．１ま ただし、ｘ：共重合ゴム粒子の大きさく　ｇ／１００個
   ）ｙ：押出機の比エネルギー　（ｘｗ−ｈｒ／ｋｙ）な
   る条件下で動的熱処理を行なうことを特徴とする部分架
   橋ゴム−樹脂組成物の製造法。 ２、　ｘが０．１以上の大きさの粒子状共重合ゴムが用
   いられる特許請求の範囲第１項記載の部分架橋ゴム−樹
   脂組成物の製造法。 ３．７が１．５以下の押出機比エネルギー条件下で動的
   熱処理される特許請求の範囲第１項記載の部分架橋ゴム
   −樹脂組成物の製造法。 ４、廻転軸を前後させ、シリンダーとスクリューとの間
   隔を調整することにより、比エネルギー量を任意に調節
   し得るタイプの１軸押出機が用いられる特許請求の範囲
   第１項記載の部分架橋ゴム−樹脂組成物の製造法。