JPS58141288A - 炭化水素油留出分の製造方法 - Google Patents
炭化水素油留出分の製造方法Info
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- JPS58141288A JPS58141288A JP57217926A JP21792682A JPS58141288A JP S58141288 A JPS58141288 A JP S58141288A JP 57217926 A JP57217926 A JP 57217926A JP 21792682 A JP21792682 A JP 21792682A JP S58141288 A JPS58141288 A JP S58141288A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G67/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only
- C10G67/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only plural serial stages only
- C10G67/04—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only plural serial stages only including solvent extraction as the refining step in the absence of hydrogen
- C10G67/0454—Solvent desasphalting
- C10G67/0463—The hydrotreatment being a hydrorefining
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
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- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Working-Up Tar And Pitch (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はアスフ了ルチン含有炭化水素混合物から炭化水
素混合物を製造する方法に関する。
素混合物を製造する方法に関する。
ガソリン、ケロシンおよびガス油といった軽質炭化水素
油留出分の製造ｐための粗鉱油の常圧蒸留においては、
アスファルテン含有残油が副生物として生ずる。最初は
これら常８Ｅ残油（これらはアスファルテンの他に、通
常かなりの百分率の硫黄および金属を含む）は燃料油と
して使用された。
油留出分の製造ｐための粗鉱油の常圧蒸留においては、
アスファルテン含有残油が副生物として生ずる。最初は
これら常８Ｅ残油（これらはアスファルテンの他に、通
常かなりの百分率の硫黄および金属を含む）は燃料油と
して使用された。
増大する軽質炭化水素油留出分の需要および縮小する粗
鉱油の貯えに鑑み、常圧残油の軽質炭化水素油留出分へ
の転化を目的とする種々の処理が既に提案されている。
鉱油の貯えに鑑み、常圧残油の軽質炭化水素油留出分へ
の転化を目的とする種々の処理が既に提案されている。
例えば、常圧残油を熱分解にかけることができる。更に
、常圧残油を減圧蒸留により減圧留出油と減圧残油に分
離することができ、減圧留出油は熱分解または水素の存
在下または不在下での接触分解に、そして減圧残油は熱
分解にかけることができる。最後に、減圧残油は溶剤脱
歴によシ脱歴油とアスファル） （ａｓｐｈａｌｔｉｃ
ｂｉｉ聞旧１）に分離することができ、脱歴油は熱分解
または水素の存在下または不在下での接触分解に、そし
てアスファルトは熱分解にかけることができる。
、常圧残油を減圧蒸留により減圧留出油と減圧残油に分
離することができ、減圧留出油は熱分解または水素の存
在下または不在下での接触分解に、そして減圧残油は熱
分解にかけることができる。最後に、減圧残油は溶剤脱
歴によシ脱歴油とアスファル） （ａｓｐｈａｌｔｉｃ
ｂｉｉ聞旧１）に分離することができ、脱歴油は熱分解
または水素の存在下または不在下での接触分解に、そし
てアスファルトは熱分解にかけることができる。
熱分解（ＴＣ）は、重質供給原料を、Ｃ４″″炭化水素
含量が２０％Ｗより少なく、そしてそれから／またはそ
れ以上の留出油フラクションを所望の軽質生成物として
、および副生物としての重質フラクンヨンを分離しうる
生成物に転化するプロセスを言う。ＴＣは実際のプラク
テ１スにおいて、多様なアスファルテン含有炭化水素混
合物から炭化水素油留出分を製造するための適当な処理
であることが確かめられた。
含量が２０％Ｗより少なく、そしてそれから／またはそ
れ以上の留出油フラクションを所望の軽質生成物として
、および副生物としての重質フラクンヨンを分離しうる
生成物に転化するプロセスを言う。ＴＣは実際のプラク
テ１スにおいて、多様なアスファルテン含有炭化水素混
合物から炭化水素油留出分を製造するための適当な処理
であることが確かめられた。
ここに、ＴＣ処理を重質供給原料の前処理および／また
は熱分解の生成物から分離された重質フラクンヨンの後
処理と組合せること、および後処理された重質フラクシ
ョンの少なくとも一部をＴＣ処理−＼の供給原料として
使用することが、ＴＣだけを用いるよりも良好な結果を
生ずるかどうかを調べた。結果の評価において、軽質生
成物の収率が最も重要である。軽質および重質生成物の
質も重要である。この関係において、軽質生成物の質は
、価値ある軽質燃料油に処理加工するための適性である
と取られる。この適性は、軽質生成物が就中、より低い
硫黄およびオレフィン含量を有するに従って、より大き
いであろう。上記の関係において、重質生成物の質は、
燃料油成分としての使用のだめの適性であると取られる
。この適性は、重質生成物が就中、より低い金属および
硫黄含量およびより低い粘度および密度を有するに従っ
て、より大きいであろう。ＴＣ処理の供給原料の前処理
として、およびＴＣ生成物の重質フラクションの後処理
として、次の処理を調べたニアスフアルテン含有供給原
料を、脱歴油フラクションとアスファルトフラクション
がそれから分離される所の生成物に転化する溶剤脱歴（
ＤＡ）、およびアスファルテン含有供給原料を、低減さ
れた了スフアルテン含量を有する所の、そしてそれがら
所望の軽質生成物としての／またはそれ以上の゛留出油
フラクションおよび重質フラクションを分離し得る生成
物に転化する接触水素処理（’ＨＴ）。
は熱分解の生成物から分離された重質フラクンヨンの後
処理と組合せること、および後処理された重質フラクシ
ョンの少なくとも一部をＴＣ処理−＼の供給原料として
使用することが、ＴＣだけを用いるよりも良好な結果を
生ずるかどうかを調べた。結果の評価において、軽質生
成物の収率が最も重要である。軽質および重質生成物の
質も重要である。この関係において、軽質生成物の質は
、価値ある軽質燃料油に処理加工するための適性である
と取られる。この適性は、軽質生成物が就中、より低い
硫黄およびオレフィン含量を有するに従って、より大き
いであろう。上記の関係において、重質生成物の質は、
燃料油成分としての使用のだめの適性であると取られる
。この適性は、重質生成物が就中、より低い金属および
硫黄含量およびより低い粘度および密度を有するに従っ
て、より大きいであろう。ＴＣ処理の供給原料の前処理
として、およびＴＣ生成物の重質フラクションの後処理
として、次の処理を調べたニアスフアルテン含有供給原
料を、脱歴油フラクションとアスファルトフラクション
がそれから分離される所の生成物に転化する溶剤脱歴（
ＤＡ）、およびアスファルテン含有供給原料を、低減さ
れた了スフアルテン含量を有する所の、そしてそれがら
所望の軽質生成物としての／またはそれ以上の゛留出油
フラクションおよび重質フラクションを分離し得る生成
物に転化する接触水素処理（’ＨＴ）。
この研究において、
ａ）ＴＣのみ、
ｂ）ＴＣとＤＡの組合せ、
ｃ）ＴＣとＨＴの組合せ、および
ｄ）ＴＣとＤＡおよびＨＴの両方との組合せ、を用いる
ことによる、与えられた沸点範囲を有する炭化水素油留
出分および重質副生物の製造における出発物質としてア
スファルテン含有炭化水素混合物の同等量を用い、種々
の処理の条件を可及的同じにして、得ることができる結
果を比較した。
ことによる、与えられた沸点範囲を有する炭化水素油留
出分および重質副生物の製造における出発物質としてア
スファルテン含有炭化水素混合物の同等量を用い、種々
の処理の条件を可及的同じにして、得ることができる結
果を比較した。
各々の手順において得られる炭化水素油留出分の量およ
び質と重質副生物の質に鑑み、種々の手順を次のように
序列することができる： 炭化水素油留出分の量 ｄ ） ｃ ） ｂ ） ａ炭
化水素油留出分の質 ｃ ） ｄ ） ａ ） ｂ重質
副生物の質 ｃ＞ｄ＞ａ＞ｂ０手手順およびｄを
用いぞ得られる炭化水素油留出分の収率のかなりの相違
および手順Ｃおよびｄを用いて得られる炭化水素油留出
分の、および重質副生物の質問の僅少にすぎない差異を
考慮に入れてＴＣＣ１２ＤＡ処理およびＨＴの組合せを
用いる手順が大層好ましい。
び質と重質副生物の質に鑑み、種々の手順を次のように
序列することができる： 炭化水素油留出分の量 ｄ ） ｃ ） ｂ ） ａ炭
化水素油留出分の質 ｃ ） ｄ ） ａ ） ｂ重質
副生物の質 ｃ＞ｄ＞ａ＞ｂ０手手順およびｄを
用いぞ得られる炭化水素油留出分の収率のかなりの相違
および手順Ｃおよびｄを用いて得られる炭化水素油留出
分の、および重質副生物の質問の僅少にすぎない差異を
考慮に入れてＴＣＣ１２ＤＡ処理およびＨＴの組合せを
用いる手順が大層好ましい。
３つの処理を実施する順序およびまた３つの処理の各々
に使用される供給原料に関しては、多くの態様を考える
ことができる。すべての態様において、ＤＡ処理の生成
物から分離される脱歴油フラクションがＴＣ処理の供給
原料または供給原料成分として使用される。各々の態様
は次の３つの類の１つに入れることができる： ■、最初に、アスファルテン含有供給原料をＨＴにかけ
、斯くして生ずる生成物から重質フラクションを分離し
、そしてＤＡ処理とＴＣ処理の組合せにかける。
に使用される供給原料に関しては、多くの態様を考える
ことができる。すべての態様において、ＤＡ処理の生成
物から分離される脱歴油フラクションがＴＣ処理の供給
原料または供給原料成分として使用される。各々の態様
は次の３つの類の１つに入れることができる： ■、最初に、アスファルテン含有供給原料をＨＴにかけ
、斯くして生ずる生成物から重質フラクションを分離し
、そしてＤＡ処理とＴＣ処理の組合せにかける。
■、最初に、アスファルテン含有供給原料をＤＡ処理に
かけ、斯くして得られる生成物から脱歴油フラクション
およびアスファルトフラクションを分離し、そしてこれ
らを両方共ＴＣ処理とＨＴの組合せにかける。
かけ、斯くして得られる生成物から脱歴油フラクション
およびアスファルトフラクションを分離し、そしてこれ
らを両方共ＴＣ処理とＨＴの組合せにかける。
■、最初に、アスフ了ルチン含有供給原料をＴＣ処理に
かけ、斯して得られる生成物から重質フラクションを分
離し、そしてＨＴとＤＡ処理の組合せにかける。
かけ、斯して得られる生成物から重質フラクションを分
離し、そしてＨＴとＤＡ処理の組合せにかける。
■類に属する態様は本特許出願の主題を形成する。ｌお
よび■類に属する態様はオランダ特許出願第ｇｉｏｓり
乙０およびｇ、２０／／／９号の主題を形成する。
よび■類に属する態様はオランダ特許出願第ｇｉｏｓり
乙０およびｇ、２０／／／９号の主題を形成する。
本特許出願が関係する態様は、アスファルトフラクショ
ンが、ＨＴの供給原料または供給原料成分として使用さ
れるＣＩＩＡ類）か、ＨＴの供給原料成分として使用さ
れ、ＨＴからの重質フラクションがＤＡ処理の供給原料
成分として使用される（ＩＩＢ類）か、またはＴＣ処理
の供給原料成分として使用される（■Ｃ類）かに依って
、更に細分することができる。ＩＩＡ類に属する態様に
おいては、ＨＴからの重質フラクションはＴＣ処理の供
給原料成分として使用される。ｕＢ類に属する態様にお
いては、ＴＣ処理からの重質フラクションはＨＴの供給
原料成分として使用される。ＵＣ類に属する態様におい
ては、ＴＣ処理からの重質フラクションはＨＴの供給原
料として使用されそしてＩＴからの重質フラクションは
ＤＡ処理の供給原料成分としておよび／またはＴＣ処理
の供給原料成分として使用される。
ンが、ＨＴの供給原料または供給原料成分として使用さ
れるＣＩＩＡ類）か、ＨＴの供給原料成分として使用さ
れ、ＨＴからの重質フラクションがＤＡ処理の供給原料
成分として使用される（ＩＩＢ類）か、またはＴＣ処理
の供給原料成分として使用される（■Ｃ類）かに依って
、更に細分することができる。ＩＩＡ類に属する態様に
おいては、ＨＴからの重質フラクションはＴＣ処理の供
給原料成分として使用される。ｕＢ類に属する態様にお
いては、ＴＣ処理からの重質フラクションはＨＴの供給
原料成分として使用される。ＵＣ類に属する態様におい
ては、ＴＣ処理からの重質フラクションはＨＴの供給原
料として使用されそしてＩＴからの重質フラクションは
ＤＡ処理の供給原料成分としておよび／またはＴＣ処理
の供給原料成分として使用される。
従ッテ本発明は、アスファルテン含有炭化水素混合物か
らの炭化水素油留出分の製造方法において、アスファル
テン含有炭化水素混合物（流れｌ）が溶剤脱歴（ＤＡ
）処理にかけられ、該処理においてアスファルテン含有
供給原料は、脱歴油フラクション（流れ３）とアスファ
ルトフラクション（流れｑ）がそれ（直ぐ後に言及する
生成物）から分離される所の生成物に転化され、流れ３
および流れｑが次の２つの処理−即ち、了スフアルテン
含有供給原料が、低減されたアスファルテン含量を有す
る−の、そしてそれ（直ぐ後に言及する生成物）からｌ
またはそれ以上の留出油フラクションおよび重質フラク
ション（流れ、２）が分Ｓされる所の生成物に転化され
る接触水素処理（ＨＴ）、および１つの供給原料または
ａつの個々の供給原料が、Ｃ４−炭化水素含量が２０％
Ｗより小さい所の、そしてそれ（直ぐ後に言及する生成
物）から／またはそれ以上の留出油フラクションおよヒ
ｆｆ１ｆｊ７ラクシヨン（流れＳ）が分離される所の生
成物に転化される熱分解（ＴＣ）処理−の組合せにかけ
られ、流れ３がＴＣ処理の供給原料または供給原料成分
として使用され、そして流れ夕が、１）ＨＴの供給原料
または供給原料成分として使用され、この場合流れユは
ＴＣ処理の供給原料成分として使用されるか、または ２）ＨＴの供給原料成分として使用され、この場合流れ
コはＤＡ処理の供給原料成分として、および流れＳはＨ
Ｔの供給原料成分として使用されるか、または ８）ＴＣ処理の供給原料成分として使用され、この場合
流れＳはＨＴの供給原料として、および流れコはＤＡ殆
理の供給原料成分および／またはＴＣ処理の供給原料成
分として使用される、前記す法に関する。
らの炭化水素油留出分の製造方法において、アスファル
テン含有炭化水素混合物（流れｌ）が溶剤脱歴（ＤＡ
）処理にかけられ、該処理においてアスファルテン含有
供給原料は、脱歴油フラクション（流れ３）とアスファ
ルトフラクション（流れｑ）がそれ（直ぐ後に言及する
生成物）から分離される所の生成物に転化され、流れ３
および流れｑが次の２つの処理−即ち、了スフアルテン
含有供給原料が、低減されたアスファルテン含量を有す
る−の、そしてそれ（直ぐ後に言及する生成物）からｌ
またはそれ以上の留出油フラクションおよび重質フラク
ション（流れ、２）が分Ｓされる所の生成物に転化され
る接触水素処理（ＨＴ）、および１つの供給原料または
ａつの個々の供給原料が、Ｃ４−炭化水素含量が２０％
Ｗより小さい所の、そしてそれ（直ぐ後に言及する生成
物）から／またはそれ以上の留出油フラクションおよヒ
ｆｆ１ｆｊ７ラクシヨン（流れＳ）が分離される所の生
成物に転化される熱分解（ＴＣ）処理−の組合せにかけ
られ、流れ３がＴＣ処理の供給原料または供給原料成分
として使用され、そして流れ夕が、１）ＨＴの供給原料
または供給原料成分として使用され、この場合流れユは
ＴＣ処理の供給原料成分として使用されるか、または ２）ＨＴの供給原料成分として使用され、この場合流れ
コはＤＡ処理の供給原料成分として、および流れＳはＨ
Ｔの供給原料成分として使用されるか、または ８）ＴＣ処理の供給原料成分として使用され、この場合
流れＳはＨＴの供給原料として、および流れコはＤＡ殆
理の供給原料成分および／またはＴＣ処理の供給原料成
分として使用される、前記す法に関する。
本発明の方法において使用される供給原料はアスフ了ル
チン含有炭化水素混合物である。炭化水素混合物のアス
ファルチン含量の評価並びにアスファルテン含有炭化水
素混合物をＨＴにかけた時に現れるアスファルテン含量
の低下の評価のための適当なパラメーターは、ラムズボ
トム炭素試験値（ＲＣＴ）である。炭化水素混合物の了
スフ了ルチン含量が高い程ＲＣＴは高い。好ましくは本
方法は、実質的に３５Ｏ℃よυ上で沸騰し、そしてその
３５％Ｗより多くが５２０℃より上で沸騰し、そして７
．３％Ｗよシ大きいＲＣＴを有する炭化水素混合物に適
用される。そのような炭化水素混合物の例は、粗鉱油の
蒸留において得られる残油およびまた頁岩およびタール
サンドから得られる重質炭化水素混合物である。必要な
ら不法は重質の粗鉱油に、および炭化水素混合物の熱分
解で生ずる生成物の蒸留、において得られる残油に適用
することもできる。本発明の方法は、粗鉱油からの常圧
蒸留残油の減圧蒸留において得られる残油に非常に適当
に適用し得る。粗鉱油からの常圧蒸留残油が本発明の方
法の供給原料として入手しうるがら、減圧蒸留によって
それから減圧留出油を分離しそして得られる減圧残油を
ＤＡ処理にかけるのが好ましい。分離された減圧留出油
は熱分解または水素の存在下または不在下での接触分解
にかけて軽質炭化水素油留出分に転化することができる
。分離された減圧留出油は、流れ３と共にＴＣ処理の供
給原料成分として使用するに非常に適当である。
チン含有炭化水素混合物である。炭化水素混合物のアス
ファルチン含量の評価並びにアスファルテン含有炭化水
素混合物をＨＴにかけた時に現れるアスファルテン含量
の低下の評価のための適当なパラメーターは、ラムズボ
トム炭素試験値（ＲＣＴ）である。炭化水素混合物の了
スフ了ルチン含量が高い程ＲＣＴは高い。好ましくは本
方法は、実質的に３５Ｏ℃よυ上で沸騰し、そしてその
３５％Ｗより多くが５２０℃より上で沸騰し、そして７
．３％Ｗよシ大きいＲＣＴを有する炭化水素混合物に適
用される。そのような炭化水素混合物の例は、粗鉱油の
蒸留において得られる残油およびまた頁岩およびタール
サンドから得られる重質炭化水素混合物である。必要な
ら不法は重質の粗鉱油に、および炭化水素混合物の熱分
解で生ずる生成物の蒸留、において得られる残油に適用
することもできる。本発明の方法は、粗鉱油からの常圧
蒸留残油の減圧蒸留において得られる残油に非常に適当
に適用し得る。粗鉱油からの常圧蒸留残油が本発明の方
法の供給原料として入手しうるがら、減圧蒸留によって
それから減圧留出油を分離しそして得られる減圧残油を
ＤＡ処理にかけるのが好ましい。分離された減圧留出油
は熱分解または水素の存在下または不在下での接触分解
にかけて軽質炭化水素油留出分に転化することができる
。分離された減圧留出油は、流れ３と共にＴＣ処理の供
給原料成分として使用するに非常に適当である。
本発明の方法は３段階法であり、その第１段階において
アスファルテン含有供給原料（流れ／）ハ、脱歴油フラ
クション（流れ３）とアスファルトフラクション（流れ
ｑ）がそれから分離される所の生成物の製造のためのＩ
）Ａ処理にかけられる。
アスファルテン含有供給原料（流れ／）ハ、脱歴油フラ
クション（流れ３）とアスファルトフラクション（流れ
ｑ）がそれから分離される所の生成物の製造のためのＩ
）Ａ処理にかけられる。
該方法の第λおよび第３段階においては、流れ３および
流れｑがＴＣ処理およびＨＴの組合せにかけられる。Ｄ
Ａ処理を実施するだめの適当な溶剤は、＋１−ブタンの
ような分子あたシ３−６個の炭素原子を有するパラ７１
ン系炭化水素およびプロパンと１１−ブタンの混合物お
よびｎ−ブタンとｎ−ペノタンの混合物といったその混
合物である。
流れｑがＴＣ処理およびＨＴの組合せにかけられる。Ｄ
Ａ処理を実施するだめの適当な溶剤は、＋１−ブタンの
ような分子あたシ３−６個の炭素原子を有するパラ７１
ン系炭化水素およびプロパンと１１−ブタンの混合物お
よびｎ−ブタンとｎ−ペノタンの混合物といったその混
合物である。
適当な溶剤／消電量比は７：／ないしｌ：／そして特に
り：／ないしｌ：ｌである。溶剤脱歴処理は好ましくは
２０ないし１００バールの範囲の圧力で実施される。ｎ
−ブタンを溶剤として使用した場合、脱歴は好ましくは
３！；−’Ｉ！；バールの圧力および１００−／！；０
℃の温度で実施される。
り：／ないしｌ：ｌである。溶剤脱歴処理は好ましくは
２０ないし１００バールの範囲の圧力で実施される。ｎ
−ブタンを溶剤として使用した場合、脱歴は好ましくは
３！；−’Ｉ！；バールの圧力および１００−／！；０
℃の温度で実施される。
本発明の方法において用いられる第２−！たけ第３段階
は、アスファルテン含有供給原料が、低減されたアスフ
ァルテン含量を有する所の、そしてそれから／またはそ
れ以上の留出油フラクションおよび重質フラクション（
流れ、２）が分離される所の生成物に転化されるＨＴで
ある。
は、アスファルテン含有供給原料が、低減されたアスフ
ァルテン含量を有する所の、そしてそれから／またはそ
れ以上の留出油フラクションおよび重質フラクション（
流れ、２）が分離される所の生成物に転化されるＨＴで
ある。
アスフ了ルチン含有炭化水素混合物は通常かなシの百分
率の金属特にバナジンおよびニッケルを含む。そのよう
な炭化水素混合物が、本発明の方法における如く、接触
処理例えばアスファルチン含量の低減のためのＨＴにか
けられた時、これらの金属がｎＴＫ使用される触媒上に
沈着し、斯してその有効寿命を短かくする。このことに
鑑み、重量で百方部あたり左０部（！； Ｏｐｐｍｗ
）より多いバナジン−ニッケル含量を有するアスファ・
ルチン含有炭化水素混合物は好ましくは、それがＨＴに
使用される触媒と接触させられる前に脱金属処理にかけ
られるべきである。この脱金属は、アス＼ ファルテン含有炭化水素混合物を水素の存在下に、ｇｏ
％Ｗより多くがシリカからなる触媒と接触させることに
よシ、非常に適当に実施し得る。完全にシリカからなる
触媒および水素化活性を有するｌまたはそれ以上の金属
−特にニッケルとバナジンの組合せ−を実質的にシリカ
からなる担体上に含む触媒の両方共該目的に適当である
。本発明の方法においてアスファルテン含有供給原料が
水素の存在下に接触脱金属処理にかけられる場合、この
脱金属は別の反応器で実施することもできる。
率の金属特にバナジンおよびニッケルを含む。そのよう
な炭化水素混合物が、本発明の方法における如く、接触
処理例えばアスファルチン含量の低減のためのＨＴにか
けられた時、これらの金属がｎＴＫ使用される触媒上に
沈着し、斯してその有効寿命を短かくする。このことに
鑑み、重量で百方部あたり左０部（！； Ｏｐｐｍｗ
）より多いバナジン−ニッケル含量を有するアスファ・
ルチン含有炭化水素混合物は好ましくは、それがＨＴに
使用される触媒と接触させられる前に脱金属処理にかけ
られるべきである。この脱金属は、アス＼ ファルテン含有炭化水素混合物を水素の存在下に、ｇｏ
％Ｗより多くがシリカからなる触媒と接触させることに
よシ、非常に適当に実施し得る。完全にシリカからなる
触媒および水素化活性を有するｌまたはそれ以上の金属
−特にニッケルとバナジンの組合せ−を実質的にシリカ
からなる担体上に含む触媒の両方共該目的に適当である
。本発明の方法においてアスファルテン含有供給原料が
水素の存在下に接触脱金属処理にかけられる場合、この
脱金属は別の反応器で実施することもできる。
接触脱金属およびアスファルテ／含量低減のためのＨＴ
は同じ条件下で実施することができるので、この２つの
プロセスは、脱金属触媒床とＨＴＫ使用される触媒床を
引続いて含む同一の反応器中で非常に適当に実施しうる
。
は同じ条件下で実施することができるので、この２つの
プロセスは、脱金属触媒床とＨＴＫ使用される触媒床を
引続いて含む同一の反応器中で非常に適当に実施しうる
。
ＨＴを実施するに適当な触媒は、９０％、Ｗよシ多くが
アルミナからなる担体上に、ニッケルおよびコバルトに
より形成される群から選ばれた少なくとも１つの金属と
、更に、モリブデンおよびタングステンにより形成され
る群から選ばれた少なくとも１つの金属を含むものであ
る。ＨＴに使用するに非常に適当な触媒は、担体として
のアルミナ上に金属の組合せ、ニッケル／モリブデンま
たはコバルト／モリブデンを含むものである。ＨＴは好
ましくは、３００−！；００℃特に３！；０−グＳＯ℃
の温度、５ｏ−３ｏｏバール特に７ター、２００バール
の圧力、ｏ、ｏａ−ｉｏｇ−ｇ −ｈ 特に０．／
−，２ｇ−ｇ Φｈ の空間速度および１００−３
０００ Ｎｔ、Ｋｇ 特に！；０Ｏ−２００ＯＮｔ−
に９−’のＨ２／供給原料の比で実施される。必要によ
シ実施される水素の存在下での接触脱金属処理に用いら
れる好ましい条件は、前記了スフ了ルチン含量低減のた
めのＨＴのそれと同じものである。
アルミナからなる担体上に、ニッケルおよびコバルトに
より形成される群から選ばれた少なくとも１つの金属と
、更に、モリブデンおよびタングステンにより形成され
る群から選ばれた少なくとも１つの金属を含むものであ
る。ＨＴに使用するに非常に適当な触媒は、担体として
のアルミナ上に金属の組合せ、ニッケル／モリブデンま
たはコバルト／モリブデンを含むものである。ＨＴは好
ましくは、３００−！；００℃特に３！；０−グＳＯ℃
の温度、５ｏ−３ｏｏバール特に７ター、２００バール
の圧力、ｏ、ｏａ−ｉｏｇ−ｇ −ｈ 特に０．／
−，２ｇ−ｇ Φｈ の空間速度および１００−３
０００ Ｎｔ、Ｋｇ 特に！；０Ｏ−２００ＯＮｔ−
に９−’のＨ２／供給原料の比で実施される。必要によ
シ実施される水素の存在下での接触脱金属処理に用いら
れる好ましい条件は、前記了スフ了ルチン含量低減のた
めのＨＴのそれと同じものである。
ＨＴは好ましくは、そのＣ５フラクションが次の要件に
適合する生成物を生ずるようなやシ方で実施される： ａ）。５＋フラクシヨンのＲＣＴが供給原料ＲＣＴ・の
２０−７０％であること、および ｂ） Ｃｓ フラクション中および供給原料中に存
在する３３０℃よυ下で沸騰する炭化水素の重量百分率
の差が多くともｌＩＯであること。
適合する生成物を生ずるようなやシ方で実施される： ａ）。５＋フラクシヨンのＲＣＴが供給原料ＲＣＴ・の
２０−７０％であること、および ｂ） Ｃｓ フラクション中および供給原料中に存
在する３３０℃よυ下で沸騰する炭化水素の重量百分率
の差が多くともｌＩＯであること。
接触脱金属において、金属含量の低下とは別に、ＲＣＴ
の若干の低下およびＣ５−３５０℃生成物の若干の生成
があるであろうことは留意されるべきである。同様の現
象がＨＴにおいてみられ、そこではＲＣＴの低下および
ｃ；３ｓｏ℃生成物の生成とは別に、金属含量の若干の
低下があるであろう。
の若干の低下およびＣ５−３５０℃生成物の若干の生成
があるであろうことは留意されるべきである。同様の現
象がＨＴにおいてみられ、そこではＲＣＴの低下および
ｃ；３ｓｏ℃生成物の生成とは別に、金属含量の若干の
低下があるであろう。
ａ）およびｂ）で述べた要件は、全ＲＣＴ低下およびｃ
ｓ’３ｓｏ℃生成物の全生成（即ち、実施してもよい接
触脱金属処理中に起るものを含む）を言う。
ｓ’３ｓｏ℃生成物の全生成（即ち、実施してもよい接
触脱金属処理中に起るものを含む）を言う。
ＨＴは、低減されたアスクァルテン含量を有し、それか
ら／またはそれ以上の留出油フラクションおよび重質フ
ラクション（流れ２）が分離される所の生成物を生ずる
。該生成物から分離される留出油フラクションは常圧留
出油のみであってもよいが、該生成物から減圧留出油を
も分離するのが好ましい。この減圧留出油は前記の方法
で軽質炭化水素油留出分に転化することができる。
ら／またはそれ以上の留出油フラクションおよび重質フ
ラクション（流れ２）が分離される所の生成物を生ずる
。該生成物から分離される留出油フラクションは常圧留
出油のみであってもよいが、該生成物から減圧留出油を
も分離するのが好ましい。この減圧留出油は前記の方法
で軽質炭化水素油留出分に転化することができる。
本発明の方法において用いられる第２または第３段階は
、７つの供給原料または２つの別々の供給原料が、Ｃ４
−炭化水素含量が２０％ｗより小さい所の、そしてそれ
からｌまたはそれ以上の留出油フラクションおよび重質
フラクション（流れＳ）が分離される所の生成物に転化
されるＴＣ処理である。ＴＣ処理の実施方法は、ＴＣの
ために入手しうる供給原料の質によって決定される。
、７つの供給原料または２つの別々の供給原料が、Ｃ４
−炭化水素含量が２０％ｗより小さい所の、そしてそれ
からｌまたはそれ以上の留出油フラクションおよび重質
フラクション（流れＳ）が分離される所の生成物に転化
されるＴＣ処理である。ＴＣ処理の実施方法は、ＴＣの
ために入手しうる供給原料の質によって決定される。
ＴＣへの供給原料が、流れ３−場合により本方法中に分
離される／またはそれ以上の減圧留出油と一緒に−のよ
うな比較的低いアスクァルテン含量を有するｌまたはそ
れ以上の流れだけで構成されるなら、単一のクラッキン
グユニットを含むＴＣ処理で充分であろう。生ずる生成
物からｌまたはそれ以上の留出油フラクションおよび重
質フラクション（流れり）が分離される。該生成物から
分離される留出油フラクションは常圧留出油のみであっ
てもよいが、該生成物から減圧留出油をも分離するのが
好ましい。この減圧留出油・は前記の方法により軽質炭
化水素油留出分に転化することができる。ＴＣ処理の供
給原料が比較的低いアスフ了ルチン含量を有するｌまた
はそれ以上の流れだけから構成され、そして１つだけの
クラッキングユニットを含むＴＣ処理が用いられるなら
、分解生成物の重質フラクションは好ましくはクラッキ
ングユニットに再循環される。例えば、ＴＣ処理の供給
原料としての流れ３から出発して、蒸留によシｌｔたは
それ以上の常圧留出油がそれから分離される所の生成物
を製造することができ、そして次に常圧残油の一部をク
ラッキングユニットに再循環することができる。
離される／またはそれ以上の減圧留出油と一緒に−のよ
うな比較的低いアスクァルテン含量を有するｌまたはそ
れ以上の流れだけで構成されるなら、単一のクラッキン
グユニットを含むＴＣ処理で充分であろう。生ずる生成
物からｌまたはそれ以上の留出油フラクションおよび重
質フラクション（流れり）が分離される。該生成物から
分離される留出油フラクションは常圧留出油のみであっ
てもよいが、該生成物から減圧留出油をも分離するのが
好ましい。この減圧留出油・は前記の方法により軽質炭
化水素油留出分に転化することができる。ＴＣ処理の供
給原料が比較的低いアスフ了ルチン含量を有するｌまた
はそれ以上の流れだけから構成され、そして１つだけの
クラッキングユニットを含むＴＣ処理が用いられるなら
、分解生成物の重質フラクションは好ましくはクラッキ
ングユニットに再循環される。例えば、ＴＣ処理の供給
原料としての流れ３から出発して、蒸留によシｌｔたは
それ以上の常圧留出油がそれから分離される所の生成物
を製造することができ、そして次に常圧残油の一部をク
ラッキングユニットに再循環することができる。
ＴＣ処理の供給原料が、流れ３−場合によ多本方法中に
分離される／またはそれ以上の減圧留出油と一緒に−の
ような比較的低いアスクァルテン含量を有する／または
それ以上の流れと、減圧残油として得られる流れλまた
は流れ夕のような比較的アスクつルチンに富む流れの両
者から構成されるなら、λつのクラッキングユニット’
＆含むＴＣ処理を実施し、そして該λつの供給原料を別
々に分解して、ｌ′またはそれ以上の留出油フラクショ
ンおよび重質フラクション（流れＳ）がそれから分離さ
れる所の生成物を得るのが好ましい。
分離される／またはそれ以上の減圧留出油と一緒に−の
ような比較的低いアスクァルテン含量を有する／または
それ以上の流れと、減圧残油として得られる流れλまた
は流れ夕のような比較的アスクつルチンに富む流れの両
者から構成されるなら、λつのクラッキングユニット’
＆含むＴＣ処理を実施し、そして該λつの供給原料を別
々に分解して、ｌ′またはそれ以上の留出油フラクショ
ンおよび重質フラクション（流れＳ）がそれから分離さ
れる所の生成物を得るのが好ましい。
該生成物から分離される留出油フラクションは常圧留出
油のみでもよいが、該生成物から減圧留出油をも分離す
るのが好ましい。分離された減圧留出油は前記の方法で
軽質炭化水素留出油に転化することができる。単一のク
ラッキングユニットを含むＴＣ処理が用いられる場合に
そうであるように、一つのクランキングユニットを含む
ＴＣ処理が用いられる場合にも、比較的低アスクアルテ
ンの供給原料が処理されるクランキングユニットからの
分解生成物からの重質フラクションは好ましくはそのク
ランキングユニットに再循寝されるであろう。、２つの
クラッキングユニットヲ含むＴＣ処理が用いられる場合
、所望により、比較的子スフアルテンに富む供給原料が
分解されるクラッキングユニットにおいて得られる生成
物から比較的低アスクァルテンの重質フラクションを分
離して、比較的低アスファルテンの供給原料が処理さ゛
れるクランキングユニットの供給原料成分として使用す
ることができる。２つのクランキングユニットを含むＴ
Ｃ処理が用いられる場合、分解生成物の蒸留（常圧、お
よび場合により、減圧蒸留）を別々の蒸留ユニットで行
なう必要はない。所望なら、分解生成物またはそれらか
らのフラクションを結合して一緒に蒸留することができ
る。
油のみでもよいが、該生成物から減圧留出油をも分離す
るのが好ましい。分離された減圧留出油は前記の方法で
軽質炭化水素留出油に転化することができる。単一のク
ラッキングユニットを含むＴＣ処理が用いられる場合に
そうであるように、一つのクランキングユニットを含む
ＴＣ処理が用いられる場合にも、比較的低アスクアルテ
ンの供給原料が処理されるクランキングユニットからの
分解生成物からの重質フラクションは好ましくはそのク
ランキングユニットに再循寝されるであろう。、２つの
クラッキングユニットヲ含むＴＣ処理が用いられる場合
、所望により、比較的子スフアルテンに富む供給原料が
分解されるクラッキングユニットにおいて得られる生成
物から比較的低アスクァルテンの重質フラクションを分
離して、比較的低アスファルテンの供給原料が処理さ゛
れるクランキングユニットの供給原料成分として使用す
ることができる。２つのクランキングユニットを含むＴ
Ｃ処理が用いられる場合、分解生成物の蒸留（常圧、お
よび場合により、減圧蒸留）を別々の蒸留ユニットで行
なう必要はない。所望なら、分解生成物またはそれらか
らのフラクションを結合して一緒に蒸留することができ
る。
比較的低アスファルテンの供給原料の、および比較的ア
スファルトンに富む供給原料のＴＣ処理は両者共、好ま
しくはグ００−！２！；℃の温度およびクランキング反
応器容積リットルあたり新しい供給原料毎分０．０７−
！；に９の空間速度で実施されるべきである。
スファルトンに富む供給原料のＴＣ処理は両者共、好ま
しくはグ００−！２！；℃の温度およびクランキング反
応器容積リットルあたり新しい供給原料毎分０．０７−
！；に９の空間速度で実施されるべきである。
前述のように、本特許出願が関与し、そして■類に入る
態様は、流れｑを、ＨＴの供給原料または供給原料成分
として使用する（ＩＩＡ類）か、またはＨＴの供給原料
成分として使用し、流れコはＤＡ処理の供給原料成分と
して使用される（ＩＩＢ類）か、またはＴＣ処理の供給
原料成分として使用する（ＩＩＣ類）かによって細分す
ることができる。ＩＩＡ類に入る態様においては、流れ
コはＴＣ処理の供給原料成分として使用される。ＩＩＢ
類に入る態様においては、流れ左はＩＴの供給原料成分
として使用される。■Ｃ類に入る態様においては、流れ
ＳはＨＴの供給原料として使用されそして流れコはＤＡ
処理の供給原料成分および／またはＴＣ処理の供給原料
成分として使用される。
態様は、流れｑを、ＨＴの供給原料または供給原料成分
として使用する（ＩＩＡ類）か、またはＨＴの供給原料
成分として使用し、流れコはＤＡ処理の供給原料成分と
して使用される（ＩＩＢ類）か、またはＴＣ処理の供給
原料成分として使用する（ＩＩＣ類）かによって細分す
ることができる。ＩＩＡ類に入る態様においては、流れ
コはＴＣ処理の供給原料成分として使用される。ＩＩＢ
類に入る態様においては、流れ左はＩＴの供給原料成分
として使用される。■Ｃ類に入る態様においては、流れ
ＳはＨＴの供給原料として使用されそして流れコはＤＡ
処理の供給原料成分および／またはＴＣ処理の供給原料
成分として使用される。
ＩＩＡ類に入る種々の態様が第１図に概略的に示されて
いる。種々の流れ、フラクションおよび反応域は３桁の
数字によシ示されておシ、最初の数字は関係する図を指
す。例えは、残留フラクション（３０２）は第ｍ図の関
係においての前記流れコを指す。第１図によれば、本方
法はＤＡ域＜７０６’）、）ＨＴ域（／ Ｑ ７ ’）
およびＴＣ域（ｉｏｇ＞を順次含む装置中で実施される
。アスファルテン含有炭化水素混合物Ｃ，１０／）はＤ
Ａ処理にかけられ、そして生成物は脱歴油（／θ３）と
アスファルト（ｉｏｔｉ＞に分離される。流れＩＯ’ｌ
はＨＴにかけられ、そして水素−処−理生成物は／また
はそれ以上の留出油フラクション（ｌθ９）と残油フラ
クション（１０２）に分離される。流れ１０２および１
０３はＴＣ処理にかけられ、そして分解生成物は／また
はそれ以上の留出油フラクション（／１０）と残留フラ
クション（／θＳ）に分離される。流れ１０Ｓがそれ以
上の処理にかはられないこの態様（ＨＡ／）とは別に、
第１図は流れ１０Ｓの少なくとも一部がＨＴの供給原料
成分として使用される他の態様（ＩＩＡＪ）を含む。
いる。種々の流れ、フラクションおよび反応域は３桁の
数字によシ示されておシ、最初の数字は関係する図を指
す。例えは、残留フラクション（３０２）は第ｍ図の関
係においての前記流れコを指す。第１図によれば、本方
法はＤＡ域＜７０６’）、）ＨＴ域（／ Ｑ ７ ’）
およびＴＣ域（ｉｏｇ＞を順次含む装置中で実施される
。アスファルテン含有炭化水素混合物Ｃ，１０／）はＤ
Ａ処理にかけられ、そして生成物は脱歴油（／θ３）と
アスファルト（ｉｏｔｉ＞に分離される。流れＩＯ’ｌ
はＨＴにかけられ、そして水素−処−理生成物は／また
はそれ以上の留出油フラクション（ｌθ９）と残油フラ
クション（１０２）に分離される。流れ１０２および１
０３はＴＣ処理にかけられ、そして分解生成物は／また
はそれ以上の留出油フラクション（／１０）と残留フラ
クション（／θＳ）に分離される。流れ１０Ｓがそれ以
上の処理にかはられないこの態様（ＨＡ／）とは別に、
第１図は流れ１０Ｓの少なくとも一部がＨＴの供給原料
成分として使用される他の態様（ＩＩＡＪ）を含む。
ｌＢ類に入る態様が第１図に概略的に示されている。該
図によれば本方法は、ＤＡ域（，２０６＞、ＴＣ域（コ
０７）およびＨＴ域（，２０ｆ）を順次含む装置で実施
される。アスフ了ルチン含有炭化水素混合物（，２０／
）および残留フラクション（２０２）はＤＡ処理にかけ
られ、そして生成物は脱歴油（２０３）およびアスファ
ルト（２０ｔＩ）に分離される。流れ２０３はＴＣ処理
にかけられ、そして分解生成物は／またはそれ以上の留
出油フラクション（，２０ｑ）と残留フラクション（２
０！；’）に分離される。流れ２０’ｌおよび２０５は
ＨＴにかけ、られ、そして水素処理生成物は／またはそ
れ以上の留出油フラクション（２１Ｏ）と残留フラクシ
ョン＜２０２’）に分離される。
図によれば本方法は、ＤＡ域（，２０６＞、ＴＣ域（コ
０７）およびＨＴ域（，２０ｆ）を順次含む装置で実施
される。アスフ了ルチン含有炭化水素混合物（，２０／
）および残留フラクション（２０２）はＤＡ処理にかけ
られ、そして生成物は脱歴油（２０３）およびアスファ
ルト（２０ｔＩ）に分離される。流れ２０３はＴＣ処理
にかけられ、そして分解生成物は／またはそれ以上の留
出油フラクション（，２０ｑ）と残留フラクション（２
０！；’）に分離される。流れ２０’ｌおよび２０５は
ＨＴにかけ、られ、そして水素処理生成物は／またはそ
れ以上の留出油フラクション（２１Ｏ）と残留フラクシ
ョン＜２０２’）に分離される。
ｎｃ類に入る種々の態様が第ｍ図に概略的に示される。
この′図によれば本方法は、ＤＡ域Ｃ３０６’）、ＴＣ
域（３０７）およびＨＴ域（３０ｇ ）を順次含む装置
で実施される。了スフ了ルチン含有炭化水素混合物＜３
．０／’）はＤＡ処理にかけられ、そして生成物は脱歴
油（３０３、）およびアスファルト（３０４’）に分離
される。流れ３０３と３ｏｔｔはＴＣ処理にかけられ、
そして分解生成物は／またはそれ以上の留出油フラクシ
ョンＣ３０９）と残留フラクション（３θＳ）に分離さ
れる。流れ３０ＳはＩＴにかけられ、そして水素処理生
成物は／またはそれ以上の留出油フラクション（３１Ｏ
）と残留フラクション（３０２＞に分離される。流れ３
θΩは、ＤＡ処理の供給原料成分として使用される（態
様ｍｃｉ ）か、またはＴＣ処理の供給原料成分として
使用される（態様１１Ｃ２）か、またはＤＡ処理および
ＴＣ処理の両者の供給原料成分として使用される（態様
１１Ｃ３）。
域（３０７）およびＨＴ域（３０ｇ ）を順次含む装置
で実施される。了スフ了ルチン含有炭化水素混合物＜３
．０／’）はＤＡ処理にかけられ、そして生成物は脱歴
油（３０３、）およびアスファルト（３０４’）に分離
される。流れ３０３と３ｏｔｔはＴＣ処理にかけられ、
そして分解生成物は／またはそれ以上の留出油フラクシ
ョンＣ３０９）と残留フラクション（３θＳ）に分離さ
れる。流れ３０ＳはＩＴにかけられ、そして水素処理生
成物は／またはそれ以上の留出油フラクション（３１Ｏ
）と残留フラクション（３０２＞に分離される。流れ３
θΩは、ＤＡ処理の供給原料成分として使用される（態
様ｍｃｉ ）か、またはＴＣ処理の供給原料成分として
使用される（態様１１Ｃ２）か、またはＤＡ処理および
ＴＣ処理の両者の供給原料成分として使用される（態様
１１Ｃ３）。
流れＣ３０／）の炭化水素油留出分へのできるだけ最も
完全な転化を達成することが目的である態様においては
、好ましくは、本方法の重質流の１つからいわゆるブリ
ード流（離液流）を分離すべきである。この方法で、本
方法中における望ま′しくない重質成分の累積を未然に
防ぐことができる。
完全な転化を達成することが目的である態様においては
、好ましくは、本方法の重質流の１つからいわゆるブリ
ード流（離液流）を分離すべきである。この方法で、本
方法中における望ま′しくない重質成分の累積を未然に
防ぐことができる。
本発明による、アスファルテン含有炭化水素混合物から
の炭化水素油留出分の製造のだめの３つのフローダ１ア
ゲラムを、以下に第１Ｖ−Ｍ図の助けによってよシ詳細
に説明する。
の炭化水素油留出分の製造のだめの３つのフローダ１ア
ゲラムを、以下に第１Ｖ−Ｍ図の助けによってよシ詳細
に説明する。
フローダイアグラムＡ（態様ｌｌＡ２に基づく）第９図
参照。
参照。
本方法は順次ＤＡ域（＜ｚＯｇ）と、接触水素処理ユニ
ット（ｌ１０７）、常圧蒸留ユニット（ｑＯｇ）および
減圧蒸留ユニット（ｔａｏ９）から構成されるＨＴ域と
、熱分解ユニット（ｌｌ／ ０． ）、第２の常圧蒸留
ユニツ）（４／／）、第一の熱分解ユニット（１１，２
）、第３の常圧蒸留ユニット（，４／３）および第２の
減圧蒸留ユニツ）（Ｋ／＃）から構成されるＴＣ域を含
む装置で実施される。了スフアルテン含有炭化水素混合
物（ｔｉｏｉ＞が溶剤脱歴によって脱歴油（１１０３’
）とアスファルト（ｔａｏｔＩ）に分離される。アスフ
ァルト（ｔＩＯｑ）は減圧残油（ｔＩ／、５−）と混合
されそして混合物（ｌｌ／ ＆ ）は水素（ｌｌ／ −
７）と共に接触水素処理にかけられる。水素処理生成物
（４／ｆｆ）は常圧蒸留によりガスフラクション（ｔｌ
１９）、常圧留出油（４２０＞および常圧残油（−ｔＩ
２／ ）に分離される。常圧残油（ｔ１２／ ）は減圧
蒸留によシ減王留出油（１−）と減、圧残油（ｔＩ０２
）に分離される。減圧残油（９０，２）は熱分解にか
けられそして分解生成物（Ｋ、２３）は常圧蒸留により
ガスフラクション（９２Ｋ）、常圧留出油（ｌｌＪ、ｔ
）および常圧残油（４ｕ６）に分離される。脱歴油（１
１０３＞は常圧残油（４２７）と混合されそして混合物
（１７２ｇ＞は熱分解にかけられる。分解生成物（Ｆ、
２９）は常圧蒸留によりガスフラクション（ｑ３０）、
常圧留出油（ｌｌＪ１）および常圧残油（４＋！３２
）に分離される。常圧残油（ｑ′３２）は２つの部分（
ｌｌｕ７ ）と（１１３３）に分けられる。部分（７１
３３）は常圧残油（４，２４）と混合され、そして混合
物（グ３１Ｉ）は減圧蒸留により減圧留出油（’１３Ａ
； ）と減圧残油（４ｔｏ５）に分離される。減圧残油
（ｔｉ−ｏｓ ）は一つの部分（４１５）と（４３４）
に分けられる。ガスフラクション（４，２１１）と（４
’３（７）は結合されて混合物（Ｚ３７）となシ、そし
て常圧留出油（９，２５）と（４３／）は結合されて混
合物（４，？＆）となる。
ット（ｌ１０７）、常圧蒸留ユニット（ｑＯｇ）および
減圧蒸留ユニット（ｔａｏ９）から構成されるＨＴ域と
、熱分解ユニット（ｌｌ／ ０． ）、第２の常圧蒸留
ユニツ）（４／／）、第一の熱分解ユニット（１１，２
）、第３の常圧蒸留ユニット（，４／３）および第２の
減圧蒸留ユニツ）（Ｋ／＃）から構成されるＴＣ域を含
む装置で実施される。了スフアルテン含有炭化水素混合
物（ｔｉｏｉ＞が溶剤脱歴によって脱歴油（１１０３’
）とアスファルト（ｔａｏｔＩ）に分離される。アスフ
ァルト（ｔＩＯｑ）は減圧残油（ｔＩ／、５−）と混合
されそして混合物（ｌｌ／ ＆ ）は水素（ｌｌ／ −
７）と共に接触水素処理にかけられる。水素処理生成物
（４／ｆｆ）は常圧蒸留によりガスフラクション（ｔｌ
１９）、常圧留出油（４２０＞および常圧残油（−ｔＩ
２／ ）に分離される。常圧残油（ｔ１２／ ）は減圧
蒸留によシ減王留出油（１−）と減、圧残油（ｔＩ０２
）に分離される。減圧残油（９０，２）は熱分解にか
けられそして分解生成物（Ｋ、２３）は常圧蒸留により
ガスフラクション（９２Ｋ）、常圧留出油（ｌｌＪ、ｔ
）および常圧残油（４ｕ６）に分離される。脱歴油（１
１０３＞は常圧残油（４２７）と混合されそして混合物
（１７２ｇ＞は熱分解にかけられる。分解生成物（Ｆ、
２９）は常圧蒸留によりガスフラクション（ｑ３０）、
常圧留出油（ｌｌＪ１）および常圧残油（４＋！３２
）に分離される。常圧残油（ｑ′３２）は２つの部分（
ｌｌｕ７ ）と（１１３３）に分けられる。部分（７１
３３）は常圧残油（４，２４）と混合され、そして混合
物（グ３１Ｉ）は減圧蒸留により減圧留出油（’１３Ａ
； ）と減圧残油（４ｔｏ５）に分離される。減圧残油
（ｔｉ−ｏｓ ）は一つの部分（４１５）と（４３４）
に分けられる。ガスフラクション（４，２１１）と（４
’３（７）は結合されて混合物（Ｚ３７）となシ、そし
て常圧留出油（９，２５）と（４３／）は結合されて混
合物（４，？＆）となる。
フローダ１アゲラムＢ（態様［［Ｂに基づく）第ｖ図参
照。
照。
本方法は順次ＤＡ域（３ｏ乙＞と、熱分解ユニット（５
０’７）、常圧蒸留ユニット（ｓｏｇ＞および減圧蒸留
ユニッ） （！；０９ ）から構成されるＴＣ域と、接
触水素処理ユニット（左ｌＯ）、第一の常圧蒸留ユニッ
ト（りｌｌ）および第一の減田蒸留ユニソ）（５／２）
から構成されるＨＴ域を含む装置で実施される。アスフ
ァルテン含有炭化水素混合物Ｃ３０／ ）は減圧残油（
４０，りと混合され、そして混合物（！；／３’）は浴
剤脱歴によシ脱歴油（５０３）とアスファルト（ｓｏｔ
ａ）に分離される。脱歴油（！；０３）は常圧残油（５
／ｌＩ）と混合され、そして混合物（５１５）は熱分解
にかけられる。分解生成物（５／’Ａ）は常圧蒸留によ
りガスフラクション（５／７）、常圧留出油（！；／ｇ
）および常圧残油（ｑ／ｙ）に分離される。常圧残油（
、Ｓ−／９）はΩつの部分（、ｔ／４）と（５２０）に
分けられ、そして部分（！；２０ ）は減圧蒸留により
減圧留出油（５λ／）と減圧残油（ＳＯＳ ）に分離さ
れる。アスファルト（ＳＯｑ）は２つの部分（５，２，
２）と（５，２３）に分けられる。部分（５２２）は減
圧残油（ＳＯＳ＞と混合され、そして混合物（５２１は
水素（！；２！； ）と共に接触水素処理にかけられる
。水素処理生成物（Ｓ２乙）は常圧蒸留によりガスフラ
クション（ｈｕ７）、常圧留出油（Ｓｆ；２ｇ＞および
常圧残油（！；２９ ）に分離される。常圧残油Ｃ３２
９＞は減圧蒸留により減圧留出油（５３θ）と減圧残油
（５０，りＫ分離される。
０’７）、常圧蒸留ユニット（ｓｏｇ＞および減圧蒸留
ユニッ） （！；０９ ）から構成されるＴＣ域と、接
触水素処理ユニット（左ｌＯ）、第一の常圧蒸留ユニッ
ト（りｌｌ）および第一の減田蒸留ユニソ）（５／２）
から構成されるＨＴ域を含む装置で実施される。アスフ
ァルテン含有炭化水素混合物Ｃ３０／ ）は減圧残油（
４０，りと混合され、そして混合物（！；／３’）は浴
剤脱歴によシ脱歴油（５０３）とアスファルト（ｓｏｔ
ａ）に分離される。脱歴油（！；０３）は常圧残油（５
／ｌＩ）と混合され、そして混合物（５１５）は熱分解
にかけられる。分解生成物（５／’Ａ）は常圧蒸留によ
りガスフラクション（５／７）、常圧留出油（！；／ｇ
）および常圧残油（ｑ／ｙ）に分離される。常圧残油（
、Ｓ−／９）はΩつの部分（、ｔ／４）と（５２０）に
分けられ、そして部分（！；２０ ）は減圧蒸留により
減圧留出油（５λ／）と減圧残油（ＳＯＳ ）に分離さ
れる。アスファルト（ＳＯｑ）は２つの部分（５，２，
２）と（５，２３）に分けられる。部分（５２２）は減
圧残油（ＳＯＳ＞と混合され、そして混合物（５２１は
水素（！；２！； ）と共に接触水素処理にかけられる
。水素処理生成物（Ｓ２乙）は常圧蒸留によりガスフラ
クション（ｈｕ７）、常圧留出油（Ｓｆ；２ｇ＞および
常圧残油（！；２９ ）に分離される。常圧残油Ｃ３２
９＞は減圧蒸留により減圧留出油（５３θ）と減圧残油
（５０，りＫ分離される。
第■図参照。
水力法は順次ＤＡ域（，４０６）と、熱分解ユニット（
乙０７）、常圧蒸留ユニット（６０ｇ）、第λの熱分解
ユニット（乙θｑ）、第２の常圧蒸留ユニット（ｂｌｏ
）および減圧蒸留ユニット（４／／）から構成されるＴ
Ｃ域と、接触水素処理ユニット（４／、２）、第３の常
圧蒸留ユニット（６／３）および第２の減圧蒸留ユニッ
ト（６／ｌｌ）から構成されるＨＴ域を含む装置で実施
される。
乙０７）、常圧蒸留ユニット（６０ｇ）、第λの熱分解
ユニット（乙θｑ）、第２の常圧蒸留ユニット（ｂｌｏ
）および減圧蒸留ユニット（４／／）から構成されるＴ
Ｃ域と、接触水素処理ユニット（４／、２）、第３の常
圧蒸留ユニット（６／３）および第２の減圧蒸留ユニッ
ト（６／ｌｌ）から構成されるＨＴ域を含む装置で実施
される。
アスファルテン含有炭化水素混合物ｒ３ｏｉ ）は減圧
残油（乙０２）と混合され、そして混合物（６１５）は
溶剤脱歴によシ脱歴油（６０３）とアスファルト（６０
ｔＩ）に分離される。脱歴油ＣＡＯ３）は常圧残油（ろ
／６）と混合され、そして混合物（６／７）は熱分解に
より、常圧蒸留によってガスフラクション（Ｚ／ｑ）、
常圧留出油（ろλθ）および常圧残油（６２／）に分離
される生成物（ろ１ｇ）に転化される。常圧残油（４，
２／）は２つの部分（６／６）および（６ム）Ｋ分けら
れる。アスファルト（ｂＯ’ｌ ）は熱分解により、常
圧蒸留によってガスフラクション（ｂ２’ｌ）、常圧留
出油（’４．２５）および常圧残油（３２６＞に分離さ
れる生成物（乙Ω３）に転化される。ガスフラクション
（６／９）と（６，２４）は結合されて混合物（６，２
７）となり、そして常圧留出油（６，２０）と（６，２
５）は結合されて混合物（６，２ｇ）となる。常圧残油
（１２，２）と（６，２６）は結合され、そして混合物
（６，２９）は減圧蒸留により減圧留出油（６３０）と
減圧残油（６０，ｔ）に分離される。減圧残油ＣｂＯｋ
＞は２つの部分（ろ３／）と（６３２）に分けられる。
残油（乙０２）と混合され、そして混合物（６１５）は
溶剤脱歴によシ脱歴油（６０３）とアスファルト（６０
ｔＩ）に分離される。脱歴油ＣＡＯ３）は常圧残油（ろ
／６）と混合され、そして混合物（６／７）は熱分解に
より、常圧蒸留によってガスフラクション（Ｚ／ｑ）、
常圧留出油（ろλθ）および常圧残油（６２／）に分離
される生成物（ろ１ｇ）に転化される。常圧残油（４，
２／）は２つの部分（６／６）および（６ム）Ｋ分けら
れる。アスファルト（ｂＯ’ｌ ）は熱分解により、常
圧蒸留によってガスフラクション（ｂ２’ｌ）、常圧留
出油（’４．２５）および常圧残油（３２６＞に分離さ
れる生成物（乙Ω３）に転化される。ガスフラクション
（６／９）と（６，２４）は結合されて混合物（６，２
７）となり、そして常圧留出油（６，２０）と（６，２
５）は結合されて混合物（６，２ｇ）となる。常圧残油
（１２，２）と（６，２６）は結合され、そして混合物
（６，２９）は減圧蒸留により減圧留出油（６３０）と
減圧残油（６０，ｔ）に分離される。減圧残油ＣｂＯｋ
＞は２つの部分（ろ３／）と（６３２）に分けられる。
減圧残油部分（６３，２）は水素Ｃｌ、３３＞と共に接
触水素処理にかけられる。水素処理生成物（４３１）は
常圧蒸留によりガスフラクション（ｂ３！！；＞、常圧
留出油（６３６）および常圧残油（６３７）に分離され
る。常圧残油（６３７）は減圧蒸留により減圧留出油（
１，３ｇ）と減圧残油（６０２）に分離される。
触水素処理にかけられる。水素処理生成物（４３１）は
常圧蒸留によりガスフラクション（ｂ３！！；＞、常圧
留出油（６３６）および常圧残油（６３７）に分離され
る。常圧残油（６３７）は減圧蒸留により減圧留出油（
１，３ｇ）と減圧残油（６０２）に分離される。
本特許出願はまた、第１−Ｖ１図に図式的に表わされた
ものに実質的に対応する本発明による方法を実施するた
めの装置を含む。
ものに実質的に対応する本発明による方法を実施するた
めの装置を含む。
本発明を次の実施例の助けによって更に説明する。
本発明による方法において使用した出発混合物は、中東
の相鉱油からの常圧蒸留残油の減圧蒸留において残油と
して得られた３種のアスファルテン含有炭化水素混合物
であった。３種の減圧残油はすべて実質的に５．２０℃
より上で沸騰した；それらはそれぞれコへ０．１ｇ、／
および／ １１．ｇ％ＷのＲＣＴを有した。プロセスは
フローダイアグラムＡ−Ｃに従って実施した。下記条件
を種々の域において使用した： すべてのフローダイアグラムにおいてｉ触水素処理ユニ
ットはλつの反応器を含み、その第１のものは１００重
量部（ｐｂｗ）のシリカあたり Ｏ，５ｐｌ）Ｗのニッ
ケルと２．０ ｐｂｗのバナジンを含むＮｉ／Ｖ ／
Ｓ ｉＯｚ触媒を充填され、そしてその第コのものは／
００． ｐｂｗのアルミナあたり ’Ｉ ｐｂｗのコ
バルトと／ ２ ｐｂｗのモリブデンを含むＣｏ ／Ｍ
ｏ ／ Ａ ｌ ２０ｍ触媒を充填された。接触水素処
理は水素圧ＩＳＯバールおよびＨ２／供給原料の比／
０００ Ｎｔｌ−で実施した。
の相鉱油からの常圧蒸留残油の減圧蒸留において残油と
して得られた３種のアスファルテン含有炭化水素混合物
であった。３種の減圧残油はすべて実質的に５．２０℃
より上で沸騰した；それらはそれぞれコへ０．１ｇ、／
および／ １１．ｇ％ＷのＲＣＴを有した。プロセスは
フローダイアグラムＡ−Ｃに従って実施した。下記条件
を種々の域において使用した： すべてのフローダイアグラムにおいてｉ触水素処理ユニ
ットはλつの反応器を含み、その第１のものは１００重
量部（ｐｂｗ）のシリカあたり Ｏ，５ｐｌ）Ｗのニッ
ケルと２．０ ｐｂｗのバナジンを含むＮｉ／Ｖ ／
Ｓ ｉＯｚ触媒を充填され、そしてその第コのものは／
００． ｐｂｗのアルミナあたり ’Ｉ ｐｂｗのコ
バルトと／ ２ ｐｂｗのモリブデンを含むＣｏ ／Ｍ
ｏ ／ Ａ ｌ ２０ｍ触媒を充填された。接触水素処
理は水素圧ＩＳＯバールおよびＨ２／供給原料の比／
０００ Ｎｔｌ−で実施した。
すべてのフローダイアグラムにおいてＤＡ処理は溶剤と
してｎ−ブタンを用いてｑＯバールの圧力で実施した。
してｎ−ブタンを用いてｑＯバールの圧力で実施した。
すべてのフローダイアグラムにおいてＴＣ処理は／また
はコのクラッキングコ１ル中で２０バールの圧力および
クランキングコイル容積リットルあたり新しい供給原料
毎分０．１ｌＫｔの空間速度で実施した。
はコのクラッキングコ１ル中で２０バールの圧力および
クランキングコイル容積リットルあたり新しい供給原料
毎分０．１ｌＫｔの空間速度で実施した。
ＨＴ、ＤＡ処理およびＴＣ処理の実施条件に関するそれ
以上の情報は表に示す。
以上の情報は表に示す。
（以下余白）
例Ａ ／ ２ ３従ったフロ
ーダ１アゲラム ＡＢＣ７０−ダ１アゲラムを表
わす図 ＩＶＶＶＩ旦 ｌｆ、／反ｉ、’ａ平均温ｙ、Ｃｔｉｉｏ ｑｉｏ
ｉｔ／。
ーダ１アゲラム ＡＢＣ７０−ダ１アゲラムを表
わす図 ＩＶＶＶＩ旦 ｌｆ、／反ｉ、’ａ平均温ｙ、Ｃｔｉｉｏ ｑｉｏ
ｉｔ／。
第２反応器平均温度、Ｃｔｉｏｏ グ００ ３９り旦
ム 溶剤／油取量比 ２：／ ３：／
２：／温度、ＣＩ２０ Ｉ２０ ／、２ｋ匹 タラソキングユニットの数 ２Ｉ２第１クラツキン
グユニツト温度、Ｃ” ４９５ −一−’ＩｇＯ第
コクテコクランキングユニット温度 ｑｇタ ｔｉ
、ｑｏ ｔｉ−ｑ。
ム 溶剤／油取量比 ２：／ ３：／
２：／温度、ＣＩ２０ Ｉ２０ ／、２ｋ匹 タラソキングユニットの数 ２Ｉ２第１クラツキン
グユニツト温度、Ｃ” ４９５ −一−’ＩｇＯ第
コクテコクランキングユニット温度 ｑｇタ ｔｉ
、ｑｏ ｔｉ−ｑ。
Ｘ表ｔｊ＜シｌこクラッキング温度はクランキンクコ１
ルの出［］で測定し５た。
ルの出［］で測定し５た。
例／
２／、θ％ｗノＲｃＴを有する／ ００ ｐｂｗｃＤ５
．２゜℃ 減圧残油（ｔＩｏｌ）は種々の流れを下記量
で生成した： ３ ｂ−Ｏｐｂｗの脱歴油（４ｏ３）、’Ｉ ４！、Ｏ
ｐｂｗのアスファルト（ｔｌｔｏｑ）、７２．６ｐｂｗ
のＲＣＴ 、３７．５ ％ ｗを有する混合物（ｔＩｔ
／６）、そのＣ５フラクションがＩ２．ｓ％ＷのＲＣＴ
を有する生成物（グｌざ）、 ／ １１．ｇ ｐｂｗのＣＢ−３！；Ｑ℃常圧留出油（
ｌＩ２ｏ）、！； ２．３ ｐｂｗの３３０℃ 常圧残
１’１ｉｌ（＆ｊ／ ）、２２、！；ｐｂｗノ、３！；
０−Ａ；２０℃減Ｅ留出油（１１，２，２）、２９−ｇ
ｐｂｗ（Ｄ！ｒ ２０Ｃ減圧残油（ｌＩｏ、２）、２
’ｌ−，２ｐｂｗ（ＤＣｓ−３！ｒＱＣ常圧留出油ＣＩ
、１３ｇ＞、＋ ５７．６ｐｂｗの３３Ｃ℃ 常圧残油（１３１）、／
ｇ、Ｏｐｂｗノ３！； ０−、Ｓ ２０℃減圧留出油（
’１３！； ）、３９．１− ｐｂｗの！２．ＯＣ減Ｅ
Ｅ残油（４ｔｏ＆）、２ｇ、乙ｐｂｗの部分（グ１５）
、および／ ／、Ｏｐｂｗの部分（４ｔＪ６）。
．２゜℃ 減圧残油（ｔＩｏｌ）は種々の流れを下記量
で生成した： ３ ｂ−Ｏｐｂｗの脱歴油（４ｏ３）、’Ｉ ４！、Ｏ
ｐｂｗのアスファルト（ｔｌｔｏｑ）、７２．６ｐｂｗ
のＲＣＴ 、３７．５ ％ ｗを有する混合物（ｔＩｔ
／６）、そのＣ５フラクションがＩ２．ｓ％ＷのＲＣＴ
を有する生成物（グｌざ）、 ／ １１．ｇ ｐｂｗのＣＢ−３！；Ｑ℃常圧留出油（
ｌＩ２ｏ）、！； ２．３ ｐｂｗの３３０℃ 常圧残
１’１ｉｌ（＆ｊ／ ）、２２、！；ｐｂｗノ、３！；
０−Ａ；２０℃減Ｅ留出油（１１，２，２）、２９−ｇ
ｐｂｗ（Ｄ！ｒ ２０Ｃ減圧残油（ｌＩｏ、２）、２
’ｌ−，２ｐｂｗ（ＤＣｓ−３！ｒＱＣ常圧留出油ＣＩ
、１３ｇ＞、＋ ５７．６ｐｂｗの３３Ｃ℃ 常圧残油（１３１）、／
ｇ、Ｏｐｂｗノ３！； ０−、Ｓ ２０℃減圧留出油（
’１３！； ）、３９．１− ｐｂｗの！２．ＯＣ減Ｅ
Ｅ残油（４ｔｏ＆）、２ｇ、乙ｐｂｗの部分（グ１５）
、および／ ／、Ｏｐｂｗの部分（４ｔＪ６）。
例λ
７ｇ、／％ＷのＲＣＴを有する１００ ｐｂｗのｓ、：
ｚＯ，ｃ”減圧残油（３ｏｉ ）は種々の流れを下記量
で生成した： ／ ３０．２ ｐｂｗの混合物（＃／、、？）、７．２
．９ ｐｂｗの脱歴油Ｃ！；０３）１、！； ７．３
ｐｂｗのアスファル） （’５０ ’ｌ ）、２３、ｇ
ｐｂｗのＣ５−３！；０℃常圧留出油（５／ｌ）、’
ｌ’！；、／ ｐｂｗの３３Ｃ℃ 常圧残油（４ｕθ）
、／ ７．’ｌ ｐｂｗの３３０−！；６２０℃減圧留
出油（、！／）１．２７．７ ｐｂｗのｓ、２ｏ′Ｃ減
圧残油（ｇｏｓ ）、’Ｉ ’１．３ ｐｂｗの部分（
！；２２ ）、／ ３．０ ｐｂｗの部分（左２３）、
７２−ＯｐｂｗのＲＣＴ、？６．６％Ｗを有する混合物
（３２’ｌ）、そのＣ５フラクションがＩ２．／％Ｗの
ＲＣＴを有する生成物（、！；２１．）、 ／ ’１．’ｌ ｐｂｗのＣ５−３３０℃常圧留出油（
、、ｊｔ、２ｇ）、３．１．’ｌ ｐｂｗの３３０℃
常圧残油（５，２９）１．２２−２ ｐｂｗの３３０−
！；２０℃減圧留出油（！；３０）、および３０．２
ｐｂｗ ｃｌ！； ２０℃ 減圧残油（５０，２）。
ｚＯ，ｃ”減圧残油（３ｏｉ ）は種々の流れを下記量
で生成した： ／ ３０．２ ｐｂｗの混合物（＃／、、？）、７．２
．９ ｐｂｗの脱歴油Ｃ！；０３）１、！； ７．３
ｐｂｗのアスファル） （’５０ ’ｌ ）、２３、ｇ
ｐｂｗのＣ５−３！；０℃常圧留出油（５／ｌ）、’
ｌ’！；、／ ｐｂｗの３３Ｃ℃ 常圧残油（４ｕθ）
、／ ７．’ｌ ｐｂｗの３３０−！；６２０℃減圧留
出油（、！／）１．２７．７ ｐｂｗのｓ、２ｏ′Ｃ減
圧残油（ｇｏｓ ）、’Ｉ ’１．３ ｐｂｗの部分（
！；２２ ）、／ ３．０ ｐｂｗの部分（左２３）、
７２−ＯｐｂｗのＲＣＴ、？６．６％Ｗを有する混合物
（３２’ｌ）、そのＣ５フラクションがＩ２．／％Ｗの
ＲＣＴを有する生成物（、！；２１．）、 ／ ’１．’ｌ ｐｂｗのＣ５−３３０℃常圧留出油（
、、ｊｔ、２ｇ）、３．１．’ｌ ｐｂｗの３３０℃
常圧残油（５，２９）１．２２−２ ｐｂｗの３３０−
！；２０℃減圧留出油（！；３０）、および３０．２
ｐｂｗ ｃｌ！； ２０℃ 減圧残油（５０，２）。
例３
／ ’１．ｇ １ｗ（７） ＲＣＴ ’に有ｆル１００
ｐｂｗノ！；２０℃”減圧残油（６０／）は種々の流
れを下記量で生成した： ／ ２６．’ｌ ｐｂｗの混合物（６／、ｔ）、７７、
／ ｐｂｗの脱歴油Ｃ６０３）、夕９．３ｐｂｗのアス
ファルト（乙０４ｔ）、３ ！；、／ ｐｂＷノｃｓ−
３ｋ ＯＣ常ａＥ留出油（６２ｇ ）、ｇ ３．ｋ ｐ
ｂｗの３左θ℃ 常圧残油＜ｔａｑ）、２ ｂ、Ｏｐｂ
ｗｔＤ３３０−！；２０″Ｃ減圧留出油（６３ｏ）、！
； ９．Ａ； ｐｂｗ （Ｄ ５２０℃ 減圧残油（ｔ
、ＯＳ＞、＆、７ｐｂｗの部分（６３／）、 ！； ０１ｇ ｐｂｗのＲＣＴ Ｆ、２．２％Ｗを有す
る部分（１３，２）、そのＣ５フラクションが１５．ｑ
％ＷのＲＣＴを有する生成物（乙３１１）、 ７、Ａ； ｐｂｗのＣｅｒ−３！ｒＯｃ常圧留出油（乙
３６）、’Ｉ Ｏ０２ｐｂｗの３ｊｔＯ℃ 常圧残油（
６３７）、／ ３０ｇ ｐｂｗ（Ｄ３！； ０−！；
２０℃減圧留出油（６，３ｇ＞、オヨＵ ２６．’ｌ
ｐｂｗ （Ｄ ５２０Ｃ減圧残油（６０２＞。
ｐｂｗノ！；２０℃”減圧残油（６０／）は種々の流
れを下記量で生成した： ／ ２６．’ｌ ｐｂｗの混合物（６／、ｔ）、７７、
／ ｐｂｗの脱歴油Ｃ６０３）、夕９．３ｐｂｗのアス
ファルト（乙０４ｔ）、３ ！；、／ ｐｂＷノｃｓ−
３ｋ ＯＣ常ａＥ留出油（６２ｇ ）、ｇ ３．ｋ ｐ
ｂｗの３左θ℃ 常圧残油＜ｔａｑ）、２ ｂ、Ｏｐｂ
ｗｔＤ３３０−！；２０″Ｃ減圧留出油（６３ｏ）、！
； ９．Ａ； ｐｂｗ （Ｄ ５２０℃ 減圧残油（ｔ
、ＯＳ＞、＆、７ｐｂｗの部分（６３／）、 ！； ０１ｇ ｐｂｗのＲＣＴ Ｆ、２．２％Ｗを有す
る部分（１３，２）、そのＣ５フラクションが１５．ｑ
％ＷのＲＣＴを有する生成物（乙３１１）、 ７、Ａ； ｐｂｗのＣｅｒ−３！ｒＯｃ常圧留出油（乙
３６）、’Ｉ Ｏ０２ｐｂｗの３ｊｔＯ℃ 常圧残油（
６３７）、／ ３０ｇ ｐｂｗ（Ｄ３！； ０−！；
２０℃減圧留出油（６，３ｇ＞、オヨＵ ２６．’ｌ
ｐｂｗ （Ｄ ５２０Ｃ減圧残油（６０２＞。
第ｔ−ｍ図は本発明の方法の種々の態様を表ゎす概略説
明図、第１Ｖ−Ｍ図は本発明の方法の種々の７０−ダ１
アゲラムを表わす図である。 １０乙、コ０乙、３θｔ、、、ｔｉｏｂ、ｓｏ６．ｔ＞
ｏｂ・・・ＤＡ域、／θ７．２０ｇ 、、３０ｇ・・・
ＨＴ域、１０ｇ、２０７゜３０７・・・ＴＣ域、ｑθ７
．左／θ、６／２・・・接触水素処理ユニット、グ１０
．ｔｌ／２．！；０７．ｂθ７゜６０９・・・熱分解ユ
ニット。 代理人の氏名 川原１）−穂 ０３ ＦＩＧ、ＩＩＩ 手続補正書 （放） 昭和５８年 ４月 １日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 ３６補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 オランダ国ハーグ、カレル・ウアン・ビラン
トラーン３０４、代理人 ５、補正命令の日付 昭和５８年 ３月 ９日６、補
正により増加する発明の数 ７、補正の対象 図面の簡単な説明の欄及び図面
補正の内容 先に提出せる４、図面の簡単な説明の欄を次のように訂
正する。 第３８頁末行の「第１−１図」を「第１−３図」に訂正
する。 第３９頁第１行目の「第１Ｖ−ＶＩ図」を「第４−６図
」に訂正する。 以上 第２図 ｆ３図
明図、第１Ｖ−Ｍ図は本発明の方法の種々の７０−ダ１
アゲラムを表わす図である。 １０乙、コ０乙、３θｔ、、、ｔｉｏｂ、ｓｏ６．ｔ＞
ｏｂ・・・ＤＡ域、／θ７．２０ｇ 、、３０ｇ・・・
ＨＴ域、１０ｇ、２０７゜３０７・・・ＴＣ域、ｑθ７
．左／θ、６／２・・・接触水素処理ユニット、グ１０
．ｔｌ／２．！；０７．ｂθ７゜６０９・・・熱分解ユ
ニット。 代理人の氏名 川原１）−穂 ０３ ＦＩＧ、ＩＩＩ 手続補正書 （放） 昭和５８年 ４月 １日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 ３６補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 オランダ国ハーグ、カレル・ウアン・ビラン
トラーン３０４、代理人 ５、補正命令の日付 昭和５８年 ３月 ９日６、補
正により増加する発明の数 ７、補正の対象 図面の簡単な説明の欄及び図面
補正の内容 先に提出せる４、図面の簡単な説明の欄を次のように訂
正する。 第３８頁末行の「第１−１図」を「第１−３図」に訂正
する。 第３９頁第１行目の「第１Ｖ−ＶＩ図」を「第４−６図
」に訂正する。 以上 第２図 ｆ３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） アスファルテン含有炭化水素混合物からの炭
化水素油留出分の製造方法において、アスファルテン含
有炭化水素混合物（流れ／）が溶剤脱歴（ＤＡ ）処理
にかけられ、該処理においてアスフ了ルチン含有供給原
料は、脱歴油フラクション（流れ３）およびアスファル
トフラクション（流れ４ｔ）が分離される所の生成物に
転化されること、流れ３および流れグが次の２つの処理
、−即ちアスフ了ルチン含有供給原料が、低減された了
スフアルテン含量を有する所の、そして／またはそれ以
上の留出油フラクションおよび重質７ラクシヨン（流れ
２）が分離される所の生成物に転化される接触水素処理
（）ＩＴ ）および１つの供給原料または２つの個々の
供給原料が、Ｃ４−炭化水素含量が２０％Ｗより小さい
所の、そして／またはそれ以上の留出油フラクションお
よび重質フラクション（流）ｔ５）が分離される所の生
成物に転化される熱分解（ＴＣ）処理、−の組合せにか
けられること、流れ３がＴＣ処理の供給原料またげ供給
原料成分として使用されること、および流れｑが、１）
ＨＴの供給原料または供給原料成分として使用され、こ
の場合流れコはＴＣ処理の供給原料成分として使用され
るか、または ２） ）ＩＴの供給原料成分として使用され、この場
合流れコはＤＡ処理の供給原料成分として、そして流れ
５ＦｉＨＴの供給原料成分として使用されるか、または ８）ＴＣ処理の供給原料成分として使用され、この場合
流れＳはＨＴの供給原料として、そして流れコはＤＡ処
理の供給原料成分としておよび／またはＴＣ処理の供給
原料成分として使用される、 ことを特徴とする前記方法。 （２）流れグがＩＴの供給原料成分として使用され、こ
の場合流れコはＴＣ処理の供給原料成分として、そして
流れＳの少なくとも一部はＨＴの供給原料成分として使
用されることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
方法。 （３） 使用される流れｌが、粗鉱油からの常圧蒸留
残油の、減圧蒸留において得られる残油のような、実質
的に３５θ℃より上で沸騰し、そしてその３Ｓ％Ｗより
多くが！２０Ｃよυ上で沸騰し、そして７．５％Ｗより
大きいＲＣＴを有する炭化水素混合物であることを特徴
とする特許請求の範囲第１または２項記載の方法。 （４）流れ１２コおよび５の１つまたはそれ以上から分
離された／またはそれ以上の減圧留出油が流れ３と共に
ＴＣ処理の供給原料成分として使用されることを特徴と
する特許請求の範囲第１ないし３項のいずれか記載の方
法。 （５）供給原料のアスファルテン含量低減のためのＨＴ
において、Ｉ１０％Ｗより多くがアルミナからなる担体
上に、ニッケルおよびコバルトによ”：）で形成される
群から選ばれ゛た少なくとも１つの金属および加うるに
、モリブデンおよびタングステンによって形成される群
から選ばれた少なくとも１つの金属を含む触媒が使用さ
れることを特徴とする特許請求の範囲第１ないし９項の
いずれか記載の方法。 （６）ＨＴが３！；０−１１！；０℃の温度、７５−コ
ＯＯバールの圧力、θ、／ −，２ｇａｇ ａｈｏｕ
ｒ の空間速度おｘび！；００ ２００ＯＮｌ＠ｈ
ＯＨ２／供給原料の比で実施されることを特徴とす
る特許請求の範囲第１ないし３項のいずれか記載の方法
。 （７）そのＣ５フラクションが下記要件：ａ） Ｃ５フ
ラクションのＲＣＴが供給原料のＲＣＴの２０−７０％
であること、および ｂ）Ｃ５７ラクシヨン中および供給原料中に存在する３
３０℃よシ上で沸騰する炭化水素の重量百分率の差が多
くともグθであること、 を満足させる生成物が得られるようなやり方でＨＴが実
施されることを特徴とする特許請求の範囲第１ないし６
項のいずれか記載の方法。 （８） ＤＡ処理が、溶剤としてｎ−ブタンを使用し
て３に一’Ｉ！；バールの圧力および／ ｏｏ−ｉｓ。 ℃の温度で実施されることを特徴とする特許請求の範囲
第１ないし７項のいずれか記載の方法。 （９） ＴＣ処理の供給原料か、流れ３−所望なら本
方法中に分離されるｌまたはそれ以上の減圧留出油と一
緒に−と流れコおよび／または流れ夕の両方から構成さ
れるなら、２つのクランキングユニット’６含むＴＣ処
理が実施されること、そして該λつの型の供給原料が別
々に分解されることを特徴とする特許請求の範囲第１な
いし８項のいずれか記載の方法。 （１０流れ３のＴＣにおいて、分解生成物の重質フラク
ションが、流れ３のクランキングが実施されるクランキ
ングユニットに再循環されることを特徴とする特許請求
の範囲第１ないし９項のいずれか記載の方法。 （１１） ’ｒｃ処理カ、’１００−！；２Ａ；ｃｏ
温度およびタラツキング反応器容積リットルあたシ新し
い供給原料毎分０．０／ −！；Ｋｇの空間速度で実施
されることを特徴とする特許請求の範囲第１ないし１０
項のいずれか記載の方法、。 （１→ 特許請求の範囲第１ないし７１項に記載の方法
を実施するための装置において、第１−Ｍ図に概略的に
示されたものに実質的に対応することを特徴とする前記
装置。
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