JPS58136863A - 易染性パイル経編地 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はポリエステル繊維またはポリエステル繊維とそ
の他の繊維を混用してなる・量イル経編地Ｓに関するも
のである。更に詳しく述べれば本発明はノ母イル月光に
ポリエステル繊維ま之はポリエステル繊維とその他の繊
維の混用糸を用いて、自動車内装材として使用されるカ
ーマット。ドアートリム及び一般インテリア用のカーぺ
、ト等に適しまた・にイル編地に関するもので、ポリエ
ステル繊維が実質的にポリエチレンテレフタレートのホ
モポリマーよりなυ後で定義する分散染料で常圧染色可
能である特殊・母イル経編地に関する。

従来前記の商品分野ではタフト機によって生産１される
タフトカーぺ、トの生機を連続染色機又は特殊大型ウィ
ンス染色機で拡布状染色して得るのが主流であった。し
かるに従来のポリエチレンテレフタレート繊維は、１２
０〜１３０℃の高温高圧下でないと染色できない蝋染性
繊維であったた２め、高温高圧染色が難しい前記商品分
野で便用する事は出来なかった。例えば液流染色機を用
いて島【晶高圧染色し九としても、染色物の形態はロー
ノ状になり染色後折れ皺が発生し商品価値をなさないと
云う欠点がある。又染色液と・母イル編地表面の接触速
度が早くなり、・母イル編地表面の毛羽Ｎγちが急増し
、カーマット、ドアートリム、一般カーペットとして使
用した場合ピリングが多発すると云う欠点も避けられな
い。このため、ポリエステル繊維をタフト機又は編機に
設定するまでに糸の状態であらかじめ染色する先染方式
を取る方法もある。しかし、これら先染方式の欠点は、
編工根・タフト工程において、作るべき品目を変える場
合、特に濃色物から淡色物に移るときは、編機・タフト
機の清掃を完全に行なわないと、先に用いた繊維が混入
する恐れがあるため清掃に長時間を要すると云う欠点が
あった。

これら先染方式の他に、場合によりては先染しないで、
編成又はタフトされた後、ポリエチレンテレフタレート
繊維ｔｏ−フェニルフェノール、メチルナフタレン、ク
ロロベンゼン、サルチル酸メチルなどのキャリヤーと称
する便乗物質を分散染料を宮む染浴に添加し１００℃付
近の温度で染色した後、アクリル繊維を常法により染色
していた。このキャリヤー染色法を採用する場合は、高
５温高圧染色より染色濃度が劣ること、キャリャース、
ｉｋｊ　、　トと称するキャリヤーの乳化不十分が原因
となる条斑が発生する場合があること、キャリヤーは刺
激性があり人体に有害であるため染色工場の作業環境を
悪くすること、染色排水時の処理が１０困難であること
、キャリヤーが繊維中に残留し除去することが困難であ
るため染色物の耐元酪牢度を低下せしめる場合のあるこ
と、残留キャリヤーが刺激臭を発すること、また染色物
を着用した場合に皮膚障害を起こすおそれのあることさ
らに発１５色の再現性が困難な為、色合せに老練な技術
を必要とすること、またキャリヤー染色によｒ）ポリエ
チレンテレフタレート繊維の力学的性質の変化例えば強
度低下や伸度の増大を来たしていた。

また染色性の改良されたポリエステル繊維とじ２０て金
属スルホネート基含有化合物や、ボリエーテルを共重合
したものが知られているが、これらの変性、ｊｅ　ＩＪ
エステルでは染色性は向上するものの、ｇ圧、すなわち
１００℃以下の染色において、染着濃度は必ずしも十分
とは云えず、その上型台や紡糸が困難であったシ、原料
高によるコストア。

デになるし、あるいはポリエチレンテレフタレート本来
の優れた機械的性質を低下せしめたり、その他染色堅牢
度の劣る場合のあるなどの欠点があった。結局上述のよ
うなポリマーの化学的改質による易染化は、染着座席と
なりうる第三成分をポリマー中に混在させるが故にポリ
エチレンテレフタレート本来の優れた耐熱性、力学的性
質の低下は不可避である。

一部、タフト機によるタフトカーマ、ト、ドアートリム
、タフトカーペットは一次基布を必要とするため、重量
が非常に重く、布帛としての伸長回復性は皆無で、且つ
タフトルー！のスヌケによる加工工程性能に龜があり、
タフトルーゾ高さも３箇以下の低パイル構造物が得られ
ず必ずしも光分消費者に満足されるべき性能を有してい
るとは云えなかった。

本発明者は、かかる従来のタフト機によるノ９イル構造
物の欠点を解消し、且つポリエステル繊維をノｆイル月
光に用いて常圧染色可能で低目付の・９５イル構造物を
得ることを見出し、本発明に到達したＯ すなわち、本発明は、１列針床を有する経編機で編成さ
れるループ・９イルを有する経編機において、地糸は一
部の編針では編成されず、それによ１【−）て地編地に
はウエール方向に延びる薄地部分が形成されており、−
万各・９イル用糸は前記地編地の薄地部分でルー！・９
イルを形成してなり、該・母イル用糸のうち、少なくと
も１０％以上をポリエステル繊維で占め、且つ該／　Ｉ
Ｊエステル繊維が爽１！質的にポリエチレンテレフタレ
ートのホモポリマーよりなシ且つ分散染料で常圧染色可
能であることを特徴とする。

本発明の・母イル経纏地に用いられている、実質的にポ
リエチレンテレフタレートのホモポリマー２〔よりなり
、かつ分散染料で常圧染色可能なポリエステル繊維は新
規な繊維であり、後述する方法で製造することが可能で
ある。

「分散染料で常圧染色可能である」とは、分散染料シー
・アイ・ディスノ臂−ズ・ブルー５６（Ｃ，１，Ｄｉｍ
ｐ＠ｒｍ＠Ｂｌｕｅ　５６　：例えばレゾリンゾル−Ｆ
ＩＬ　（ドイツ連邦共和国バイエル社製品名〕）を用い
、染料便用量３％ｏＷｔ　、、浴比５０倍、ＰＨ６（酢
酸にて調整）、分散剤（例えば、ディスパーＴＬ［開成
化学工業社製品名］）含有量１１／ｌの染浴中で１００
℃にて１２０分間の染色後、繊維に染着した染料の吸尽
率が８０％以上であることを云う。ここで染料吸尽率は
次式で表わされる。

また、上記染色条件で染色後、染色された繊維をハイド
ロサルファイドナトリウム１　ｇ７ｔ　、水酸化ナトＩ
Ｊウム１１１／ｌの水溶液で浴比５ｏ倍、８０℃で２０
分分間光洗浄して、水洗し、耐光竪牢度（ＪＩＳＬ−１
０４４０カーメンアーク灯法による）、摩擦堅牢度（Ｊ
ＩＳＬ−０８４９のクロックメーター法による）、及び
昇華堅牢度（ＪＩＳＬ−０８５４による）を測定した場
合いずれも３級以上である。

従来のポリエチレンテレフタレート繊維では上記条件で
の染料吸尽率は３０〜４５％である。しかし上記条件の
うち染色温度を１００℃より１３０℃に変えると従来の
Ｉリエチレンテレフタレート繊維は８０囁以上の値を示
す。

以下添付図面を参照しながら本発明のノＩイル経編地の
編成方法を詳細に説明する。

第１図は本発明の一実施例における・９イル経編地の組
織図、糸通し状態およびチェインリンクの組合せを表わ
す図である。地編地を構成する地糸１１および１２はそ
れぞれ筬Ｂ、、Ｂｓにハーフセットの状態で糸通し、一
方ルー！パイルを形成するノ９イル用１３は筬Ｂ３に地
糸１１．１２とは、ずれた状態でハーフセットに糸通し
する。１列針床に配置された編針に説明上、交互に符号
ａ　＋　ｂを符した。

地糸１１は編針１に対して供給され１−２／２−１のラ
ッピングを繰返えして鎖編を編成する（なお、第１図の
右方に示したチェインリンクは３テンポの場合を示して
いる）。地糸１２は同じく編針１に対して供給され、１
−１／６−６のラッピングを繰返えして挿入編（インレ
イ編）される。前記地糸１１による各鎖編は地糸１２に
よる挿入編によって互に連結され、地編地を構成する。

・臂イル用糸１３は第（１）コースでは地編地を編成す
る編針ａに対して挿入編を行うように供給される。この
場合、パイル用糸１３を挿入の折返し位１１（ラッピン
グ位置３）を越えてう、ピング位置１まで一旦シ、ギン
グされてから折返し位置３へ戻る。ノ＋イル月光１３が
ラッピング位置３へ戻った後、地糸１１は編針ａに対し
てオーパーラ、ピングし、同時に挿入筬Ｂ３はアイドル
スイングする。その後編針ａ＋ｂがノックオーバーを行
う。

前述のようにツクイル用糸１３は挿入折返し位置を越え
て過度にシ、ギングすることは、・々イル出糸１３をそ
の供給ノセ、ケージから・臂イル用糸を余分に引出して
、ルージノイルルの形成に役立てるためである。なお、
前述の場合ラッピング位置１とラッピング位［３との間
では）９イル用糸１３は地糸１１に連結されない。

第（２）コースではｉＪ？イル用糸月光はオーバーラッ
ｆ（６−５）で地編地を形成しない編針すに供給される
。第（３）コースではパイル用糸１３は編針１に供給し
て挿入編を行う。この際他方の折返し位置（ラッピング
位置８）を越えて一旦う、ピング位置９までシ、ギング
し、そしてラッピング位置８まで戻り、その位置でアイ
ドルスイングする。

その後、編針ｔ、ｂはノックオーバーをｈう。この場合
、第（２）コースで編針すに供給された・９イル用糸１
３は前記ノックオーバー以前には編針すのフ、り中に把
持されているが、第（３）コースではノ９−イル月光１
３が編針すに供給されないため、前記ノックオーバーし
た際に編針すのフックに把持されていた糸１３がフック
から外れて、すなわち編針すから外れて、ループパイル
１４を形成する。

第（４）コースではツクイル用糸１３はオーバーラツプ
（５−６）で地編地を形成しない編針すに供給される。

次の第（５）コースでは第（１）コースと同様に挿入編
みされる。この時、第（４）コースで編針すに供給され
た糸１３は編針すから外れてループパイル１４となる。

以下同様の編成動作が繰返えされる。これによって１針
置きでかつ第（２）、第（４）、第（６）　、　第（８
）コースと１コース置きにループパイル１４が形成され
、又、第（１）、第（３）、第（５）、第（７）コース
では・母イル用糸１３は挿入編によって地編地の／ンカ
ールーゾと連結され、本発明のツクイル経境地が得られ
るのである。

第１図ではループパイル１４を１針おきでかつｌコース
おきに形成せしめる例を示したが、所望する・９イル形
態に応じて適宜変更してもよい。例えば、地編地を編成
する編針を１〜数本おきとし、パイル用糸を２〜数コー
ス毎に地編地を編成する編針に供給し、編成すれば、ル
ープｉ’？イル１４は、１〜数針おきでかつ２〜数コー
ス毎に形成せしめることができる。又、地編地を編成す
る編針で・９イル用糸を編成する方法としては、得られ
るノ９イル経編地の目付を軽く出来ることから挿入編が
好ましいが、通常の編成でもよい。さらに地線組織も２
枚筬からなる鎖編や通常のトリコット組織等、適宜選択
すればよい。

また、本発明のパイル経編地を構成する・譬イル用糸は
、前述のポリエチレンテレフタレート繊維を少なくとも
１０％以上含む必要があり、混用されるその他の繊維は
特別制限するものではなく、例えばポリエステルナイロ
ン、ポリプロピレン。

アクリル婢の合成繊維の他、天然繊維や再生繊維であっ
てもよく、さらにその形聾もフィラメント糸、紡績糸、
チーシャーンであってもよい。ポリエチレンテレフタレ
ート繊維を中心に２種又はそれ以上の繊維を、あらかじ
め混繊状態にした糸条であっても、個々の繊維糸条を加
熱・空気混繊等の方法で合糸した糸条であってもよい、
２種又はそれ以上の繊維を用いた場合、各々の繊維の染
色挙動のちがいから霜降り効果のあるパイル表面が得ら
れる。又無地の要求に対しては、前述のポリエチレンテ
レフタレート繊維のみを用いればよい。

該ポリエチレンテレフタレート繊維の混用率が１０チ以
下では、ポリエチレンテレフタレート繊維の持つ優れた
力学的性質が現われず、良好な・母イルの反発力が得ら
れない。

このような本発明のポリエチレンテレフタレート繊維（
嵩高加工したもの及びしないもの並びに両者を同時に使
用したもの）が混用された・臂イル経−地は常圧下にお
いて染色可能なるが故に、従来の先染方式を用いずに、
経済的に有利な後染方式によっ′Ｃ染色物を得ることが
できる。この後染によって得られたポリエステル繊維を
含む・母イル経編地の染色物は常圧染色で、且つノンキ
ャリヤー染色による事から布帛の収に６は小さく、バル
キー性に優れた良好な風合となる。

、メリエチレンテレフタレートのホモポリマーよりなる
ポリエステル繊維がパイル構造物としての力学的性能を
保つためには、３０℃における初期モ、ツユラスが５５
　Ｖｄ以上であることが好ましい。

また分散染料で常圧染色可能であるためには、測定１ｍ
ｌｆｆ数１１０　ＨＳにおける力学的慣失正Ｍ（ｔａδ
）のピーク温度（Ｔｍａｘ）が１０５℃以下であり、−
δのピークイｉ［［（ｔａ＋＋δ）ｍａｘ）が０．１３
５を越える１直を有することが好ましい。なお、これら
分散染料で常圧染色可能であるための構造上の特性値は
、嵩高加工をしないポリエチレンテレフタレート繊維に
ついて当てＦｉまるものであシ、通常の仮撚加工、摩擦
仮撚加工、噴射式嵩高加工をされたポリエチレンテレフ
タレート繊維では〔（−δ）ｍａｘ　］が０．０８以上
であり、且つ（−δ）ｍａｗ≧（Ｔｍａｘ−１０５）Ｘ
ＩＯ−２なる関係を満足することが好ましい。

非晶領域の構造を表現する特性値として、上記の’ｌ’
ｍ　ａ　ｘと（−δ）ｍｉｘの値が適切である。Ｔｍａ
ｘは通常ガラス転移温度の５０℃高温側に位置し、（ｔ
ａｎδ）ｍａｘは温度Ｔｍａｘにおける熱運動の活発化
した無定形領域内分子鎖の量に関係する。本発明におい
てＴｍａｘおよび（−δ）ＩｎｍＸは無足形領域内部の
分子鎖のミクロブラウン運動に原因して発現する力学吸
収（αａ吸収）に関する櫨を意味する。

従来の嵩高されていないポリエチレンテレフタレート繊
維のＴｍａｘは１３（１以上、（−δ）ｒｎｈｘは０１
３以下である。また嵩高加工させてなる従来のポリエチ
レンテレフタレート繊維のＴＩＦｌｌｍＫ　ハ１３５℃
以上（−δ）ｍａｘは０．１３Ｊｇ下である。

本発明の・９イル経機地を構成するプリエチレンテレフ
タレートのホモポリマ〜よシなる繊維の非晶領域の構造
と染色性の関連を検討した結果、分散染料で常圧染料０
■ば口であるためには、■（ｔａｎδ）ｒｒｍｘ）０．
１３５　であり且り■Ｔｍａｘ　（１０５℃であること
が好ましい。なお■および■につぃては前述したように
嵩高加工糸について■（ｍＪ）ｍａｘ≧０．０８であり
且っ■（−δ）ｍａｘ≧（Ｔｍａｘ　−１０５）×１０
　なる関係を満足することが好ましい。従来の層圧口〕
染でないポリエチレンテレフタレートのホモポリマーよ
りなる繊維の場合には上記の三条性を満足するものはな
い、換言すれは、従来のポリエチレンテレフタレートの
ホモポリマーよりなる繊維は上記三条性を満足せず、常
圧染色可能なるものは存在しなかった。本発明の常圧染
色ｏＪＮＵナポリエチレンテレフタレートのホモポリマ
ーよりなる繊維を會有する・ザイル経編地を構成する　
　コ嵩高加工されていないポリエステル繊維の染色性を
更に高めるためには（ｔｕδ）ＩｎｌＬＸが０．１４以
上であることが好ましい。また嵩高加工されてなるポリ
エチレンテレフタレート繊維では（−δ）ｍａｗ　Ｉｒ
１５０．１１以上が好ましい。

本発明において、分散染料にて常圧染色可能なポリエチ
レンテレフタレート繊維の力学的特性を出すためには、
上述の如＜３０℃における初期モジュラスが５５　Ｖｄ
以上であることが好ましい。

１ｏここで３０℃における初期モジュラスとは、３０℃
における動的弾性″＊（ＥＳｏ）で表される。

（−δ）ｍａｘが大きくなると形態保持性を維持するた
めに、一般的にはｇ’ｓａが大きくなる必要がある。も
しＥ’ＩＯが５５　Ｖｄ未満であれば繊維１５構造の熱
安定性は低下し、寸法安定性も悪く繊維として柔らかく
なる。

こうした特徴を有する本発明のパイル経編地を構成する
分散染料にて常圧染色可能なポリエチレンテレフタレー
トのホモポリマーよシなる繊維に、０ついて更にその構
造と力学的性質（強度、伸度、初期モノユラス、動的弾
性率）、および染色性との関連を検討した結果、次の事
項が明らかになった。

本発明の・９イル経編地を構成する分散染料により常圧
染色ｔｉ［な４リエチレンテレフタレートのホモポリマ
ーよ郵なる繊維において、結晶化度（Ｘｃ）、（０１０
）　［ｉｌｉの微結晶の大きさくＡＣ８）、および（ｏ
ｉｏ）面の結晶配向度（ＣＯ）は、いずれも繊維の力学
的特性に関連し、該ポリエチレンテレフタレート繊維が
・ｆイル構造物用繊維として光分な強度（３，９／ｄ以
上）、および初期モノ、ラス（５５１Ｖｄ以上）を有す
るためには、嵩高加工をされていない繊維については、
Ｘｃは３０％以上、ＡＣ８は３５Ｘ以上、ＣＯは８５％
以上であることが好ましい。さらに好ましくは、Ｘｃが
７０％以上、ムＣ８が４０Ｘ以上、ｃｏが９０％以上で
ある。

ココで、Ｘｅ　、　ＡＣ８、Ｃ０１ｉＸ線回折によりそ
れぞれ後述の方法で測定された値である。従来の嵩高加
工されていないポリエチレンテレフタレート繊Ｍ１／ｌ
ｉ　Ｘｃ　ｙＤＥ　５０〜７０　％、ＡＣ８＆１３０１
Ｕ下、ＣＯは８５〜９５％である。次に本発明の／？イ
ル経編地を構成する常圧染色可能な嵩高加工をされない
ポリエチレンテレフタレート繊維において、繊維軸方向
に電場ベクトルを持つ偏光の中心屈折率（ｎ、（ＣＩ、
　）が１．７０よシ小さく且つｌ、６５以上であれば、
適当の伸度（２０〜７０％）と染色性を有し、・９イル
構造物用繊維として好ましいものとなる。

また平均複屈折率（Δｎ）は、本発明のパイル経編地を
構成する分散染料で常圧染色可能で嵩高加工をされてい
ないポリエチレンテレフタレート繊維が３０℃において
５５　Ｖｄ以上の初期モノ、ラスを七′するためには３
５　Ｘ　１０　　以上が好ましいが、−万態に対する構
造の安定性からは５０Ｘ１０−ｓ以上であることが望ま
しい。また染色性、染色堅牢度の観点から好ましくは１
７０Ｘ１０　　以下である。Δｎが１２０Ｘ１０　　以
下になると１５０〜２２０℃の温度範囲における動的弾
性率（Ｅ′）の減少率（１５０℃、２２０℃におけるＥ
′の値をそれぞれＥ’ｌｓｏ　＊　Ｅ’ｘｚｑとしＥ’
ｓｘｅ／Ｅ’ｕｅで表わす）が小さくな９、Ｅ’ｘｔｏ
／Ｅ’ｎｏは０．７５よシ大きくなる。すなわち熱に対
して構造が安定になる。また染色堅牢度も向上する。

繊維の中心における平均屈折率（１１／（。））と繊維
の中心から半径の０．８倍の距離の部分における屈折率
”／（。）またはれ／（−（１８）の間に以下の関係を
満足するいわゆる繊維の局所的な平均屈折率の分布が繊
維の中心に対して対称であると、充分な強度を有し、条
斑、強伸度斑などが少ない。ここで局所的な平均屈折率
の分布が繊維の中心に対して対称であると云うのは、平
均屈折率ｎ／の極小櫨が、（ｎｚｃｏ）　−１０Ｘ　１
０　　）以上であり、かつ”／（−［１６）と”／（Ｏ
ｎ）の差が５０Ｘ１０　　ＪｓＬ下ｚより好ましくは、
１０Ｘ１０−３以下の場合を云う・なお上述の”／ＫＯ
）　’　”／（［１８）　’　”／（−ＱＪ）　’Δ／
。ａ−ｏ）ｍ　Δｎ等の電は干渉顕微鏡により後述する
方法により測定したものである。

また本発明のノ９イル経編地を構成する分散染料で常圧
染色可能な嵩高加工をされていないポリエチレンテレフ
タレートのホモポリマーよ）なる繊維において、２２０
℃における力学的損失正接（ｔａ＋＋Ｊｓｕ）は小さい
ほど好°ましく、温度上昇による初期モジュラスの低下
が小さくなる。−δ８．。が０．２５以下の場合、該初
期モノユラスの低下量は着しく小さくなる。つまシ熱に
対して安定な構造の繊維になる。

本発明のノ９イル経編地に用いる分散染料で常圧染色可
能な嵩高加工されたポリエチレンテレフタレートのホモ
ポリマーよりなる繊維は、上述の嵩高加工されていない
繊維ｔ−常法により、仮撚また１は噴射または押込み加
工等により作ることができる。この嵩高〃ロエされた分
散染料で常圧染色加工なポリエチレンテレフタレートの
ホモポリマーよりなる繊維は、上述した如く３０℃に於
ける初期モジ、ラスが５５ｉ以上であり（ｍδ）ｍｉｘ
が１０．０８以上、且つ（ｔ！１１σ）ｍａｘ≧（Ｔｙ
ｎａｘ−１０５）ＸＩＯなる関係を満足するものが好ま
しい、また本発明のノ母イル経編地を構成する分散染料
で常圧染色可能な嵩高加工されたポリエチレンフタレー
ト繊維は、その３０℃における初期モノ、ラス２が５５
１１／′ｄ以上を示すためには平均複屈折Δｎが通常３
５　Ｘ　１０−３以上であれば良いが必ずしもこの条件
は、５５　Ｉｉ／ｄ以上の初期モノユラスを与えるため
の必要十分条件ではない。初期モノユラスが５５　Ｖｄ
以上の十分条件としては、Δｎの値が４５Ｘ１０　　以
上であり、しがも（ｔｉＩＩＩδ）ｒｎａｘは０５以下
である。またＸｃ　、　ＡＣ８、ＣＯはいずれも外部か
らの繊維への変形、構造の熱安定性と強い相関がある。

し友がって該嵩高加工繊維が光分な強度（３１以上）、
初期モノユラス（５５０以上）を有する友めにはＸｃは
３０％以上、ＡＣ８は３８１以上、ＣＯが８０％以上で
あることかｔｊｌましい。さらに好ましくはＸｃが７５
％以上、ＡＣ８は４５Ｘ以上、ｃｏが８５％以上である
。従来の仮撚加工糸等の嵩高加工繊維のＸｃは２０〜３
０％、ＡＣ８ＦｉＩＦＪ３．０１．　ｃｏは約８５％で
ある。

また本発明のツクイル経編地の常圧染色可能なポリエチ
レンテレフタレート嵩高繊維の平均複屈折率（Δｎ）は
上述の如＜　４５　Ｘ　１０−’以上であるが、熱安定
性の面から５０　Ｘ　１０−ｓ以上よシ好ましく、染色
性、染色竪牢度の観点からは１７０　Ｘ　１０−’以下
が好ましい。Δｎが１７０　Ｘ　Ｉ　Ｆ’以下になると
Ｅ−０／　Ｅ’＋　ｓｏは０．７５以上にな９構造の熱
安定性がよくなる。

以１゛２丁、１１ １１ 本発明を構成する上述の微細構造を有する分散染料にて
常圧染色可能なポリエチレンテレフタレートのホモポリ
１−よシなる繊維の好ましい製法を示すと、本出願人に
係る％願昭５６−４６４０７に記数されているように、
４０００ｍ／分以上の紡糸速度で紡糸されたポリエチレ
ンテレフタレートのホモポリマーよりなる繊維を２２０
℃乃至３００℃の範囲内の温度で、乾熱による熱処理を
行なうことにより得ることができる。または１８０℃乃
至２４０℃の温度範囲内の過熱水蒸気、飽和水蒸気、ま
たは熱水によシ湿熱による熱処理を行なうことによって
も得ることができる。なおこのようにして得られた上述
の熱処理をうけた繊維は常圧可染化されているが、この
繊維を集束してトウ状、または切断してステープルにし
て紡績原料とすることも出来る。さらに常法によシスピ
ンドルを通して行なう仮撚加工、あるいは摩擦仮撚加工
、押込み方式による嵩高加工、擦過方式による嵩高加工
、噴射方式による嵩高加工等によル嵩高加工繊維を得る
ことができる。これらはいずれも上述の微細構造を有し
分散染料で常圧染色可能である。

なお本発明のパイル経編地を構成する分散染料で常圧染
色ｏＪ能なポリエチレンテレフタレートのホモポリマー
よシなる繊維の原料であるポリエチレンテレフタレート
のホモポリマーは公知の重合法で得ることができる。ま
た通常のポリエステル繊維に使用される添加剤、例えば
艶消剤、安定剤、訓電剤などを含んでもよい。また重合
度については通常の繊維形成用の範囲内であれば特に制
限はない。

本発明のパイル経編地を構成する分散染料で常圧染色可
能なポリエチレンテレフタレートのホモポリマーよりな
る繊維の紡糸に際しては、ポリマー粘度、紡糸温度、紡
糸口金下の雰曲気の状態、冷却方法、引取速度等を適宜
調節することによジ、紡糸口金よシ紡出されたポリマー
流の冷却固化、および細形変化を制御し、紡糸性よくか
つ所望の特性を有する繊維が得られる。特に紡出繊維の
冷却固化の制御は重要で、紡糸性および望ましい特性を
得るには、急激な冷却固化、特に一方向からの繊維に直
交する低温冷却風による冷却同化はあまｐ好ましくない
。

第２図は本発明のパイル経編地を構成する分散染料で常
圧染色可能なポリエチレンテレフタレートのホモポリマ
ーよルなる繊維の製造装置の一例を模式的に示した。溶
融ポリエチレンテレフタレートは加熱された紡糸ヘッド
２の中の紡糸口金（図示せず）によシ紡出され、大気中
で冷却されて繊維束１となる。この紡糸口金下には紡出
された繊維束ｌを取囲む管状の加熱域３か設けられてお
シ、更にその下方には繊維束ｌを冷却吸引する丸めの流
体吸引装置４が設けられている。管状加熱域３および流
体吸引装ｆ１４を通過した繊維束ｌは、油剤付与装置５
を通った後、引取ローラー６によって引取られる。本発
明で云う紡速とはこの引取ローラー６０表面速度を意味
する。引取られ九繊膳束は連続的にか、または一旦引取
ローラー６に巻かれた後、一対の繊細束送シローラー７
によシ引出され、２２０〜３００℃の温度範囲内の適切
な温度に調整された加熱筒８を通９、一対の繊維束送シ
ローラー９によって導かれ、巻取りローラー１０によシ
巻取られる。この際、繊維來送りローラー７および９の
回転速度を調節することにより繊維束１は加熱筒８の中
で適尚な伸長率に伸長され熱処理を受ける。

紡速４０００？Ｆｌ／分以上で紡糸されたポリエチレン
テレフタレートのホモポリマーよシなる繊維は上述の熱
処理方法以外に以下の方法によっても熱処理される。す
なわち引取ローラー６によって紡速４０００ｍ／分以上
で巻取った後、繊維束を寄せ集めトウの形態にした後熱
処理するか、トウに捲輻を付与し切断してステーノルの
形態にしタンスに入れ熱処理するか、ステープルを１繊
しスライバー状、トップ状で熱処理する方法もとられる
。もちろん熱処理方法は前述の如く乾熱による方法、温
熱による方法のいずれでも行なわれる。

第３図に、紡速４０００ｍ／分以上の紡糸条件で作られ
たポリエチレンテレフタレート繊維の繊維束、トウ、ス
ライ・シーなどを過熱水蒸気で湿熱熱処理する方法の一
例を示す模式図である。第３図において１ＩＦｉ紡速４
０００ｍ／分以上で紡糸されたポリエチレンテレフタレ
ートのホモポリマーよシなる繊維束、トウ、スライバー
を示す。これらは一対のフィードローラー１２によシ引
き上けられ、ガイドローラー１３に達する。ガイドロー
ラー１３によシ繊維束、トウまたはスライバーは湿熱処
理装置１５へ導かれる。湿熱処理装置１５、の入口はス
リット１４、出口にはスリット１４′があり、温熱処理
装置１５の内部の温度が外部の雰囲気に左右されないよ
うにしである。筐た湿熱処ｍ装置１５は上面及び下面か
ら同時に過熱水蒸気が噴出するよう上下に多数のスリッ
ト１６が被処理繊維の通路の内壁に設けである。また湿
熱処理装ｆｉｌｉ１５の内部には上下にヒーター１７を
設は過熱水蒸気の温度分布を少なくするようにしてめる
。

一方ディラー２４で生成したｒ−ノ圧約１０ｋ）７ｍの
飽和水蒸気はパルプ２３によって、加熱装置２１へ入り
、ヒーター２２によって加熱され温度１８０〜２４０℃
の過熱水蒸気となる。過熱水蒸気はパルｆ２０によ＃）
湿熱処理装置１５に送られ、ヒーター１７によ多温度低
下のないよう又温度分布が大きくならないように調節さ
れ、スリット１６を通して被処理繊維１１に当多湿熱熱
処理が行なわれる。湿熱処理をうけた繊維束、トウまた
はスライバー１ＩＦｉスリツト１４′よりガイドローラ
ー１８を通シ、引取りローラー１９によって引取られる
。

このように紡速４０００？ＦＩ／分以上で紡糸され、乾
熱で２２０〜３００℃または、湿熱で１８０〜２４０℃
の熱処理を受けたポリエチレンテレフタレートのホモポ
リマーよシなる繊維は、上述の徽細構造を有する分散染
料で常圧染色ｉ」能なるものである。これを紅纒榛によ
）前述の方法で・そイル編成することによシ本発明の常
圧染色可能なポリエステル繊維を含有するノ４イル経−
地を作ることが出来る。

得られる本発明のパイル経編地は、常圧可染である事か
ら大型ウィンス染色機・連続染色機郷で拡布状態で染色
出来、従ってノ譬イルの折れ皺は解消され、特に、従来
のカーペット、一般カーペット用素材としてポリアミド
繊維糸条、ポリアクリル繊維糸条、羊毛繊維糸条か用い
られて来たが、これら素桐に比べ（ヤング率か１．５倍
〜５倍＾い事から）・母イルの弾性率が大巾に改良され
、ノ臂イル疲労性も小さい。さらに、パイル用糸に本発
明のポリエチレンテレフタレート繊維糸条以外にポリア
クリル、ポリアミド、羊毛繊維を混用し九場合、常圧可
染なるが故にポリアクリル、ポリアミド、羊毛繊維のへ
タリ現象が見られず、外観、風合、バルキー性とも優れ
九ものとなる。

又従来のタフト機によるカーマット、一般カーペットに
比べ、パイル抜けは皆無で、しかもタフト機では不可能
な低目付でパイル糸の表面カバー率の優れ友、かってな
い新規なカーマット、一般カー（ットに適した）９イル
経編地でめる◎以下に本発明の／母イル紅編地含構成す
るポリエチレンテレフタレート繊維の構造特性Ｏ測定法
を述べる。

く力学的損失正接（ｔｍδ）、及び動的弾性率（Ｅ９〉
東洋テールドウイン社製レオパイプＧ　ン（Ｒｈａｏ−
ｖｉｂｒｏｎ）ＤＤＶ−■Ｃ型動的粘弾性副測定置を用
い、試料量０１〜ｌダ、測定周波数１１０　Ｈｚ、昇温
速度１０℃／分で乾燥空気中で各温度における一一、及
びＥ′を測定する。−δ一温度曲線から−δのピーク温
度（Ｔｍａｘ）　Ｕと四１−り高さ〔（−一）ｗａｘ　
）か得られる。第４図に本発明の分散染料で常圧染色可
能なＩリエチレンテレフタレート繊維（４）、該Ｉリエ
チレンテレフタレートを仮撚加工した嵩高糸（匂、従来
のポリエチレンテレフタレート繊１！　（Ｃ）、従来の
４リエチレンテレフタレート仮撚糸の）の典型的を模式
的に示した。第５図にはＥ′一温度曲線の典型例を模式
的に示す。なお図中（４）、　（Ｂ）、　（Ｃ’）　。

［Ｆ］）の狭示は第４図の場合と同じでおる。

く平均屈折率（ｎ、ｐ　！　ｎ□）及び平均複屈折率（
Δｎ）＞透過定量干渉顕微鏡（例えばドイツ民主主義共
和国カールツアイスイエナ社製干渉顕微鏡インターフア
コ）を使用して干渉縞法によって繊維の清面から観察し
た平均屈折率の分布を測定することができる。この方法
は円形断面を有する繊維に適用する。繊維の屈折率は繊
維軸に対して平行な電場ベクトルを持つ偏光に対する屈
折率１１７と、繊維軸に対し垂直な電場ベクトルを持つ
偏光に対する屈折率ｎｌによって％黴づけられる。ここ
に読切する測定はすべて緑色光線（波長λ＝　５４９　
ｎｍ　）を使用する。

光学的に均一なスライドプラスおよびカバーガラスの間
に、０．２〜２波長の範Ｈ内の干渉縞のずれを与える屈
折率（へ）を有し、且つ繊維に対し不活性な封入剤を注
入し、その封入剤に試料繊維を浸漬する。繊維はその軸
が干渉顕微鏡の光軸および干渉縞に対して垂直となるよ
うに設置される。この干渉縞の・膏ターンを写真撮映し
、約１５００倍に拡大して解析する。

第６図で繊維の封入剤の屈折率をＮ１繊維の外周上の点
８１　　ｓｆ間の屈折率をｎｌ　（またはｎｌ）、ＢＩ
ＢＥ閣の厚みをｔ、使用光線の波長をλ、パックグラウ
ンドの平行干渉縞の間隔（１λに相当）をＤ１繊−によ
る干渉縞のずれをｄとすると、光路差ｒ７は、ｒ’＝（
ｄ／Ｄλ＝［ｎ、（またはｎ、）−Ｎ”ｌｔで表わされ
る。し九がって１１／（ま九はｎ□）＝ｒ／ｄ十Ｎが成
立する。厚みｔは繊維の断面形状が円であれば、座標Ｘ
と半径Ｒとを用いて２７ｎ　２　．２で与えられる。

繊維の半径をＲとすると、繊維の中心０から外周Ｒまで
の各位置での光路差から各位置での繊維の屈折率ｎｚ（
またはｎ□）の分布を求めることができる。Ｘを繊維の
中心から各位置までの距離とした時Ｘ＝ｘ／Ｒ＝０すな
わち繊維の中心における屈折率を平均屈折率（ｎ７．。

またはｎ□（Ｏｌ）と云う。

Ｘは外周上において１となシ、その他の部分では０〜１
の間の値となるが、例えばＸ−Ｏ，Ｓの点における屈折
率を”／（ａ、８）、（またｔｉｎよ（１８）　）と表
わす。平均屈折率”／ｌゆとｎ１１０）より平均複屈折
率（Δｎ）はΔｎ＝ｎ　／ｌゆ−ｎ１で表わされる。尚
、第５図において３１は繊維、３２は封入剤による干渉
縞、３３は繊維による干渉縞を示す。

第７図に各繊維のｎの分布を示した、なお（４）。

（Ｂ）　、　（（り　、　（Ｄ）の表、示は第３図の場
合と同じである。

第７図において横軸に中心からの距離Ｘ　＝　ｘ　／Ｒ
。

縦軸にｎ値を表示している。Ｘ＝０が繊維の中心、Ｘ＝
１およびＸ＝−１が繊維の外周上の点である。

非円形断面の場合、厚みｔはＲと！のみの関数として与
えられていないため、別に測定した値を用いる。ｔの−
ｊ定方法として、封入剤の種類を変えて各封入剤を用い
て得られた口の測定値から次式％式％） ここでＮ１．Ｎ１は封入剤１．２の屈折率、「１゜ｒ！
は封入剤１．２で測定されたりターデージ、ンである。

〈微結晶の大きさくムＣＳ）＞ 対称反射法によシ赤道方向のＸ線回折強度を測定し、Ｘ
線回折強度の回折角依存曲線からＡＣ８は算出される。

Ｘ線回折強度は理学電機社製Ｘ線発生装＠：（ＲＵ−２
００ＰＬ）とデュオメーター（ｇＧ−９Ｒ）、計数管に
はシンチレーションカウンター、計数部には波高分析器
を用い、ニッケルフィルターで単色化したＣｕ＝−Ｋａ
線（波長λ＝１．５４１８１）を用いて−ｊ定される。

繊維試料の繊維軸がＸ線回折面に対して垂直となるよう
にアルミニウム製サンプルホルダーにセットする。この
時、試料の厚みは約０．５　ｍｍになるようにセットす
る。３０　ｋＶ　、　８０ｍＡでＸ線発生装置を運転し
、スキャンユング速度１０／分、チャート速度１０■／
分、タイムコンス１−。

タン１秒、ダイパーツエンドスリ、）：、レシービング
スリット０．３１１１％　スキャッタリングスリ１゜ ットｉにおいて２θが３５０〜７°まで回折強度を記録
する６記録計のフルスケールは得られる回折強度曲線が
スケール内に入るように設定される。

ポリエチレンテレフタレート繊維は一般に赤道線上の回
折角２θ＝７°〜２６°の範囲に三個の主要な反射を有
する。低角度側から（１００）　、　（０１０）　。

（１１０）面である。ＡＣ８を求めるには例えばり、　
Ｅ。

アレキサングー著「高分子Ｘ線回折」化学同人出版、第
７章シェラ−（Ｓｃｈ＠ｒｒ・ｒ）の式を用いる。

２θ＝７°と２０＝３５°の間にある回折強度曲線間を
直線で結ひ々−スラインとする。回折ピークの頂点から
ベースラインに垂線を下ろし、ピークとベースライン間
の中点をこの垂線上に記入する。

中点を通る水平線を回折強度曲線回折ピークの間に引く
。主要な反射がよく分離している場合には曲線のピーク
の２個の肩と交差するが、分離が悪い場合に６１つの肩
のみと交差する。このピークの−を酸１定する。一方の
肩としか交差しない場合は交差した点と中点間の距離を
測定し、それを２倍する。また２個の肩と交差する場合
は両肩間の距離を測定する。これらの測定値をラジアン
表示に換算しライン幅とする。さらにこのライン幅を次
式で補正する。　　β＝ｈ＝１【７ ここでＢはライン幅の実−ｊ値、ｂはブロードニング定
数でシリコン単結晶の（１１１）面反射のピークのラジ
アン表示でのライン幅（半値幅）である。

微結晶の大きさくＡＣ８）は、 ＡＣ８（１）＝Ｋ・λ／β傷θ によって与えられる。ここでＫＦｉｌ、λはＸ線の波長
（１，５４１８Ｘ）、βは補正後のライン幅、θはブラ
ッグ角で回折角２θの杏である。

く結晶化度（Ｘｃ）） 微結晶の大きさの測定と同様にして得られたＸ線回折強
度曲線より２ｅ＝７°と２０＝３５°の回折強度曲線間
を直線で結びベースラインとする。第７図のように２０
＝２０°付近の谷を頂点とし、低角側および高角側のす
そに沿って直−で結び結晶部（ａ）と非晶部（ｂ）に分
離し、次式に従って面積法で結晶化度Ｘｅを求める。

〈結晶配向度（ＣＯ）＞ 理学電機社製Ｘ線発生装置（ＲＵ　−２００ＰＬ）、繊
維試料測定装置（ＦＳ−３）、デュオメーター（５Ｇ−
９）、計数管にはシンテレーシ、ンカウンター、計数部
には波高分析器を用い、ニッケルフィルターで単色化し
たＣｕ−にα線（波長λ＝１．５４１Ｅｊｊ）を用い方
位角方向のＸ線回折強度曲線を＃［定する。

ポリエチレンテレフタレート繊維は一般に赤道線上に３
種の主要な反射を有するが、結晶配向度（ＣＯ）の測定
には（・０１０）向反射を採用する。

（０１０）面の回折角２０は赤道線方の回折強度曲線か
ら決定される。前述のＸ線発生装ｆＩｔを３０ｋＶ、２
０ｍＡで運転すΣ。繊維試料測定装置に試料繊維を互に
平行になるように揃えて取付ける。試料の厚みが約０．
５−になるように調整する。赤道線方向の回折強度曲線
から決定された２θの値にｊ゛ニオメーターセットする
。対称透過法を用いて方位角方向を一３０〜＋３０°走
査し方位角方向の回折強度を記録する。さらに−１８０
°と＋１８０゜の方位角方向の回折強度を記録する。こ
のときスキャンニング速度４０　／分、チャート速度ｌ
Ｏ−／分、タイムコンスタント１秒、コリメーター２■
φ、レシービングスリット縦幅１９鴫、横幅３５■であ
る。

得られた方位角方向の回折強度曲線からＣＯを求釣るに
は、まず士１８００で祷られた回折強度の平均値をとり
、この値を通る水平線をベースラインとする。ピークの
頂点からベースラインに垂線を下ろし、その高さの中点
を求める。中点を通る水平線を引きこれと回折強度曲線
との２個の交点間の距離を―」定し、この値を角度（″
）に換算した値を配向角Ｈ（０）とする。結晶配向度は
Ｃｏ（１Ｇ）　＝　［（１８０°−１（）／　１８０−
’）　Ｘ　１００によって与えられる。

〈染料吸尽率〉 分散染料レゾリンブルーＦＢＬ　（ドイツ連邦共和国バ
イエル社製品名、Ｃ０Ｌ　Ｄｉｓｐ＠ｒｓ＠Ｂｌｕｅ　
５６）を３％ｏｗｆ、浴比５０倍、ｐＨ６（酢酸にて調
整）、分散剤ディスｚｆ−ＴＬ（明放化学工業社製品名
）１ノ／ｌの組成よシなる染浴中に試料繊維を入れ、１
００℃で１２０分間染色した後、染液を採取し、吸光度
より残液中の染料量を算出し、これを染色に使用した染
料１から減じたものを染着料として染料吸尽率（２））
を計算した。なお染色用の試料繊維は、精練剤スコアロ
ールＦＣ（花王アトラス社製品名）２ノ／ｌの水溶液中
で６０℃にて２０分間精練し、乾燥、駒湿（２０℃、６
５９１ＲＨの条件下に４８時間放置）したものを使用し
た。

〈染色堅牢度〉 染料吸尽率評価の場合と同様の方法害染色した試料をハ
イドロサルファイドナトリウム１ｔ／ｌ。

水酸化ナトリウム１　ｆｆ／ｌの水浴液で浴比５ｏ倍、
８０℃で２０分間還元洗浄したものを評価した。

染色堅牢度としては、耐光堅牢度（ＪＩＳ　Ｌ−１０４
４に準する）、離＊Ｗ牢度（ＪＩＳ　Ｌ−０８４９に準
する）、昇華−半度（ＪＩＳＬ−０８５４に準する）に
ついて評価した。

く引張強伸度〉 東洋メールドウイン社製テンシロン（Ｔ＠ｎｓｌｌｏｎ
）ＵＴＭ−ＩＩ−２０型引張試験機によシ初長５１（但
し嵩高繊維のように繊維に捲縮のあるものは、それを引
伸ばしたものが５１になるようにした）、引張速度２０
■／分で測定した。

く製水収縮率〉 Ｏｌノ／ｄの荷重下での試料長をり、とじ、荷電を取除
き沸水中で３０分間処理した後、再び同じ荷重下で測定
した長さをＬとする。製水収縮率は次式で°表される。

製水収縮率（％）＝　１Ｌ二ｋｘ　１００以下に実施例
をあげて本発明を更に詳しく説明する。

実施例１ フェノール／テトラクロロエタンの２／１の混合溶媒中
で３５℃における固有粘度〔η〕（９下〔η〕と表わす
〕が０．６３のポリエチレンテレフタレートのホモ４リ
マーを、第１図に示す装置を用いて、紡糸温度３０２℃
で、孔径０．３５■φ、孔数７２の紡糸口金よシ紡出し
、繊維束の全周囲から繊維束の走行方向に平行に供給さ
れる２２℃の空気の流れによって冷却固化させた後、仕
上剤を付与し、４６００ｍ／分の速度で巻取って８００
ｄ／６０ｆの糸条を得た。次にこの糸条を第２図に示す
熱処理用加熱筒に接触することなく通過するようにして
、該加熱筒内部の温度を２４６℃に調節し、伸長率１．
２１で０．９２秒間熱処理した。この繊維の物性値を第
り表に示す。

第１表の結果よシ、本発明の４６００ｍ／分以上の紡速
で紡糸し、２４６℃で１．２％の伸長下において０．９
２秒熱処理したポリエチレンテレフタレートのホモポリ
マーよシなる繊維は分散染料にて常圧可染化し、さらに
染色堅牢度に優れ、力学的性質、熱安定性も充分満足で
きるものであることが解る。

第　　　１　　　表 次に紡速４６００　ｍ／分で紡糸後２４６’ＣＫてｏ、
９２秒間熱処理して常圧可染化したＩリエチレンテレ７
タレートの１５０ｄ／７２ｆの糸条を、仮撚ヒーター長
０．８ｍ、スタビライズヒーター長０．６ｍの２個のヒ
ーターを有する仮撚加工機にて、仮撚ヒータ一温度２０
３℃、スタビライズドヒーターの温度を１９０℃に設定
し、スピンドルに該糸条を引掛は撚数２５００Ｔ／ｍ、
延伸比１．１２０、糸速１４８＃１１０で仮撚加工した
。得られた仮撚加工糸の物性を第２表に示す。

第２表の結果よシ得られた仮撚加工糸は常圧可染化し、
力学的熱的性質もパイル構造物として充分なるものであ
る。

以↑’７ｊ、ｕ 第　　　　　２　　　　　表 次いで、１列針床を有する経編機で、１６ｒ−−）（針
本数１６Ｖインチ）仕様の編機を用い、第１図に示す通
シ纏針ａで組織する地糸１１及び１２は４リエステル１
００’／２４ｆを、編針すで組織するノｆイル月光１３
に前述の得られた嵩高加工糸８００　ｄ／６０　ｆを使
用して、以下に示す振シ組織でパイル地を編成した。得
られ九ｉ４イル経編物を大型ウィンス染色機に拡布状態
で仕掛はスコアロールＦＣ−２５０（化工アトラス社製
〉精練剤で精練後、分散染料にダイアニックス系染料〈
三菱化成製〉を投入し１００℃６０分−浴一段染法で染
色した・得られた各々の試料について１４０℃６０秒、
巾田率５ｓで乾熱セットしたところ第３表に示す性徴・
物性管有する・量イル経編地であった０次いで該）ぐイ
ル経編地の裏面に４リエチレンフイルムを熱融着によシ
貼シ合せた。又該パイル経編地の比較用物としてタクト
機ＣＶＩＯＩ’−−）’）を使用し、従来の４リエチレ
ンテレフタレート繊維からなる８００ｄ／６０ｆの糸条
を用い本発明の・量イル経編地と開目゛付になる様にス
テッチ数とノ苧イル高さを調整してタフトノ４イル物を
得た。得られ九比較用物を同様の染色法及び仕上条件で
仕上げた後性徴と物性を欄足した。その結果を第３表に
示す。

（注）　表面カバー率・・・・臂イル＆面を写真に撮シ
バイル部面積と地部分面積を測定し、 下記式よシ算出。

本発明による・臂イル経編地の染色物は従来のタクト・
ヤイル物の染色物に比べ、表面力・ｆ−率に優れ圧縮弾
性回復率に優れ疲労しにくいカーマット・一般カー（ッ
トに蛾適な経編地でありた。又従来のタフトパイル物は
、淡染色に着色したにすぎないが、本発明による）４イ
ル経編地は同一染法にもかかわらず濃染し、極めて商品
価値の高いものであったＯ 〈振シ組織〉 地糸１１　＝　１０１０１（１１ｎｘｌｏｕｔ）地糸１
２　＝　００／６６　（１１ｎｘｌ　ｏｕｔ）パイル用
糸１３−３３Ａ４／６６／４５　（１ｏｕｔ　ｘ　１１
　ｎ　）実施例２ 実施例１で得られた＃ｇ１表に示す物性値を持つ常圧染
色可能なポリエチレンテレフタレートのホモ４リマーよ
シなる繊維糸条８００ｄ／６０ｆを実施例１で述べ九仮
撚加工法によ〉仮撚し、嵩高加工糸を得た。次いでナイ
ロン４００７２４ｆを常法によシ嵩高加工し、前記４リ
エチレンテレフタレートのホモｌツマ−よシなる繊維糸
条８００ｄ／６０ｆとをＳ方向に５０回／ｍの撚数で合
撚し、・母イル用糸とした。又地条にナイロン１１０ｄ
／３０の＾篩加工されていない糸を用いて以下に示すａ
ｉ＃）組織で編成した。この時１４ｒ−ジ（針本数１４
本／インチ）の経編機を使用した。得られ九−地を拡布
状態でウィンス染色機により１００℃６０分染色した。

（分散染料にダイアニツクス系染料−三菱化成社製−１
酸性染料にダイアジッド系染料−三菱化成社製−を使用
）。

得られたｉ４イル経編地は目付３５０１／ｗｌで低ノｆ
イルで且つ高密度で、ツヤイルの反発性に優れ、しかも
ノ々イル表面は、ポリエチレンテレフタレート繊維と／
Ｕアミド繊維の真東効果から１１降ｂｉｌｉｉとな９、
極めて風合の良好なツヤイル経−地であった。

く振シ組繊〉 地糸１１−０１１０１　（１１ｎｘｌ　ｏｕｔ）地糸１
２　＝　３３１００　（１１ｎＸ１　ｏｕｔ　）！臂イ
ル月光１３電３２１５８／２３１００

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明のパイル経編地の編成組織図を示す図
である。図中ａ、ｂは編針を示し、（１）〜（８）はコ
ース表示。１１．１２は地糸、１３は・９イル用糸、１
４はルー！・臂イルを示す。 ＄ＩＫ２図は本発明の・臂イル経編地を構成するポリエ
チレンテレフタレート繊維の紡糸及び熱処理工程の一例
を示す模式図、第３図は本発明の実施例で用い九過熱水
蒸気による熱処理装置の櫃略図、第４図は、力学的損失
正接（−一）一温度曲線を模式化して表し九グラフ、第
５図は、動的弾性率（Ｅウ一温度曲線を模式化して表し
九グラフ、第６図は、繊維の断面内半径方向屈折率（ｎ
７またはｎｌ）分布の測定に用いた干渉縞のパターンの
一例である。図において（ａ）は繊維の断面図、（ｂ）
は干渉縞Ｉリーンの図、第７図は、繊維の半径方向の屈
折率（ｎｌ）分布の一例を示す模式図、第８図はポリエ
チレンテレフタレート繊維のＸ線回折強度曲線の一例を
示すグラフである。ここで１は結晶領域、ｂは非結晶領
域である。 なお第４図、第５図、第７図において（４）は本発明の
分散染料にて常圧染色可能なポリエチレンテし７タレー
ト稙維、俤）は該ポリエチレンテレフタレート繊維を仮
撚加工した繊維、Ｃ）は従来の４リエチレンテレフタレ
ート繊維、（ロ）は従来のＩリエチレンテレフタレート
の仮撚加工した繊維の値を夫々示す。 図において１は繊維束、２は紡糸へ、ド、３は管状加熱
域、４は流体吸引装置、５は油剤付与装置、６は引取ロ
ーラー、７Ｆｉ繊維束送）ローラー、８は熱処理用加熱
筒、９は繊維末送シローラー、１０は繊維束巻取シロー
ラー、１１は繊維束、トウまたはスライバー、１２はフ
ィードローラー、１３はガイドローラー、１４およびＸ
（は湿熱処［１装置１５内の過熱水蒸気の過剰な洩れを
防ぎ温度の変動を抑制するためのスリ、ト、１５は温熱
処理装置、１６は温熱処理装置内の過熱水蒸気噴出用の
スリット、１７は加熱用ヒーター、１８はガイドａ−ラ
ー、１９は引取シローラー、３１は繊維、３２は封入剤
による干渉縞、３３は繊維による干渉縞である。 ｌ８２Ｂ３ 巳３１　・　　１　　・　　１　　・　　１　　・　　
Ｉ　　・（ＩＴＯ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　１列針床を有する経編機で編成されるルート９イ
   ルを有する経編地において、地糸は一部の編針では編成
   されず、それによって地編地にはつエール方間に延びる
   薄地部分が形成されており、−万各・ゼイル月光は前記
   地編地の薄地部分でループ・２イルを形成してなり、該
   ・ぜイル用糸のうち１０％以上を、ｊｅ　リエステル繊
   維で占め、且つ該ポリエステル繊維が実質的にポリエチ
   レンテレフタレートのホモポリマーよりなり且つ分散染
   料で常圧染色口■舵であることを特徴とする・９イル経
   編地。 ２、　ポリエステル繊維が３０℃における初期モノユラ
   スが５５　Ｖｄ以上であり、測定周波数１１０１（ｚに
   おける力学的損失正接（ｔ＝ｎδ）のピーク温度（Ｔｍ
   ａｘ　）が１０５℃以下であって−δのピーク１１（（
   ｔｓδ）ｍａｘＦが０．１３５′ｔ−こえる値を有する
   嵩高加工をされていない繊維および／または３０℃にお
   ける初期モノユラスが５５　Ｖｄ以上でありＴｍａｘ　
   （Ｃ）と（−δ）　ｍａｘ　との間で（−δ）ｍａｘ≧
   （Ｔｍａｘ　−１０５）　Ｘ　１０−２なる式を満足し
   且つ（−δ）ｍａｘが０．０８以上の厘を有する嵩高加
   工をされてなる繊維であることを特徴とする特許請求の
   範囲第１項記載のパイル経編地。 ３、ポリエステル繊維が４０００ｗ′分以上の紡速で紡
   糸された後、２２０℃乃至３００℃の温度で乾熱による
   熱処理をされてなる繊維及び／または４０００　ｍ７分
   以上の紡速で紡糸された後、２２０Ｃ乃至３００℃の温
   度で乾熱による熱処理を受は友後、常法により嵩高加工
   をされてなる繊維であることを特徴とする特許請求の範
   囲第１項又は第２項記載のパイル経編地。 ４、ポリエステルＩＩＩＪＥ維が４０００　ｍ７分以上
   の紡速で紡糸された彼、１８０℃乃至２４０℃の温度で
   湿熱による熱処理をされてなる繊維及び／または４００
   ０　ｍ７分以上の紡速で紡糸された後、１８０℃乃至２
   ４０℃の温度で温熱による熱処理を受けた後、常法によ
   り嵩高加工をされてなる繊維であることを特徴とする特
   許請求の範囲第１項又は第２１Ｊｉ記載の・９イル経編
   地。 ５、嵩高加工をされてなるポリエステル繊維の平均複屈
   折率（Δｎ）が１７０Ｘ１０　　以、下４５×１０’−
   ３以上であることを特徴とする特許請求の範囲ｔａ２項
   記載の・臂イル経編地。 ６、嵩高加工をされてなるポリエステル繊維の−δのピ
   ーク温度（Ｔｍａｘ　）が１１５℃以下であり、しかも
   結晶化度（ＸＣ）が３５％以上、（０１０）面の微結晶
   の大きさくＡＣ８）が３８Ｘ以上で且つ（０１０）面の
   結晶配向度（Ｃｏ）が８０％以上であることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項又は第２墳記載のパイル経編地
   。 ７、嵩高加工をされてなるポリエステル繊維の平均複屈
   折率（Δｎ）が４５Ｘ１０　　以上であり、Ｔｒｒ＋ａ
   ｘが１０５℃以下であり、且つ（−δ）　ｍａｘが０．
   １１以上で、しかも結晶化度（Ｘｅ）が７０チ以上、（
   ０１０）　［ｉｎの微結晶の大きさくＡＣ８）が５０Ｘ
   以上で且つ（ｏｌｏ）面の結昂配同度（ＣＯ）が８５囁
   以上であることを特徴とする特許請求の範囲第２ＪＪＩ
   記載のパイル経編地。