JPS5813456A - 連続鋳造機における鋳片監視装置 - Google Patents
連続鋳造機における鋳片監視装置Info
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- JPS5813456A JPS5813456A JP11027681A JP11027681A JPS5813456A JP S5813456 A JPS5813456 A JP S5813456A JP 11027681 A JP11027681 A JP 11027681A JP 11027681 A JP11027681 A JP 11027681A JP S5813456 A JPS5813456 A JP S5813456A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/165—Controlling or regulating processes or operations for the supply of casting powder
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は取鍋より供給される溶鋼に鋳込１？ウダを供
給しつつモールドを介して鋳片を連続鋳造する連続鋳造
機における鋳片監視装置に関する。
給しつつモールドを介して鋳片を連続鋳造する連続鋳造
機における鋳片監視装置に関する。
連続鋳造における鋳片はモールドから連続的に引き抜か
れて形成され、この引き抜かれた直後から水冷される。
れて形成され、この引き抜かれた直後から水冷される。
この際溶鋼湯面がら鋳込パウダをモールド内に流し込み
そのモールド内にてパウダがスラグフィルムとなって凝
固中の鋳片とモールドの間の潤滑を行なうようにしてい
る。
そのモールド内にてパウダがスラグフィルムとなって凝
固中の鋳片とモールドの間の潤滑を行なうようにしてい
る。
しかし鋳込パウダの供給量にアンバランスが生じると以
下の問題が発生することが最近の研究で分かった。すな
わち■、鋳込パウダの不均一溶融によシ縦割れが発生し
易い。■、モールド内の潤滑不良によりコーナ割れが発
生し易い。
下の問題が発生することが最近の研究で分かった。すな
わち■、鋳込パウダの不均一溶融によシ縦割れが発生し
易い。■、モールド内の潤滑不良によりコーナ割れが発
生し易い。
■、鋳込パウダ不均一流れ込みに起因するモールド内メ
ニスカス近傍の伝熱や凝固に不均一性が生じ、これが鋳
片表面性状に大きく影響する等の問題が生じる。したが
って鋳片の表面を監視し、ノ９ウダの溶融性や流れ込み
を把握することは良好な表面性状を得るために必要であ
る。
ニスカス近傍の伝熱や凝固に不均一性が生じ、これが鋳
片表面性状に大きく影響する等の問題が生じる。したが
って鋳片の表面を監視し、ノ９ウダの溶融性や流れ込み
を把握することは良好な表面性状を得るために必要であ
る。
しかもパウダの溶融性や流れ込み状態を確実に把握する
にはモールド直下において鋳片の表面を監視することが
望ましい。
にはモールド直下において鋳片の表面を監視することが
望ましい。
この発明はこのような点に鑑みて為されたものでパウダ
の溶融性や流れ込み状態を確実にかつ容易に監視するこ
とができる連続鋳造機における鋳片監視装置を提供する
ことを目的とする。
の溶融性や流れ込み状態を確実にかつ容易に監視するこ
とができる連続鋳造機における鋳片監視装置を提供する
ことを目的とする。
この発明は鋳片の表面上に鋳込・臂つダによって形成さ
れるスラグフィルムの状態により表面温度分布が変化す
ることに着目し、モールド直下における鋳片の幅方向の
温度分布を複数点に亘たって検出し、しかもその温度分
布検出情報を幅方向に１本のみでなく複数本分得るよう
にし、その複数本の温度分布検出情報から鋳片の幅方向
における各点の最高温度のみをピックアップしてグラフ
表示すると・とにより、スラグフィルムの状態を確実に
把握アきるようにし、それによって上述した目的を遂行
し得るようにしたものである。
れるスラグフィルムの状態により表面温度分布が変化す
ることに着目し、モールド直下における鋳片の幅方向の
温度分布を複数点に亘たって検出し、しかもその温度分
布検出情報を幅方向に１本のみでなく複数本分得るよう
にし、その複数本の温度分布検出情報から鋳片の幅方向
における各点の最高温度のみをピックアップしてグラフ
表示すると・とにより、スラグフィルムの状態を確実に
把握アきるようにし、それによって上述した目的を遂行
し得るようにしたものである。
以下、この発明の実施例を図面を参照して説明する。
図中１は溶鋼２を収容してなる取鍋で、この取鍋２から
モールド３に溶鋼２を供給するようにしている。モール
ド３の後方には所定の間隔をあけてクリーニンググリッ
ド４が設けられている。前記モールド３及びクリーング
リッド４内には冷却水が循還されており、上記モールド
３から連続的に引き抜かれる鋳片５の冷却を行なうよう
にしている。また前記モールド３及びクリーングリッド
４は図中矢印で示す方向に振動して鋳片５が焼付くのを
防止するとともに鋳片５の引き抜きを容易にしている。
モールド３に溶鋼２を供給するようにしている。モール
ド３の後方には所定の間隔をあけてクリーニンググリッ
ド４が設けられている。前記モールド３及びクリーング
リッド４内には冷却水が循還されており、上記モールド
３から連続的に引き抜かれる鋳片５の冷却を行なうよう
にしている。また前記モールド３及びクリーングリッド
４は図中矢印で示す方向に振動して鋳片５が焼付くのを
防止するとともに鋳片５の引き抜きを容易にしている。
さらに前記取鍋２からモールド３に供給された溶鋼２の
湯面６にパウダ供給装置７から鋳込パウダ８を供給して
いる。この鋳込パウダ８はスラグフィルム９となって凝
１固中の鋳片５とモールド３との′１： 間の潤滑を行なうようにしている。そして前記モールド
３直下に位置するモールド３と前記りＩＪンググリッド
４との間における鋳片５の表面からの放射光を光路フィ
ード１０を介し、さらにレンズ系１１を介して温度分布
検出器１２で受光するようにしている。前記温度分布検
出器１２はフォトダイオード素子を複数配列してなるフ
ォト・ダイオード・アレイ等の１次元イメージセンサ−
１３、このイメージセンサ−１３の各素子を動作させる
ドライバー１４および上記イメージセンサ−１３からの
ビデオ信号を増幅するビデオ信号増幅器１５からなシ、
上記ドライバー１４を温度分布検出器制御装置１６のス
タート・パルス発生器１７からの／Ｐルスにより制御し
て上記イメージセンサ−１３を例えば走査周期τで走査
し、温度分布検出情報であるビデオ信号を得るようにし
ている。なお、前記レンズ系１ノの絞りと前記イメージ
センサ−１３の走査周期ｒは鋳片５の温度範囲に合せて
予め設定されている。前記温度分布検出器制御装置１６
には前記スタート・パルス発生器１７の外、Ａ／Ｄ （
アナログ・ディジタル）変換器１８、一時記憶器１９、
温度変換器２０．アドレス設定器２１、温度分布記憶器
２２及びこれら各部５− １７〜２２を駆動制御する制御回路２３が設けられてい
る。そして前記ビデオ信号増幅器１５から出力されるビ
デオ信号ｉ Ａ／Ｄ変換器１８でディジタル信号に変換
し、一時記憶器１９に一時格納するようにしている。こ
の一時記憶器１９は前記イメージセンサー１３の１走査
によって得られるビデオ信号に対応するディジタル信号
を格納する毎に温度変換器２０にその格納したディジタ
ル信号を供給するようにしている。温度変換器２０に供
給されたディジタル信号は温度信号に変換され、アドレ
ス設定器２ノにより温度分布記憶器２２０所定アドレス
に格納されるようになっている。前記温度分布記憶器２
２の各アドレスに格納された温度分布検出情報を演算装
置２４によって演算処理し、その結果全表示器２５で表
示するようにしている。前記温度分布記憶器２２は例え
ば第２図に示すように鋳片５の幅方向の温度分布検出情
報ｉＮ本格納できる容量を持ち、各温度分布検出情報を
第２図の（、）〜（ｄ）に示すように１本ずつサイクリ
ック６− に格納するようにしている。前記演算装置２４は前記温
度分布記憶器２２の各温度分布検出情報から（イ）、各
点の最高温度分布、（ロ）、最高温度、供給している。
湯面６にパウダ供給装置７から鋳込パウダ８を供給して
いる。この鋳込パウダ８はスラグフィルム９となって凝
１固中の鋳片５とモールド３との′１： 間の潤滑を行なうようにしている。そして前記モールド
３直下に位置するモールド３と前記りＩＪンググリッド
４との間における鋳片５の表面からの放射光を光路フィ
ード１０を介し、さらにレンズ系１１を介して温度分布
検出器１２で受光するようにしている。前記温度分布検
出器１２はフォトダイオード素子を複数配列してなるフ
ォト・ダイオード・アレイ等の１次元イメージセンサ−
１３、このイメージセンサ−１３の各素子を動作させる
ドライバー１４および上記イメージセンサ−１３からの
ビデオ信号を増幅するビデオ信号増幅器１５からなシ、
上記ドライバー１４を温度分布検出器制御装置１６のス
タート・パルス発生器１７からの／Ｐルスにより制御し
て上記イメージセンサ−１３を例えば走査周期τで走査
し、温度分布検出情報であるビデオ信号を得るようにし
ている。なお、前記レンズ系１ノの絞りと前記イメージ
センサ−１３の走査周期ｒは鋳片５の温度範囲に合せて
予め設定されている。前記温度分布検出器制御装置１６
には前記スタート・パルス発生器１７の外、Ａ／Ｄ （
アナログ・ディジタル）変換器１８、一時記憶器１９、
温度変換器２０．アドレス設定器２１、温度分布記憶器
２２及びこれら各部５− １７〜２２を駆動制御する制御回路２３が設けられてい
る。そして前記ビデオ信号増幅器１５から出力されるビ
デオ信号ｉ Ａ／Ｄ変換器１８でディジタル信号に変換
し、一時記憶器１９に一時格納するようにしている。こ
の一時記憶器１９は前記イメージセンサー１３の１走査
によって得られるビデオ信号に対応するディジタル信号
を格納する毎に温度変換器２０にその格納したディジタ
ル信号を供給するようにしている。温度変換器２０に供
給されたディジタル信号は温度信号に変換され、アドレ
ス設定器２ノにより温度分布記憶器２２０所定アドレス
に格納されるようになっている。前記温度分布記憶器２
２の各アドレスに格納された温度分布検出情報を演算装
置２４によって演算処理し、その結果全表示器２５で表
示するようにしている。前記温度分布記憶器２２は例え
ば第２図に示すように鋳片５の幅方向の温度分布検出情
報ｉＮ本格納できる容量を持ち、各温度分布検出情報を
第２図の（、）〜（ｄ）に示すように１本ずつサイクリ
ック６− に格納するようにしている。前記演算装置２４は前記温
度分布記憶器２２の各温度分布検出情報から（イ）、各
点の最高温度分布、（ロ）、最高温度、供給している。
前記表示器２５では例えば（イ）、に）、（ホ）、（へ
）、の分布をグラフ表示し、かつ（ロ）、（ハ）のデー
タを数値表示するようにしている。
）、の分布をグラフ表示し、かつ（ロ）、（ハ）のデー
タを数値表示するようにしている。
今時側ｔ、における１番目の素子の検出温度をＴ、Ｔｇ
（但し、ｉ−１，２・・・Ｎ、ｊ＝１，２・・・ｍ）
とすると時刻ｔｌでの鋳片５の幅方向の温度分布Ｔ、Ｔ
、、 −Ｔ、Ｔｊｒｎについて１例金グラフで示せば第
３図に示すようになる。そしてこれを時刻ｔ１〜ｔＮま
でのＮ本について同一グラフで示せば第４図に示すよう
になる。
（但し、ｉ−１，２・・・Ｎ、ｊ＝１，２・・・ｍ）
とすると時刻ｔｌでの鋳片５の幅方向の温度分布Ｔ、Ｔ
、、 −Ｔ、Ｔｊｒｎについて１例金グラフで示せば第
３図に示すようになる。そしてこれを時刻ｔ１〜ｔＮま
でのＮ本について同一グラフで示せば第４図に示すよう
になる。
前記演算装置２４が行なう（イ）〜（へ）の演算処理は
以下の通りになる。 、、：。
以下の通りになる。 、、：。
（イ）、各点の最高温度分布
今、１本の温度分布検出情報を得る時間間隔をΔｔとす
ると、Ｎ本の温度分布検出情報を得るにはΔｔＸ（Ｎ−
１）時間必要とし、この時間内に検出されたＮ本の温度
分布検出情報における各点の最高温度値をピックアップ
して得られる分布情報で、例えば第４図のグラフのピー
ク値を結んだ包絡線となり、第５図のグラフ■のように
表示される。またこれを定式化すればＴ、ＴＹ、＆ｘｊ
＝ＭＡＸ （Ｔ、Ｔ、：ｊ）・・・・・・・・・・・・
・・・・・・（１）となる。
ると、Ｎ本の温度分布検出情報を得るにはΔｔＸ（Ｎ−
１）時間必要とし、この時間内に検出されたＮ本の温度
分布検出情報における各点の最高温度値をピックアップ
して得られる分布情報で、例えば第４図のグラフのピー
ク値を結んだ包絡線となり、第５図のグラフ■のように
表示される。またこれを定式化すればＴ、ＴＹ、＆ｘｊ
＝ＭＡＸ （Ｔ、Ｔ、：ｊ）・・・・・・・・・・・・
・・・・・・（１）となる。
（ロ）、最高温度
これは第５図のグラフ■における最高点Ｐ’（ｉ７求め
るものでその温度’ｉ ＴＭＸとすれはＴＭＸ＝ＭＡＸ
（Ｔ、ｍ、ｘｊ） ０．−１９１．−０−０−０−０
−（２）となる。
るものでその温度’ｉ ＴＭＸとすれはＴＭＸ＝ＭＡＸ
（Ｔ、ｍ、ｘｊ） ０．−１９１．−０−０−０−０
−（２）となる。
（ハ）、最高温度分布平均値
これは（イ）、で求めた各点の最高温度の平均値で１こ
の値’ Ｔｐｍａｘ （ＡＶ）とすれば巳 となり、第５図の■で示すような値となる。
の値’ Ｔｐｍａｘ （ＡＶ）とすれば巳 となり、第５図の■で示すような値となる。
に）、平均温度分布
これはＮ本の温度分布検出情報について各点毎に平均を
取ったもので、その値をＴＡ、Ｖｊとすれば となり、第５図のグラフ■のように表示される。
取ったもので、その値をＴＡ、Ｖｊとすれば となり、第５図のグラフ■のように表示される。
（ホ）、温度分散分布
これはＮ本の温度分布検出情報について名点毎に平均値
に対する変動の程度を示すもので、その分散値をＴＳＧ
、とすれば となり、第６図のグラフ■のように表示される。
に対する変動の程度を示すもので、その分散値をＴＳＧ
、とすれば となり、第６図のグラフ■のように表示される。
（へ）、最高温度分布分散
これは上記（ハ）、で求められた最高温度分布平均値Ｔ
（ＡＶ）に対する上記（イ）、の最高温度分布ｍ
ａｘ Ｔｐｍａｘｊの各点毎の分散を示すものでそれをＴＭＸ
ＳＧとすると ９− そして前記演算装置２４は上記（ハ）、の演算出力を前
記パウダ供給装ｗ７を駆動制御する駆動制御装置２６に
供給するようにしている。
（ＡＶ）に対する上記（イ）、の最高温度分布ｍ
ａｘ Ｔｐｍａｘｊの各点毎の分散を示すものでそれをＴＭＸ
ＳＧとすると ９− そして前記演算装置２４は上記（ハ）、の演算出力を前
記パウダ供給装ｗ７を駆動制御する駆動制御装置２６に
供給するようにしている。
このような構成の本発明実施例においては以下の監視が
できる。
できる。
ａ）、スラグフィルムの犀み監視
スラグフィルム９の厚みが浮ければ鋳片温度分布から得
られる温度は低く、逆に薄ければ高くなる。この判定は
上記（イ）、の演算によって得られた各点の最高温度分
布をもとに上記（ハ）、の演算によって得られた最高温
度分布平均値Ｔ （ＡＶ）によって行なわれる。す
なわちｍａｘ Ｔｐｍａｘ（ＡＶ）が高ければスラグフィルム９が薄い
と判定し、Ｔ（ＡＶ）が低ければスラグフィルｍａｘ ム９が厚いと判定する。そして駆動制御装置２６は予め
鋼種によって定められた上限値Ｔ ８Ｌと下限値ＴＬＳ
ＬとによりＴｕＳＬ＞Ｔｐｍａｘ（ＡＶ）≧ＴＬＳＬに
な一１〇− ってしるか否かチェックしＴ ＳＬ ＜ Ｔ （Ａ
Ｖ）ｕ ｐｍａｘ のときにはパウダ供給装置２からの鋳込ノ母つダ８の供
給量を減らし、ＴＬＳＬ＞Ｔｐｍｌ（ＡＶ）のときには
パウダ供給装置７からの鋳込・ぐラダ８の供給量を増や
す。これにより鋳片５の表面に形成されるスラグフィル
ム９の厚さが常に鋼種に合ったものとなり鋳鋼パウダ８
の溶融性を良好に保持することができる。また表示器２
５にはＴｐｍａｘｊ（各点の最高温度分布）のグラフと
Ｔｐｍａｘ（ＡＶ）の値とが表示されるので、オペレー
タは単にＴ （ＡＶ）の値のみでなくＴｐｍ８ｘｊ
のグｐｍａ！ ラフによって鋳片５の表面に形成されるスラグフィルム
９の状態全精度よく分析することができ、例えばＴｕＳ
Ｌ ＞ Ｔ、ｍ、、（ＡＶ）≧ＴＬＳしてあっても鋳片
５の幅方向におけるスラグフィルム９の厚みに不均一が
ある場合にはそ”れを容易に監視す□ ることかできる。 □ ｂＸ鋳込パウダの流れ込み監視 鋳込ノ’？ウダの流れ込みに不均一が生じると時刻ｔ１
〜ｔＮまでのＮ本のＴ （各点の最高温ｍａｘｊ １１一 度分布）に大きなバラツキが生じる。すなわち上記（へ
）、で求められる最高温度分散分布ＴＭＸＳＧの変動が
大きくなる。しかして表示器２５でＴＭＸＳＧのグラフ
を監視すれば鋳込ノクウダの流れ込が不均一になってい
るか否かを容易に知ることができる。
られる温度は低く、逆に薄ければ高くなる。この判定は
上記（イ）、の演算によって得られた各点の最高温度分
布をもとに上記（ハ）、の演算によって得られた最高温
度分布平均値Ｔ （ＡＶ）によって行なわれる。す
なわちｍａｘ Ｔｐｍａｘ（ＡＶ）が高ければスラグフィルム９が薄い
と判定し、Ｔ（ＡＶ）が低ければスラグフィルｍａｘ ム９が厚いと判定する。そして駆動制御装置２６は予め
鋼種によって定められた上限値Ｔ ８Ｌと下限値ＴＬＳ
ＬとによりＴｕＳＬ＞Ｔｐｍａｘ（ＡＶ）≧ＴＬＳＬに
な一１〇− ってしるか否かチェックしＴ ＳＬ ＜ Ｔ （Ａ
Ｖ）ｕ ｐｍａｘ のときにはパウダ供給装置２からの鋳込ノ母つダ８の供
給量を減らし、ＴＬＳＬ＞Ｔｐｍｌ（ＡＶ）のときには
パウダ供給装置７からの鋳込・ぐラダ８の供給量を増や
す。これにより鋳片５の表面に形成されるスラグフィル
ム９の厚さが常に鋼種に合ったものとなり鋳鋼パウダ８
の溶融性を良好に保持することができる。また表示器２
５にはＴｐｍａｘｊ（各点の最高温度分布）のグラフと
Ｔｐｍａｘ（ＡＶ）の値とが表示されるので、オペレー
タは単にＴ （ＡＶ）の値のみでなくＴｐｍ８ｘｊ
のグｐｍａ！ ラフによって鋳片５の表面に形成されるスラグフィルム
９の状態全精度よく分析することができ、例えばＴｕＳ
Ｌ ＞ Ｔ、ｍ、、（ＡＶ）≧ＴＬＳしてあっても鋳片
５の幅方向におけるスラグフィルム９の厚みに不均一が
ある場合にはそ”れを容易に監視す□ ることかできる。 □ ｂＸ鋳込パウダの流れ込み監視 鋳込ノ’？ウダの流れ込みに不均一が生じると時刻ｔ１
〜ｔＮまでのＮ本のＴ （各点の最高温ｍａｘｊ １１一 度分布）に大きなバラツキが生じる。すなわち上記（へ
）、で求められる最高温度分散分布ＴＭＸＳＧの変動が
大きくなる。しかして表示器２５でＴＭＸＳＧのグラフ
を監視すれば鋳込ノクウダの流れ込が不均一になってい
るか否かを容易に知ることができる。
Ｃ）、鋳込パウダの適性監視
鋳込・ぐラダの種類によって鋳片５の表面欠陥発生の程
度が異なる。このため鋳造条件に応じて適当な溶融スラ
グフィルム厚を安定して確保できるように半溶融層の構
造を制御することが必要となる。そして鋳込パウダが適
切でないとスラグフィルム９が不安定となり、鋳片温度
分布の各点から得られる時系列的信号は変動が大きくな
る。すなわちＴＳＧ 、は全体的に大きな値になる。し
たがっｆＴｓＧ、のグラフを監視すれば容易に知ること
かで：′きる。なお、この場合演算装置２４にてＴＳＧ
、の平均、すなわちその値をＴＳＧ（ＡＶ）とすると それを表示器２５で表示するようにしてもよく、これに
より鋳込パウダの適性監視がより容易となる。
度が異なる。このため鋳造条件に応じて適当な溶融スラ
グフィルム厚を安定して確保できるように半溶融層の構
造を制御することが必要となる。そして鋳込パウダが適
切でないとスラグフィルム９が不安定となり、鋳片温度
分布の各点から得られる時系列的信号は変動が大きくな
る。すなわちＴＳＧ 、は全体的に大きな値になる。し
たがっｆＴｓＧ、のグラフを監視すれば容易に知ること
かで：′きる。なお、この場合演算装置２４にてＴＳＧ
、の平均、すなわちその値をＴＳＧ（ＡＶ）とすると それを表示器２５で表示するようにしてもよく、これに
より鋳込パウダの適性監視がより容易となる。
ｄ）、ブレークアウトの予知
モールド３内に供給される溶鋼２はモールド３およびク
ーリンググリッド４とによる冷却によって徐々に凝固さ
れて鋳片５を形成するが、その場合溶鋼層に対する鋳片
層（通常シェルと呼ばれている。）が薄すぎると鋳片層
に亀裂が生じブレークアウトといわれる現象が生じ溶鋼
２が外に飛び出す問題がある。したがってブレークアウ
トが生じ易い部分がある場合にはそれを予知できること
が危険防止のうえできわめて重要となる。ところで、ブ
レークアウトが生じ易い部分はそれだけ鋳片層が薄くな
っているので、その部分の表面温度はきわめて筒くなる
。したがって上記（ロ）、の最高温度ＴＭＸ ’ｉ表示
器２５で監視し、その値が異常に高くなったときブレー
クアウトの虞れありと判断すればブレークアウトの予知
な容易に行なうことができる。
ーリンググリッド４とによる冷却によって徐々に凝固さ
れて鋳片５を形成するが、その場合溶鋼層に対する鋳片
層（通常シェルと呼ばれている。）が薄すぎると鋳片層
に亀裂が生じブレークアウトといわれる現象が生じ溶鋼
２が外に飛び出す問題がある。したがってブレークアウ
トが生じ易い部分がある場合にはそれを予知できること
が危険防止のうえできわめて重要となる。ところで、ブ
レークアウトが生じ易い部分はそれだけ鋳片層が薄くな
っているので、その部分の表面温度はきわめて筒くなる
。したがって上記（ロ）、の最高温度ＴＭＸ ’ｉ表示
器２５で監視し、その値が異常に高くなったときブレー
クアウトの虞れありと判断すればブレークアウトの予知
な容易に行なうことができる。
１３−
このように表示器２５によって各点の最高温度分布Ｔ
、最高温度ＴＭＸ 、最高温度分布平ｍａｘｊ 均値Ｔ （ＡＶ）、平均温度分布ＴＡＶ、 、温度
分散ｍａｘ 分布ＴＳＧ、 、最高温度分布分散ＴＭＸＳＧをそれぞ
れ監視すること罠よってスラグフィルムの厚み及びそれ
による鋳込パウダの溶融性、＠込パウダの流れ込み状況
、鋳込パウダの適性、ブレークアウト予知等について容
易に監視することができる。しかもスラグフィルムの厚
みｅ Ｔｐｍａ ｘ ｊ。
、最高温度ＴＭＸ 、最高温度分布平ｍａｘｊ 均値Ｔ （ＡＶ）、平均温度分布ＴＡＶ、 、温度
分散ｍａｘ 分布ＴＳＧ、 、最高温度分布分散ＴＭＸＳＧをそれぞ
れ監視すること罠よってスラグフィルムの厚み及びそれ
による鋳込パウダの溶融性、＠込パウダの流れ込み状況
、鋳込パウダの適性、ブレークアウト予知等について容
易に監視することができる。しかもスラグフィルムの厚
みｅ Ｔｐｍａ ｘ ｊ。
Ｔｐｍ、、（ＡＶ）によシ駆動制御装＃２６を制御して
自動的に管理することができる。
自動的に管理することができる。
なお、前記笑施例では各点の最高温度分布Ｔｐｍａｘｊ
’最高温度ＴＭＸ 、最高温度分布平均値Ｔ （
ＡＶ）、平均温度分布ＴＡＶｊ、温度分散分ｐｍａ！ 布ＴＳＧｊ、最高温度分布分散ＴＭＸＳＧについて表示
するようにしたがかならずしもこれに限定されるもので
はなく、各点の最高温度分布Ｔｐｍａｘ ｊのみをグラ
フ表示し、その他ＴＭＸ 。
’最高温度ＴＭＸ 、最高温度分布平均値Ｔ （
ＡＶ）、平均温度分布ＴＡＶｊ、温度分散分ｐｍａ！ 布ＴＳＧｊ、最高温度分布分散ＴＭＸＳＧについて表示
するようにしたがかならずしもこれに限定されるもので
はなく、各点の最高温度分布Ｔｐｍａｘ ｊのみをグラ
フ表示し、その他ＴＭＸ 。
Ｔ （ＡＶ）、ＴＭＸＳＧについてはＴ から
オペｐｍａｘ ｐｍａｘｊ
レータが判断するようにし、かつＴＡＶｊ、ＴＳＧｊ１
４− については監視を行なわないものであってもよい。
オペｐｍａｘ ｐｍａｘｊ
レータが判断するようにし、かつＴＡＶｊ、ＴＳＧｊ１
４− については監視を行なわないものであってもよい。
以上詳述したようにこの発明によれば、モールド直下に
おける鋳片の幅方向の温度分布を複数点に亘たって検出
し、その温度分布検出情報を幅方向に複数本にわたって
検出し、その複数本の温度分布情報から鋳片の幅方向に
おける各点の最高温度のみをピックアップして最高温度
分布情報を得、それをグラフ表示するようにしているの
で、スラグフィルムの厚さ状態および鋳込ノｊウダの溶
融性、流れ込み状況について確実にかつ容易に監視でき
る連続鋳造機における鋳片監視装置を提供できるもので
ある。
おける鋳片の幅方向の温度分布を複数点に亘たって検出
し、その温度分布検出情報を幅方向に複数本にわたって
検出し、その複数本の温度分布情報から鋳片の幅方向に
おける各点の最高温度のみをピックアップして最高温度
分布情報を得、それをグラフ表示するようにしているの
で、スラグフィルムの厚さ状態および鋳込ノｊウダの溶
融性、流れ込み状況について確実にかつ容易に監視でき
る連続鋳造機における鋳片監視装置を提供できるもので
ある。
図はこの発明の実施例を示すもので、第１図はブロック
図、第２図は温度分布検出情報のメモリ処理を示す図、
第３図ば：□：温度分布検出情報の一例を示すグラフ図
、第４図はＮ本の温度分布検出情報を重ねたグラフ図、
第５図は最高温度分布、最高温度分布平均値、平均温度
分布のある。 １・・・取鍋、２・・・溶鋼、３・・・モールド、５・
・・鋳片、８・・・鋳込パウダ、９・・・スラグフィル
ム、１２・・・温度分布検出器、２２・・・温度分布記
憶器、２３・・・制御回路、２４・・・演算装置、２５
・・・表示器Ｏ 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦ｉｌｌ・ 才２図 （ａ） （ｂ） （ｃ） （ｄ）才
３図 才４図
図、第２図は温度分布検出情報のメモリ処理を示す図、
第３図ば：□：温度分布検出情報の一例を示すグラフ図
、第４図はＮ本の温度分布検出情報を重ねたグラフ図、
第５図は最高温度分布、最高温度分布平均値、平均温度
分布のある。 １・・・取鍋、２・・・溶鋼、３・・・モールド、５・
・・鋳片、８・・・鋳込パウダ、９・・・スラグフィル
ム、１２・・・温度分布検出器、２２・・・温度分布記
憶器、２３・・・制御回路、２４・・・演算装置、２５
・・・表示器Ｏ 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦ｉｌｌ・ 才２図 （ａ） （ｂ） （ｃ） （ｄ）才
３図 才４図
Claims (1)
- 取鍋よシ供給される溶鋼に鋳込パウダを供給しつつモー
ルドを介して鋳片を連続鋳造する連続鋳造機において、
前記モールド直下における前記鋳片の幅方向の温度分布
を複数点に亘って検出する温度分布検出器と、この温度
分布検出器からの鋳片幅方向の温度分布検出情報を複数
本分記憶する記憶回路と、この記憶回路に記憶されてい
る複数本の温度分布検出情報から鋳片幅方向の各点にお
ける最高温度のみを♂ツクアッゾ処理する演算装置と、
この演算装置から得られる最高温度分布情報をグラフ表
示する表示器とを具備してなることを特徴とする連続鋳
造機における鋳片監視装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11027681A JPS5813456A (ja) | 1981-07-15 | 1981-07-15 | 連続鋳造機における鋳片監視装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11027681A JPS5813456A (ja) | 1981-07-15 | 1981-07-15 | 連続鋳造機における鋳片監視装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5813456A true JPS5813456A (ja) | 1983-01-25 |
Family
ID=14531578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11027681A Pending JPS5813456A (ja) | 1981-07-15 | 1981-07-15 | 連続鋳造機における鋳片監視装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5813456A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6054256A (ja) * | 1983-08-31 | 1985-03-28 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 連続鋳造機の異常診断方法 |
| US5242014A (en) * | 1988-11-30 | 1993-09-07 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting method and apparatus for implementing same method |
| KR100611082B1 (ko) * | 1998-09-09 | 2006-08-10 | 카엠 오이로파 메탈 악티엔 게젤샤프트 | 수평형 연속 스트립 주조 장치의 작동 방법 및 그 방법을 실행하는 수평형 연속 스트립 주조 장치 |
| CN106670413A (zh) * | 2017-03-10 | 2017-05-17 | 东北大学 | 一种确定连铸结晶器渣膜厚度的计算方法 |
-
1981
- 1981-07-15 JP JP11027681A patent/JPS5813456A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6054256A (ja) * | 1983-08-31 | 1985-03-28 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 連続鋳造機の異常診断方法 |
| JPH0337460B2 (ja) * | 1983-08-31 | 1991-06-05 | Sumitomo Heavy Industries | |
| US5242014A (en) * | 1988-11-30 | 1993-09-07 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting method and apparatus for implementing same method |
| KR100611082B1 (ko) * | 1998-09-09 | 2006-08-10 | 카엠 오이로파 메탈 악티엔 게젤샤프트 | 수평형 연속 스트립 주조 장치의 작동 방법 및 그 방법을 실행하는 수평형 연속 스트립 주조 장치 |
| CN106670413A (zh) * | 2017-03-10 | 2017-05-17 | 东北大学 | 一种确定连铸结晶器渣膜厚度的计算方法 |
| CN106670413B (zh) * | 2017-03-10 | 2018-07-03 | 东北大学 | 一种确定连铸结晶器渣膜厚度的计算方法 |
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