JPS5813440A - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
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- JPS5813440A JPS5813440A JP10906981A JP10906981A JPS5813440A JP S5813440 A JPS5813440 A JP S5813440A JP 10906981 A JP10906981 A JP 10906981A JP 10906981 A JP10906981 A JP 10906981A JP S5813440 A JPS5813440 A JP S5813440A
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- Japan
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- inclination
- mold
- casting
- value
- values
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/168—Controlling or regulating processes or operations for adjusting the mould size or mould taper
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼の連続鋳造に関し、特にブレークアウトを防
止するための鋳型壁の傾斜制御に関する。
止するための鋳型壁の傾斜制御に関する。
周知の通り近時、鋼の連続鋳造においては長辺及び短辺
側が各々２面の鋳型が使用されている。これはコスト及
び鋳型整備上有利であるため単一鋳型の代りに主流を占
めるに至ったものである。
側が各々２面の鋳型が使用されている。これはコスト及
び鋳型整備上有利であるため単一鋳型の代りに主流を占
めるに至ったものである。
さらに前記組合せ構造の鋳型において鋳造中、鋳型中変
更可能なように短辺片が移動可能なものが最近使用され
ている。この鋳型は注入凝固に伴う鋼の体積収縮にあわ
せて冷却効果を高めるため、上部より下部の断面積が小
なる様に形成されており、上部から下部にかけての鋳型
内面と溶鋼及び凝固層との接触状態の良否を判定するた
め、前記鋳型の傾斜について、例えば短辺片の背面にと
りつけられた鋳型の傾斜変化を絶えず監視する方法が採
用されている。
更可能なように短辺片が移動可能なものが最近使用され
ている。この鋳型は注入凝固に伴う鋼の体積収縮にあわ
せて冷却効果を高めるため、上部より下部の断面積が小
なる様に形成されており、上部から下部にかけての鋳型
内面と溶鋼及び凝固層との接触状態の良否を判定するた
め、前記鋳型の傾斜について、例えば短辺片の背面にと
りつけられた鋳型の傾斜変化を絶えず監視する方法が採
用されている。
第１ａ図、第１ｂ図にこの種の鋳型を示す。第１ａ図及
び第１ｂ図において、ｉｎ、 １ｓが短辺片、２ｏは固
定側の長辺片、２ｓはスライド側の長辺片である。短辺
１ｎｓｌＳは巾調整及び傾斜調整用シリンダー”ｎｈｅ
３ｎＬ＋３ｓｈ’、３Ｓ’ｌを介して固定側の長辺片２
ｎで支持されており、巾調整及び傾斜調整用シリンダー
３ｎｈ＋３ｎｔ、３ｓｈ＊３ｓｔを作動させることによ
り鋳造中が定められる。なお第１ｂ図はスライド側長辺
片２ｓを取外したものを描いである。この図からも理解
できる様に短辺片１ｎ及び、巾調整及び傾斜調整用シリ
ンダー３ｎ１１，３ｎｔは短辺片１ｓ及び、巾調整及び
傾斜調整用シリンダー３ｓｈ、３ｓｚと同構造である。
び第１ｂ図において、ｉｎ、 １ｓが短辺片、２ｏは固
定側の長辺片、２ｓはスライド側の長辺片である。短辺
１ｎｓｌＳは巾調整及び傾斜調整用シリンダー”ｎｈｅ
３ｎＬ＋３ｓｈ’、３Ｓ’ｌを介して固定側の長辺片２
ｎで支持されており、巾調整及び傾斜調整用シリンダー
３ｎｈ＋３ｎｔ、３ｓｈ＊３ｓｔを作動させることによ
り鋳造中が定められる。なお第１ｂ図はスライド側長辺
片２ｓを取外したものを描いである。この図からも理解
できる様に短辺片１ｎ及び、巾調整及び傾斜調整用シリ
ンダー３ｎ１１，３ｎｔは短辺片１ｓ及び、巾調整及び
傾斜調整用シリンダー３ｓｈ、３ｓｚと同構造である。
巾調整及び傾斜調整用シリンダー３Ｓ１１＋３Ｓｔの拡
大図を第１Ｃ図に示す。この例では、シリンダー３ｓｈ
はｍ ４ｓｈ （！：ピストン５ｓｈ及びピストン５ｓ
ｈに固着されているアーム６ｓｈで構成されており、ピ
ストン５Ｓｈが油圧で作動され、その方向に応じてアー
ム６ｓｈが前後進Ａｗする。シリンダー３ｓｔも３ｓｈ
と同様な構造でピストンの動作方向に応じてアーム６ｓ
ｔが前後進する。アーム６Ｓ１１＋６Ｓｔの前後進量で
短辺片ｉｓの傾斜が定まる。短辺片１ｎの傾斜について
も短辺片１ｓ同様に定まる。なお溶鋼はＡＣ，方向に注
入されＡＣ２方向に引き抜かれる。
大図を第１Ｃ図に示す。この例では、シリンダー３ｓｈ
はｍ ４ｓｈ （！：ピストン５ｓｈ及びピストン５ｓ
ｈに固着されているアーム６ｓｈで構成されており、ピ
ストン５Ｓｈが油圧で作動され、その方向に応じてアー
ム６ｓｈが前後進Ａｗする。シリンダー３ｓｔも３ｓｈ
と同様な構造でピストンの動作方向に応じてアーム６ｓ
ｔが前後進する。アーム６Ｓ１１＋６Ｓｔの前後進量で
短辺片ｉｓの傾斜が定まる。短辺片１ｎの傾斜について
も短辺片１ｓ同様に定まる。なお溶鋼はＡＣ，方向に注
入されＡＣ２方向に引き抜かれる。
従来においては傾斜計は例えば第２図に示す傾斜計７Ｓ
ｈ、７ｎｈの如く、短辺片、”１３＋、’ｎの垂直方向
（鋼の引抜方向）はぼ中央部に各片１個取付けられてい
る。
ｈ、７ｎｈの如く、短辺片、”１３＋、’ｎの垂直方向
（鋼の引抜方向）はぼ中央部に各片１個取付けられてい
る。
しかしながら、この様に短辺片の略中夫に１個の傾斜を
備えた従来の鋳型傾斜検出では、ブレークアウトと傾斜
の相関が不正確であり、ブレークアウト防止の傾斜制御
を十分になし得るに至っていない。
備えた従来の鋳型傾斜検出では、ブレークアウトと傾斜
の相関が不正確であり、ブレークアウト防止の傾斜制御
を十分になし得るに至っていない。
本発明は鋳型傾斜制御によるブレークアウト防止をより
確実に行なことを目的とする。
確実に行なことを目的とする。
本発明者は短辺片”Ｓ＋１ｎの冷却箱のほぼ中央に設け
られたそれぞれ１個の傾斜計が鋳型内壁面の傾斜を正確
に捉えていないのではないがという疑問を持つに至り、
第２図の概要図に示す通り短辺片の冷却箱の上部及び最
下部に合計４個の傾斜計７Ｓ１１４Ｓｊ、７ｎｈ＋ ７
ｎｔを取付けて、第３ａ図に示す様なデータを得た。こ
の図面において横軸は時間（分）であり縦軸は傾斜値（
＋＋＋ａ／Ｂ７２ｍａ）を示す。
られたそれぞれ１個の傾斜計が鋳型内壁面の傾斜を正確
に捉えていないのではないがという疑問を持つに至り、
第２図の概要図に示す通り短辺片の冷却箱の上部及び最
下部に合計４個の傾斜計７Ｓ１１４Ｓｊ、７ｎｈ＋ ７
ｎｔを取付けて、第３ａ図に示す様なデータを得た。こ
の図面において横軸は時間（分）であり縦軸は傾斜値（
＋＋＋ａ／Ｂ７２ｍａ）を示す。
第３ａ図に示す様に通常鋳型短辺片の傾斜値は上部（上
、下アーム６ｎｈ、６ｎｚのほぼ中央）傾斜計７Ｓｈ
ｌ ７ｎｈの指示棒は鋳造中も鋳造前の傾斜値とほぼ同
じ値を示しているのに対し、下部（鋳型短辺下端）傾斜
計ｑ、Ｊ□Ｚｉ７ｎｔの指示値は鋳造中太きく減・１：
１．１ 少する。これは熱′により鋳型に反りが生じたためであ
る。
、下アーム６ｎｈ、６ｎｚのほぼ中央）傾斜計７Ｓｈ
ｌ ７ｎｈの指示棒は鋳造中も鋳造前の傾斜値とほぼ同
じ値を示しているのに対し、下部（鋳型短辺下端）傾斜
計ｑ、Ｊ□Ｚｉ７ｎｔの指示値は鋳造中太きく減・１：
１．１ 少する。これは熱′により鋳型に反りが生じたためであ
る。
前記鋳型短辺片の熱反りが異常に大きくなった場合、通
常は下部傾斜計７ｓｚ、７ｎｌの指示値の変動量は３〜
５ ｍｓ／ Ｂ ７２ 跋であるが、例えば冷却状態の
悪化、パウダー巻込み量の増加、鋳造速度増大等により
下部傾斜計７ｓｚ、７ｎｚの指示値がＱｍａ／Ｂ７２ｍ
ＪＲ近傍となる。また短辺片１ｓ、１ｎの支持系のガタ
が通常に比べて大きい場合、上部傾斜計７Ｓｈ、７ｎ）
、の指示値及び下部傾斜計７Ｓｌ＋７ｎｔの指示値が大
きく減少し上部傾斜計７ｊ１１＊７ｎｈの指示値変動量
が通常０〜１朋／８７２Ｂに対し３πＪ／８７．２鰭程
度になっり場合、下部傾斜計７ｓｌ＋ ７ｎｔの指示値
は０＋＋＋ａ／Ｂ７２ｍＷ近傍となる。
常は下部傾斜計７ｓｚ、７ｎｌの指示値の変動量は３〜
５ ｍｓ／ Ｂ ７２ 跋であるが、例えば冷却状態の
悪化、パウダー巻込み量の増加、鋳造速度増大等により
下部傾斜計７ｓｚ、７ｎｚの指示値がＱｍａ／Ｂ７２ｍ
ＪＲ近傍となる。また短辺片１ｓ、１ｎの支持系のガタ
が通常に比べて大きい場合、上部傾斜計７Ｓｈ、７ｎ）
、の指示値及び下部傾斜計７Ｓｌ＋７ｎｔの指示値が大
きく減少し上部傾斜計７ｊ１１＊７ｎｈの指示値変動量
が通常０〜１朋／８７２Ｂに対し３πＪ／８７．２鰭程
度になっり場合、下部傾斜計７ｓｌ＋ ７ｎｔの指示値
は０＋＋＋ａ／Ｂ７２ｍＷ近傍となる。
第３ｂ図に鋳造速度（鋼の引抜き速度）のタイムチャー
トを示す。第３ａ図及び第３ｂ図より鋳造速度が増加す
ると下部傾斜値が減少し、鋳造速度が減少すると下部傾
斜値が増加することが理解できる。
トを示す。第３ａ図及び第３ｂ図より鋳造速度が増加す
ると下部傾斜値が減少し、鋳造速度が減少すると下部傾
斜値が増加することが理解できる。
傾斜値が０ゆ／８７２ｍａ近傍或いは逆傾斜になった場
合、鋳片と鋳型銅板内壁との空隙が増大し鋳片冷却能が
激減するため、凝固層の厚みが通常に比べ薄くなりブレ
ークアウトに継がる。
合、鋳片と鋳型銅板内壁との空隙が増大し鋳片冷却能が
激減するため、凝固層の厚みが通常に比べ薄くなりブレ
ークアウトに継がる。
このブレークアウトに至るまでの状況を第４ａ図〜第４
ｄ図に示す。第４ａ図はブレークアウトに至るまでの鋳
型自溶鋼レベルを示すタイムチャート、第４ｂ図は鋳造
速度の推移を示すタイムチャート、第４Ｃ図は短辺片１
ｎに設置した傾斜計７ｎｈ。
ｄ図に示す。第４ａ図はブレークアウトに至るまでの鋳
型自溶鋼レベルを示すタイムチャート、第４ｂ図は鋳造
速度の推移を示すタイムチャート、第４Ｃ図は短辺片１
ｎに設置した傾斜計７ｎｈ。
７ｎｔの測定値を示すグラフ、第４ｄ図は短辺片１ｓに
設置した傾斜計７ Ｓ ｈ＋ ７ Ｓ ｔの測定値を示
すグラフである。これらのデータから明確な通り、短辺
片１ｓの傾斜がＯｍｘ／ Ｂ ７２ ｍ、以下（垂直ま
たは逆傾斜）となったとき（上部傾斜計７ｓｈの値が初
期値より３．５ ｍｓ／、Ｂ ７２ ｍｓ減少、下部傾
斜計７ｓｔの指示値が初期値より７．５ ｔｎｘ／ ｓ
７２ ”減少）、ブレークアウトが発生している。
設置した傾斜計７ Ｓ ｈ＋ ７ Ｓ ｔの測定値を示
すグラフである。これらのデータから明確な通り、短辺
片１ｓの傾斜がＯｍｘ／ Ｂ ７２ ｍ、以下（垂直ま
たは逆傾斜）となったとき（上部傾斜計７ｓｈの値が初
期値より３．５ ｍｓ／、Ｂ ７２ ｍｓ減少、下部傾
斜計７ｓｔの指示値が初期値より７．５ ｔｎｘ／ ｓ
７２ ”減少）、ブレークアウトが発生している。
以上傾斜がブレークアウトの原因となることがあり、鋳
型の傾斜はその垂直方向（鋼の引抜方向）各部で異なっ
た挙動を示す。
型の傾斜はその垂直方向（鋼の引抜方向）各部で異なっ
た挙動を示す。
従って、鋳型の垂直方向（鋼の引抜方向）にずらして、
少なくとも２点以上で傾斜を監視し熱反り異常及びガタ
による傾斜変動に対処するためブレークアウトに結びつ
く可能性がある変動が熱反り異常の場合つまり上部傾斜
値は正常で、下部傾斜値異常の場合、鋳造速度を低くし
、ガタによる傾斜変動の場合、つまり上部、下部両方の
傾斜値とも異常の場合、それを矯正する方向に傾斜を調
整する。
少なくとも２点以上で傾斜を監視し熱反り異常及びガタ
による傾斜変動に対処するためブレークアウトに結びつ
く可能性がある変動が熱反り異常の場合つまり上部傾斜
値は正常で、下部傾斜値異常の場合、鋳造速度を低くし
、ガタによる傾斜変動の場合、つまり上部、下部両方の
傾斜値とも異常の場合、それを矯正する方向に傾斜を調
整する。
次に本発明の好ましい実施例を説明する。前述の各種デ
ータを得た短辺片ＩＳ＋ Ｉｎについては、（１）〔上
部傾斜値７Ｓｈ＊７ｎｈの初期設定値ＴＯｈ〕−〔上部
傾斜計７ｓ１１１”ｈの検出値’ｒｔ ］≧２＋１ＩＪ
Ｊ／８７２．。
ータを得た短辺片ＩＳ＋ Ｉｎについては、（１）〔上
部傾斜値７Ｓｈ＊７ｎｈの初期設定値ＴＯｈ〕−〔上部
傾斜計７ｓ１１１”ｈの検出値’ｒｔ ］≧２＋１ＩＪ
Ｊ／８７２．。
で傾斜異常と判断し傾斜を大きくする方向に短辺片ｌ５
ｓｌｎの巾調整及び傾斜調整用シリンダー３Ｓ）１．３
ｎｈ＋ ３Ｓｔ＋ ３ｎＬを駆動する０（２）〔下部傾
斜計７ｓｔ、７ｎｔの初期設定値ＴＯｔ〕−〔下部傾斜
１ｓｔ、７ｎｔの検出値Ｔ２ ］≧５＋１Ｉ４１／ｓ
７２”で傾斜異常と判断し鋳造速度（引抜速度）を低く
する。
ｓｌｎの巾調整及び傾斜調整用シリンダー３Ｓ）１．３
ｎｈ＋ ３Ｓｔ＋ ３ｎＬを駆動する０（２）〔下部傾
斜計７ｓｔ、７ｎｔの初期設定値ＴＯｔ〕−〔下部傾斜
１ｓｔ、７ｎｔの検出値Ｔ２ ］≧５＋１Ｉ４１／ｓ
７２”で傾斜異常と判断し鋳造速度（引抜速度）を低く
する。
（３）上記（１１、（２）の両方の調整を、行なった場
合鋳造速度を上げる。
合鋳造速度を上げる。
第５ａ図に本発明な一態様で実施する装置構成を示す。
この装置構成において上部傾斜計７ｓｈ。
７ｎｈと下部傾斜計７ｓｔ、７ｎｔはそれぞれ第２図に
示す様に短辺片１ｓ、ＩＨに装着されており、それらの
検出信号（アナログ）がそれぞれアナログ−デジタル（
Ａ／Ｄ）変換器ＡＤＩ、ＡＤ２．ＡＤ４．ＡＤ５ で
デジタル変換されてマイクロコンピュータ−でなる演算
装置ＭＰＵに印加される。また短辺片１ｓ。
示す様に短辺片１ｓ、ＩＨに装着されており、それらの
検出信号（アナログ）がそれぞれアナログ−デジタル（
Ａ／Ｄ）変換器ＡＤＩ、ＡＤ２．ＡＤ４．ＡＤ５ で
デジタル変換されてマイクロコンピュータ−でなる演算
装置ＭＰＵに印加される。また短辺片１ｓ。
Ｉｎの上部傾斜計の初期設定値Ｔｏｈと下部傾斜計Ｔｏ
ｔはそれぞれ入力設定器８ｓｈ、８ｏｈ及び８ｓｔ、８
ｎｔに設定され、切換スイッチ９Ｓ、９ｎを介してＡ／
Ｄ変換器ＡＤ３及びＡＤ６に印加される。演算装置ＭＰ
Ｕは制御スタート信号が到来するとまずスイッチ９ｓ、
９ｎ切換状態を参照してそれが低レベル「０」であると
、ＡＤ３．ＡＤ６の出力データをＴｏｈとして読み、高
レベル「１」であるとＡＤ３．ＡＤ６ の出力データ
をＴｏｚとして読み、次いで該切換状態信号の反転を待
ち、反転すると同様にデータを読んでＴｏｌｌとＴｏｚ
を１．メモリーする。そしてその後は所定のサンプリン
ン周期ｔｓでＡＤＩ、ＡＤ４とＡＤ２゜Ａ、 Ｄ ５の
データＴ、とＴ２を読み所定の演算で傾斜異常を監視し
、Ｔ２の値が異常値になるＬ鋳造速度を低くシＴ、の値
が異常値になると巾調整及び傾斜調整用シリンダー３Ｓ
ｈｓ３ｎｈ＊ ３ｓｔ、 ３ｎｔ駆動用パルスモータ−
を正、逆転パルス付勢する。
ｔはそれぞれ入力設定器８ｓｈ、８ｏｈ及び８ｓｔ、８
ｎｔに設定され、切換スイッチ９Ｓ、９ｎを介してＡ／
Ｄ変換器ＡＤ３及びＡＤ６に印加される。演算装置ＭＰ
Ｕは制御スタート信号が到来するとまずスイッチ９ｓ、
９ｎ切換状態を参照してそれが低レベル「０」であると
、ＡＤ３．ＡＤ６の出力データをＴｏｈとして読み、高
レベル「１」であるとＡＤ３．ＡＤ６ の出力データ
をＴｏｚとして読み、次いで該切換状態信号の反転を待
ち、反転すると同様にデータを読んでＴｏｌｌとＴｏｚ
を１．メモリーする。そしてその後は所定のサンプリン
ン周期ｔｓでＡＤＩ、ＡＤ４とＡＤ２゜Ａ、 Ｄ ５の
データＴ、とＴ２を読み所定の演算で傾斜異常を監視し
、Ｔ２の値が異常値になるＬ鋳造速度を低くシＴ、の値
が異常値になると巾調整及び傾斜調整用シリンダー３Ｓ
ｈｓ３ｎｈ＊ ３ｓｔ、 ３ｎｔ駆動用パルスモータ−
を正、逆転パルス付勢する。
第５ｂ図に演算装置ＭＰＵに組込まれたプログラムに基
づいたＭＰＵの制御動作を示す。これを参照して説明す
ると、ＭＰＵは制御スタート信号に応答して前述の通り
初期値Ｔｏｈ、Ｔｏｚを読んでメモリーシ鋳造開始信号
が鋳造を示すレベル（例えば高レベル「１」）となると
、ＭＰＵはＡＤＩとＡＤ２のデーターＴ１及びＴ２をｔ
ｓ間隔で読み制御盤１１に与え下部傾斜Ｔ２が初期値Ｔ
ｏｔよりも５Ｕ／８７２市以上低下した値になると制御
盤１１に鋳造速度下げを指示する信号８Ｄ＝ ｒｔＪが
出力セットされ鋳造速度下げを指示する「ＤＯＷｎ要」
の文字が表示され、オペレータにより鋳造速度が低速度
に変更される。
づいたＭＰＵの制御動作を示す。これを参照して説明す
ると、ＭＰＵは制御スタート信号に応答して前述の通り
初期値Ｔｏｈ、Ｔｏｚを読んでメモリーシ鋳造開始信号
が鋳造を示すレベル（例えば高レベル「１」）となると
、ＭＰＵはＡＤＩとＡＤ２のデーターＴ１及びＴ２をｔ
ｓ間隔で読み制御盤１１に与え下部傾斜Ｔ２が初期値Ｔ
ｏｔよりも５Ｕ／８７２市以上低下した値になると制御
盤１１に鋳造速度下げを指示する信号８Ｄ＝ ｒｔＪが
出力セットされ鋳造速度下げを指示する「ＤＯＷｎ要」
の文字が表示され、オペレータにより鋳造速度が低速度
に変更される。
上部傾斜Ｔ１が初期値Ｔｏｈよりも２＋ｕ＋／ Ｂ ７
２ ｔａｘ以上低下した値になると、モーター１０ｓｈ
或いは１０ｎｈを所定パルス数ｍ分高傾斜側に駆動し且
つモーター１０ｓｚ或いは１０ｎｔを所定パルス数０分
高傾斜側に駆動する。
２ ｔａｘ以上低下した値になると、モーター１０ｓｈ
或いは１０ｎｈを所定パルス数ｍ分高傾斜側に駆動し且
つモーター１０ｓｚ或いは１０ｎｔを所定パルス数０分
高傾斜側に駆動する。
またＴｏｔ−Ｔ２≧５ が継続している間ｔｓ同周期制
御盤２０において鋳造速度ＥＤｏｗｎ要」の文字が表示
され、Ｔｏｚ−Ｔ２＜ ５ になったとき表示が消え
る。
御盤２０において鋳造速度ＥＤｏｗｎ要」の文字が表示
され、Ｔｏｚ−Ｔ２＜ ５ になったとき表示が消え
る。
Ｔｏｈ−’ｒ、≧２が継続している間ｔｓ同周期所定傾
斜量ずつ傾斜が大きくされ、Ｔｏｈ −Ｔ、 （２でこ
の動作が停止され制御盤１１に鋳造速度上昇筒を示す信
号ＳＵ＝「１」が出力セットされ制御盤１１にｌ’−Ｕ
ｐ可」の表示がされ、オペレーターにより鋳造速度が上
げられる。
斜量ずつ傾斜が大きくされ、Ｔｏｈ −Ｔ、 （２でこ
の動作が停止され制御盤１１に鋳造速度上昇筒を示す信
号ＳＵ＝「１」が出力セットされ制御盤１１にｌ’−Ｕ
ｐ可」の表示がされ、オペレーターにより鋳造速度が上
げられる。
次に実施例を示す。
実施例１
寸法１３００ｉａ＋Ｘ２５０ｍａの鋳片を鋳造するに当
り鋳型短辺片傾斜を６．５ ｙ／ ｓ ７２＋ＩＩＪｌ
に設定し鋳造を開始した。
り鋳型短辺片傾斜を６．５ ｙ／ ｓ ７２＋ＩＩＪｌ
に設定し鋳造を開始した。
鋳造２０分後鋳型下部の傾斜計がＯＪ ｍａ／ ｓ ７
２ ｍｓを示したので鋳造速度を１．６ｍ／分から１．
４ ｍ７分に変更したところ、上部傾斜計が２−Ｏｗ／
８７２ ｍａを示したので注入を継続し以下安定的な
鋳造が続き合計７２０ＴＯＨの鋳造を終了した。
２ ｍｓを示したので鋳造速度を１．６ｍ／分から１．
４ ｍ７分に変更したところ、上部傾斜計が２−Ｏｗ／
８７２ ｍａを示したので注入を継続し以下安定的な
鋳造が続き合計７２０ＴＯＨの鋳造を終了した。
なおこのとき、上部傾斜計指示値は、鋳造速度１．６
ｍ’／分のとき５．５ ｍ１／８７２１Ｌ１１＋で、１
．４ｍ／分のとき５．６＋ａａ／ Ｂ ７２＋＋＋ａで
あった。
ｍ’／分のとき５．５ ｍ１／８７２１Ｌ１１＋で、１
．４ｍ／分のとき５．６＋ａａ／ Ｂ ７２＋＋＋ａで
あった。
実施例２
寸法１２００ｍｘＸ ２５８ｒｓａの鋳片を鋳造するの
に鋳型の傾斜を６．（１ｍｘ／ Ｂ ７２ ｍａに設定
し鋳造を開始したところ鋳造１０分後において下部傾斜
値がＯｉａ／ ８７２ Ｈ３になったので鋳造速度を１
．６ｍ１分から１．４ｙｎ／分に低くしたところ、下部
傾斜値が１．５朋／８７２關となった。
に鋳型の傾斜を６．（１ｍｘ／ Ｂ ７２ ｍａに設定
し鋳造を開始したところ鋳造１０分後において下部傾斜
値がＯｉａ／ ８７２ Ｈ３になったので鋳造速度を１
．６ｍ１分から１．４ｙｎ／分に低くしたところ、下部
傾斜値が１．５朋／８７２關となった。
ところが上部傾斜値の指示値は３．５＋ｕ／Ｂ ７２＋
１Ｊｌであったので上部巾調整及び傾斜調整用シリンダ
ーを後退、上部巾調整及び傾斜調整用シリンダーを前進
させたところ上部傾斜値が５．７ｍ／Ｂ ７２ｍａ、下
部傾斜値が３．７朋／８７２朋になった。
１Ｊｌであったので上部巾調整及び傾斜調整用シリンダ
ーを後退、上部巾調整及び傾斜調整用シリンダーを前進
させたところ上部傾斜値が５．７ｍ／Ｂ ７２ｍａ、下
部傾斜値が３．７朋／８７２朋になった。
そこで鋳造速度を１，４ｙｉ／分から１．６ｍ／分に戻
し上部傾斜値５．５π、ｗ／ ８７２鰭、下部傾斜値２
．７ｍａ／分になったので注入を継続し以下安定的な鋳
造が続き１・、１ 終了した。
し上部傾斜値５．５π、ｗ／ ８７２鰭、下部傾斜値２
．７ｍａ／分になったので注入を継続し以下安定的な鋳
造が続き１・、１ 終了した。
第１ａ図は連続鋳造鋳型の外観を示す斜視図、第１ｂ図
はスライド側短辺片を外した場合の正面図、第１Ｃ図は
短辺片巾調整及び傾斜調整用シリンダーの拡大図。 第２図は本発明の一実施例における傾斜計の配置を示す
正面図。 第３ａ図は短辺片の傾斜値の測定値。第３ｂ図は鋳造速
度のタイムチャートを示す。 第４ａ図〜第４ｄ図はブレークアウト発生時の測定値を
示すグラフであり、第４ａ図は鋳型内溶鋼レベルを、第
４ｄ図は鋳型内溶鋼レベルを第４ｂ図、第４ｃ図は傾斜
値を示す。 第５ａ図は本発明を実施する装置構成を示すブロック図
、第５ｂ図はそこに示す演算装置ＭＰＵの制御動作を示
すフローチャートである。 １ｓ、Ｉｎ：短辺片 ２ｓニスライド側長辺片
２ｎｓ固定側長辺片 ３ Ｓ ｈ ｒ ３ Ｓ Ｚ ＊ ” ｎ ｈ ｅ≦ｎ
ｔ：巾調整及び傾斜調整用シリンダー４ｓ１１ ：筒
″５ｓｈ：ピストン６ｓｈ、６ｓｚ ：アーム ７Ｓｈ＋７ＳＺ＋７ｎｌｌ、７ｎＺ ：傾斜計８ｓｈ、
８ｓｔ＝８ｎｈ＋８ｎｔ：基準値入力設定器９ｓ、９ｎ
：切換スイッチ
はスライド側短辺片を外した場合の正面図、第１Ｃ図は
短辺片巾調整及び傾斜調整用シリンダーの拡大図。 第２図は本発明の一実施例における傾斜計の配置を示す
正面図。 第３ａ図は短辺片の傾斜値の測定値。第３ｂ図は鋳造速
度のタイムチャートを示す。 第４ａ図〜第４ｄ図はブレークアウト発生時の測定値を
示すグラフであり、第４ａ図は鋳型内溶鋼レベルを、第
４ｄ図は鋳型内溶鋼レベルを第４ｂ図、第４ｃ図は傾斜
値を示す。 第５ａ図は本発明を実施する装置構成を示すブロック図
、第５ｂ図はそこに示す演算装置ＭＰＵの制御動作を示
すフローチャートである。 １ｓ、Ｉｎ：短辺片 ２ｓニスライド側長辺片
２ｎｓ固定側長辺片 ３ Ｓ ｈ ｒ ３ Ｓ Ｚ ＊ ” ｎ ｈ ｅ≦ｎ
ｔ：巾調整及び傾斜調整用シリンダー４ｓ１１ ：筒
″５ｓｈ：ピストン６ｓｈ、６ｓｚ ：アーム ７Ｓｈ＋７ＳＺ＋７ｎｌｌ、７ｎＺ ：傾斜計８ｓｈ、
８ｓｔ＝８ｎｈ＋８ｎｔ：基準値入力設定器９ｓ、９ｎ
：切換スイッチ
Claims (1)
- 鋳型に溶鋼を注入し鋳型より連続的に鋼を引き抜く連続
鋳造において、鋳型背面に鋼の引き抜き方向にずらして
少なくとも２個の傾斜検出器を設置し、下方の傾斜検出
計が所定値未満の傾斜を検出すると鋼の引抜き速度を低
くし、さらに上方の傾斜検出値が所定値未満の場合鋳型
の傾斜を大きくする方向に傾斜設定機構を駆動して鋳型
の傾斜を矯正することを特徴とする連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10906981A JPS5813440A (ja) | 1981-07-13 | 1981-07-13 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10906981A JPS5813440A (ja) | 1981-07-13 | 1981-07-13 | 連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5813440A true JPS5813440A (ja) | 1983-01-25 |
Family
ID=14500803
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10906981A Pending JPS5813440A (ja) | 1981-07-13 | 1981-07-13 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5813440A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60106646A (ja) * | 1983-11-14 | 1985-06-12 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| FR2718987A1 (fr) * | 1994-04-20 | 1995-10-27 | Lorraine Laminage | Procédé et dispositif de contrôle du pilotage de la coulée continue. |
| KR100705245B1 (ko) | 2005-12-19 | 2007-04-09 | 주식회사 포스코 | 연주설비의 세그멘트 브레이크아웃차단방법 및 장치 |
| CN107803476A (zh) * | 2017-11-30 | 2018-03-16 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 结晶器锥度调宽控制方法 |
-
1981
- 1981-07-13 JP JP10906981A patent/JPS5813440A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60106646A (ja) * | 1983-11-14 | 1985-06-12 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| JPH0234267B2 (ja) * | 1983-11-14 | 1990-08-02 | Nippon Steel Corp | |
| FR2718987A1 (fr) * | 1994-04-20 | 1995-10-27 | Lorraine Laminage | Procédé et dispositif de contrôle du pilotage de la coulée continue. |
| KR100705245B1 (ko) | 2005-12-19 | 2007-04-09 | 주식회사 포스코 | 연주설비의 세그멘트 브레이크아웃차단방법 및 장치 |
| CN107803476A (zh) * | 2017-11-30 | 2018-03-16 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 结晶器锥度调宽控制方法 |
| CN107803476B (zh) * | 2017-11-30 | 2020-04-21 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 结晶器锥度调宽控制方法 |
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