JPS58148062A - 連続鋳造におけるモ−ルドパウダの供給制御方法 - Google Patents
連続鋳造におけるモ−ルドパウダの供給制御方法Info
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- JPS58148062A JPS58148062A JP3102682A JP3102682A JPS58148062A JP S58148062 A JPS58148062 A JP S58148062A JP 3102682 A JP3102682 A JP 3102682A JP 3102682 A JP3102682 A JP 3102682A JP S58148062 A JPS58148062 A JP S58148062A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/20—Controlling or regulating processes or operations for removing cast stock
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- B22D11/165—Controlling or regulating processes or operations for the supply of casting powder
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- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/168—Controlling or regulating processes or operations for adjusting the mould size or mould taper
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Length Measuring Devices With Unspecified Measuring Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、連続鋳造におけるモールドパウダの供給制御
方法に関する。
方法に関する。
一般に、連続鋳造においては、連続鋳造用鋳朧（以下モ
ールドと称する）の抜熱挙動を制御することは、鋳片の
表面品質を管理・制御する上で極めて重要である。従っ
て従来から、抜熱挙動に影響を与えるモールドパウダの
投入量を、連続鋳造の進行状況に応じて定量的に把握で
きるよプ、手動設定されたパウダ投大量を機械的に供帖
でさる半自動供給装置が開発されている。しかしながら
従来は、モールドパウダの供給量、供給範囲、銘柄、混
合比等の設定を、操作員が湯面観祭尋によりパウダ溶解
状況を目視判定した結果に基づい゛Ｃ行５よ５にしてい
たため、モールド内の部分的なパウダ流人状況の変化を
検知することかでき１゛、鋳片品質との対応が遅れ、モ
ールドと溶鋼（鋳片）との間に入るモールドパウダ量の
不均一、特に局部的な減少或いは増加により抜熱量が変
化し、凝固シェルの形成が不均一となって、縦割れ等の
表面欠陥が鋳片に発生したり、或いは、甚だしい場合に
は、モールド内において凝固シェル厚の薄い部位がモー
ルド下端に来たときに凝固シェルが破れる、いわゆるブ
レークアウトが発生することかあった。
ールドと称する）の抜熱挙動を制御することは、鋳片の
表面品質を管理・制御する上で極めて重要である。従っ
て従来から、抜熱挙動に影響を与えるモールドパウダの
投入量を、連続鋳造の進行状況に応じて定量的に把握で
きるよプ、手動設定されたパウダ投大量を機械的に供帖
でさる半自動供給装置が開発されている。しかしながら
従来は、モールドパウダの供給量、供給範囲、銘柄、混
合比等の設定を、操作員が湯面観祭尋によりパウダ溶解
状況を目視判定した結果に基づい゛Ｃ行５よ５にしてい
たため、モールド内の部分的なパウダ流人状況の変化を
検知することかでき１゛、鋳片品質との対応が遅れ、モ
ールドと溶鋼（鋳片）との間に入るモールドパウダ量の
不均一、特に局部的な減少或いは増加により抜熱量が変
化し、凝固シェルの形成が不均一となって、縦割れ等の
表面欠陥が鋳片に発生したり、或いは、甚だしい場合に
は、モールド内において凝固シェル厚の薄い部位がモー
ルド下端に来たときに凝固シェルが破れる、いわゆるブ
レークアウトが発生することかあった。
前記のようなブレークアウト及び表面欠陥が、いずれも
、モールドと鋳片の接触状態即ち、ａ熱状態に密接に関
係していることは周知の事実−Ｃあリ、従って、例えば
、第１図に示す如く、モールド１０を形成している鋳飄
側板１１の外側面に形成された冷却水通路１１ＡＩ）底
１１１に孔１１ｂをあけ、その中に１熱電対１２を場め
込み、深さ方向に２点距離をあけて置設した熱電対の出
力から検出される温度勾配から、計算により熱流束を判
定して、毫−ルドＩＯＫおける抜熱状態を検知し、該抜
熱状１１に応じて、モールドパウダの供給を制御するこ
とも考えられる。しかしながら、このような方法では、
熱電対１２を場め込むことにより熱擾乱が発生するだけ
でなく、熱電対１２の壌め込み位置が例えば１ｍ＋狂５
と５〜１０℃の違いがあるので、正確な位置への場め込
みが要求され、場め込み作業が大変である。又、２＠の
熱電対の構出ａ度ＴＩ、 Ｔ、、層設間隔ｄ及びモール
ドｌＯの熱伝導率λから、次式を用いて抜熱量Ｑを計算
する＠に、検出温ｆ Ｔ１． Ｔ宜に熱擾乱による誤差
があるだけでなく、置設間隔ｄＫ場め込み位置くよる更
に、熱流束を直接指示記録することができない。又、ブ
レークアウト或いは表面疵発生時の熱電対出力の変化量
が、第２図（ブレークアクトの場合）Ｋ示す如く比較的
小さいため、例えばブレークアウトを検知する場合には
、５〜１ｏ″Ｃ程度の温度上昇の短時間での変化を見な
ければならず、その判定がｍｓである。更に、熱電対で
は、鋳片の摩耗によるモールド厚みの変化、熱電対自身
の種め込み誤差等の要因のため、ブレークアウト時の温
度変化量、表面欠陥発生時の温度変化量等の明確な数値
が把握できず、又、縦割れ発生時は、その数値の変化か
小さいと、欠陥の発生な検出゛ひきない。更に、鋳型側
板に孔をあけて熱電対ｔｍめ込むため、モールド寿命が
短縮され、又、移設も困廟である等の欠点を１−シてい
た。
、モールドと鋳片の接触状態即ち、ａ熱状態に密接に関
係していることは周知の事実−Ｃあリ、従って、例えば
、第１図に示す如く、モールド１０を形成している鋳飄
側板１１の外側面に形成された冷却水通路１１ＡＩ）底
１１１に孔１１ｂをあけ、その中に１熱電対１２を場め
込み、深さ方向に２点距離をあけて置設した熱電対の出
力から検出される温度勾配から、計算により熱流束を判
定して、毫−ルドＩＯＫおける抜熱状態を検知し、該抜
熱状１１に応じて、モールドパウダの供給を制御するこ
とも考えられる。しかしながら、このような方法では、
熱電対１２を場め込むことにより熱擾乱が発生するだけ
でなく、熱電対１２の壌め込み位置が例えば１ｍ＋狂５
と５〜１０℃の違いがあるので、正確な位置への場め込
みが要求され、場め込み作業が大変である。又、２＠の
熱電対の構出ａ度ＴＩ、 Ｔ、、層設間隔ｄ及びモール
ドｌＯの熱伝導率λから、次式を用いて抜熱量Ｑを計算
する＠に、検出温ｆ Ｔ１． Ｔ宜に熱擾乱による誤差
があるだけでなく、置設間隔ｄＫ場め込み位置くよる更
に、熱流束を直接指示記録することができない。又、ブ
レークアウト或いは表面疵発生時の熱電対出力の変化量
が、第２図（ブレークアクトの場合）Ｋ示す如く比較的
小さいため、例えばブレークアウトを検知する場合には
、５〜１ｏ″Ｃ程度の温度上昇の短時間での変化を見な
ければならず、その判定がｍｓである。更に、熱電対で
は、鋳片の摩耗によるモールド厚みの変化、熱電対自身
の種め込み誤差等の要因のため、ブレークアウト時の温
度変化量、表面欠陥発生時の温度変化量等の明確な数値
が把握できず、又、縦割れ発生時は、その数値の変化か
小さいと、欠陥の発生な検出゛ひきない。更に、鋳型側
板に孔をあけて熱電対ｔｍめ込むため、モールド寿命が
短縮され、又、移設も困廟である等の欠点を１−シてい
た。
本始明は、前記従来の欠点を解消するべ（なされたもの
で、モールドパウダの供給？１ｒｌｊ＃を迅速且つ正確
に行うことができ、従って、駒片の表山入陥、或いは、
ブレークアウト等のトラブルをｏｌ！幾に防止すること
ができる、連続鋳造におけるモールドパウダの供給制御
方法を提供することを目的とする。
で、モールドパウダの供給？１ｒｌｊ＃を迅速且つ正確
に行うことができ、従って、駒片の表山入陥、或いは、
ブレークアウト等のトラブルをｏｌ！幾に防止すること
ができる、連続鋳造におけるモールドパウダの供給制御
方法を提供することを目的とする。
本発明は、連続鋳造におけるモールドパウダの供給制御
方法において、連続鋳造用鋳瀝の外表面の各所に配設し
た薄板層の次山用熱流東針により、ａｍ各所の抜熱量に
応じた熱流束波形を測定し、ｄ熱波束波形が異常となっ
た時に、［Ｊ％常を解消するべく、モールドパウダの供
給菫、供給範囲、銘柄、混合比等を制御するようにして
、前記目的に４成したものである。
方法において、連続鋳造用鋳瀝の外表面の各所に配設し
た薄板層の次山用熱流東針により、ａｍ各所の抜熱量に
応じた熱流束波形を測定し、ｄ熱波束波形が異常となっ
た時に、［Ｊ％常を解消するべく、モールドパウダの供
給菫、供給範囲、銘柄、混合比等を制御するようにして
、前記目的に４成したものである。
本発明は、近年開発された、薄板層の表面用熱流束計を
利用したものである。この表面用熱流束計１４は、第３
図に示す如く、熱伝導の行われている固体の表面に、熱
伝導率がλで、厚みｄが十分に薄い熱抵抗板１６を取付
けた場合、定常状態Ｋｊしてから後に、この熱抵抗板１
６を貫通して流レル熱流束Ｑか、次式で与えられること
に基づいて作動する。
利用したものである。この表面用熱流束計１４は、第３
図に示す如く、熱伝導の行われている固体の表面に、熱
伝導率がλで、厚みｄが十分に薄い熱抵抗板１６を取付
けた場合、定常状態Ｋｊしてから後に、この熱抵抗板１
６を貫通して流レル熱流束Ｑか、次式で与えられること
に基づいて作動する。
λ
Ｑ＝−ΔＴ・・・（２）
ここで、ΔＴは、熱抵抗板１６の表裏両面間の温度差で
ある。従って、熱伝導率λ及び厚みｄか既知であれば、
熱抵抗板１６０表裏表裏上れぞｚし配設した検知板１８
間の温度差△Ｔを電気的に測定することによって、熱流
束Ｑ’ａ＝求めることができる。
ある。従って、熱伝導率λ及び厚みｄか既知であれば、
熱抵抗板１６０表裏表裏上れぞｚし配設した検知板１８
間の温度差△Ｔを電気的に測定することによって、熱流
束Ｑ’ａ＝求めることができる。
この薄板層の表面用熱流束計は、（１）モールド内に雛
め込む必要がなく、冷却水通路勢の外表からの測定が可
能である、（２）小型でどこにでも取付けられる、（３
）局所的な熱流束を求めることかでさる、（４）熱電対
のような、埋め込み誤差により出力の変化がな（、取付
けるだけで正確な熱流束値を得ることができ、熱擾乱が
発生した場合にも、検定によって確認できる、又、（５
）熱電対のように、ある水準からの変化を捉える必要が
な（、測定した熱流束値によって、直接ブレークアウト
等を予知することができる等の％做を有する。
め込む必要がなく、冷却水通路勢の外表からの測定が可
能である、（２）小型でどこにでも取付けられる、（３
）局所的な熱流束を求めることかでさる、（４）熱電対
のような、埋め込み誤差により出力の変化がな（、取付
けるだけで正確な熱流束値を得ることができ、熱擾乱が
発生した場合にも、検定によって確認できる、又、（５
）熱電対のように、ある水準からの変化を捉える必要が
な（、測定した熱流束値によって、直接ブレークアウト
等を予知することができる等の％做を有する。
このような熱流束計１４によって得られる熱波束波形の
一例を第４図に示す。この熱流束波形の波高Ｈは、第５
図に示すような、鋳片２４と、七−ルビ１０間の距離（
モールドパウダ２５σ）フィルム厚さと空気間隙の和）
を勇わしており、距離が煙い場合は、熱流束値、即ち、
熱流束波形の波４Ｈが大きくなる。ｆＫ１Ｋ１鋳片ルビ
間の距離が大きい場合やモールド１０円の流入量が多い
場合は、熱流束波形の波高Ｈが小さくなり、緩冷却り方
向になって、形成される凝固シェル２４ｍが薄くなる。
一例を第４図に示す。この熱流束波形の波高Ｈは、第５
図に示すような、鋳片２４と、七−ルビ１０間の距離（
モールドパウダ２５σ）フィルム厚さと空気間隙の和）
を勇わしており、距離が煙い場合は、熱流束値、即ち、
熱流束波形の波４Ｈが大きくなる。ｆＫ１Ｋ１鋳片ルビ
間の距離が大きい場合やモールド１０円の流入量が多い
場合は、熱流束波形の波高Ｈが小さくなり、緩冷却り方
向になって、形成される凝固シェル２４ｍが薄くなる。
第す図において、２０は、注入管、２２は、鋳鋼、１５
は、熱流束計１４のケースである。
は、熱流束計１４のケースである。
従って、ブレークアウトの防止、鋳片表面欠陥の防止、
％に＊割れ発生防止の一点から、熱流束波形の波４）ｉ
には適切な範囲があり、ブレークアウトを発生させず、
且つ、鋳片の表向欠陥を防止するための熱流束値として
は、１００ Ｘ １ Ｇ’Ｋｃａｉ／ｆｎζｈｒ＜Ｈ＜
３００ Ｘ １ Ｇ’ＫｃａＪｉΔが−ｈｒ が望ま
シイ。
％に＊割れ発生防止の一点から、熱流束波形の波４）ｉ
には適切な範囲があり、ブレークアウトを発生させず、
且つ、鋳片の表向欠陥を防止するための熱流束値として
は、１００ Ｘ １ Ｇ’Ｋｃａｉ／ｆｎζｈｒ＜Ｈ＜
３００ Ｘ １ Ｇ’ＫｃａＪｉΔが−ｈｒ が望ま
シイ。
又、１ｌｌｅ熱流東波形の振幅Ｗは、鉤片−モールド間
での抜熱量の均一さｔ示すものであり、言い侯えれは、
鋳片−モールド間に流入したモールドバクｆのフィルム
層厚さの不均一性を意味している。従って、振幅Ｗはで
きるだけ小さい方が好ましく、例えばＷ＜ ＠ ＯＸ
１０’ＫｃａＸ／ｋｎ”−ｂｒが望ましい。
での抜熱量の均一さｔ示すものであり、言い侯えれは、
鋳片−モールド間に流入したモールドバクｆのフィルム
層厚さの不均一性を意味している。従って、振幅Ｗはで
きるだけ小さい方が好ましく、例えばＷ＜ ＠ ＯＸ
１０’ＫｃａＸ／ｋｎ”−ｂｒが望ましい。
また、場合によ−っては前記熱流束波形の周期が定常期
の値から変化することが観測されり。これは−、モール
ドと鋳片凝固シェルとの微細なキャップの周期が定常期
の場合と異っていることに、を味する。このような異常
は可及的に速やかに解消されることが望ましい。
の値から変化することが観測されり。これは−、モール
ドと鋳片凝固シェルとの微細なキャップの周期が定常期
の場合と異っていることに、を味する。このような異常
は可及的に速やかに解消されることが望ましい。
以上のよ５な知見から、前記のような熱流束８１で得ら
れる熱流束波形の波高Ｈ１振＃ＡＷ、或いはその周期に
異常が生じた時に、前記の範囲内或いは定常値となるよ
うに、モールド１０円の供給管、供給純白、銘柄、混合
比等を制＃すれは、ブレークアウトを発生させることな
く、且つ、鋳片の表面欠陥を防止することがでさΦ。本
発明し１、こりような知見に基づいてなされたものであ
ＯＩ＋以下図面を参照して、本％明の実施ツリを！４−
細に説明する。
れる熱流束波形の波高Ｈ１振＃ＡＷ、或いはその周期に
異常が生じた時に、前記の範囲内或いは定常値となるよ
うに、モールド１０円の供給管、供給純白、銘柄、混合
比等を制＃すれは、ブレークアウトを発生させることな
く、且つ、鋳片の表面欠陥を防止することがでさΦ。本
発明し１、こりような知見に基づいてなされたものであ
ＯＩ＋以下図面を参照して、本％明の実施ツリを！４−
細に説明する。
本実施例は、第６凶に示す如く、前ｉ５己のような薄板
梨の表面用熱流束計１４か、鋳型側板外Ｎ（３）のｑ！
ｒｒｆｒに密着状態で配設されたモールドｌＯと、前記
熱流束計１４出力を増幅する伯号増＠器３０と、該信号
Ｊ’ｌｌ輌器３０出力の電圧信号を熱流束信号に変換す
る変換器３２と、該変換器３２出力の熱流束波形を記録
する記帰針３４と、同じく前記変換＋ｉ！３２出力の熱
流束波形の波高Ｈ或いは振幅Ｗか、前記所定範囲外とな
った時に、熱流束波形の異常と判断して、警報器３８に
警報指令を出力して操作員ＫＪ１％常を告知すると共に
、異常波形が出力された熱流束計の位ｔｌｌＫ応じて、
モールド１０円のどの位置に異常があるかを判定し、異
常部を改善するためのパウダ供給法の変更指令を、パウ
ダ供給量指示出力装置４０、パウダ供給範囲指示出力装
置４２、パウダ銘柄指示出力装置４４に出力する演算処
理−置３６と、前記パウダ供給範囲指示出力装置４２出
力のパウダ供給範囲指示信号に応じて、指示された範囲
に、予め決められた適量のバッグが集中的に供給される
よう、図示されないパウメ供給管位置検出装置により位
置が検出されているパウダ供給管４６の位置が所定位置
となるようにバッグ供給管４６を水平方向に駆動するパ
久メ供給管水平駆動装置４８と、前記バッグ供給量指示
出力装置４０出力のバッグ供１ｍ指不信号に応じて、ス
クリューロッド状のパウダ係船管４６０回転速度を変え
ることにより、パウダ供給量を増加或いは減少させるパ
ウダ供給管回転駆動モータ５０と、前記パウダ銘柄指示
出力装置４４出力のバッグ銘柄指示出力に応じて、例え
ばパクダ銘柄毎に設けられているホッパ５２ａ〜５２Ｃ
の切り出し量をそれぞれ制御するパウダ切り出しフィー
ダ５４１〜５４ｃと、前ｆｆｉホッパ５２ａ〜５２Ｃか
ら切り出されたバッグを混合するための中間ホッパ５６
と、前記バッグ銘柄指示出力装置４４出力のパラｆ混合
指示出力に↓６じて、前記中間ホッパ５６内の混合を促
進するべく、工ｆレーション配管５８を介して供給され
るガス量を調節するエアレージロンガス量調節弁６０と
、がら構成されている。
梨の表面用熱流束計１４か、鋳型側板外Ｎ（３）のｑ！
ｒｒｆｒに密着状態で配設されたモールドｌＯと、前記
熱流束計１４出力を増幅する伯号増＠器３０と、該信号
Ｊ’ｌｌ輌器３０出力の電圧信号を熱流束信号に変換す
る変換器３２と、該変換器３２出力の熱流束波形を記録
する記帰針３４と、同じく前記変換＋ｉ！３２出力の熱
流束波形の波高Ｈ或いは振幅Ｗか、前記所定範囲外とな
った時に、熱流束波形の異常と判断して、警報器３８に
警報指令を出力して操作員ＫＪ１％常を告知すると共に
、異常波形が出力された熱流束計の位ｔｌｌＫ応じて、
モールド１０円のどの位置に異常があるかを判定し、異
常部を改善するためのパウダ供給法の変更指令を、パウ
ダ供給量指示出力装置４０、パウダ供給範囲指示出力装
置４２、パウダ銘柄指示出力装置４４に出力する演算処
理−置３６と、前記パウダ供給範囲指示出力装置４２出
力のパウダ供給範囲指示信号に応じて、指示された範囲
に、予め決められた適量のバッグが集中的に供給される
よう、図示されないパウメ供給管位置検出装置により位
置が検出されているパウダ供給管４６の位置が所定位置
となるようにバッグ供給管４６を水平方向に駆動するパ
久メ供給管水平駆動装置４８と、前記バッグ供給量指示
出力装置４０出力のバッグ供１ｍ指不信号に応じて、ス
クリューロッド状のパウダ係船管４６０回転速度を変え
ることにより、パウダ供給量を増加或いは減少させるパ
ウダ供給管回転駆動モータ５０と、前記パウダ銘柄指示
出力装置４４出力のバッグ銘柄指示出力に応じて、例え
ばパクダ銘柄毎に設けられているホッパ５２ａ〜５２Ｃ
の切り出し量をそれぞれ制御するパウダ切り出しフィー
ダ５４１〜５４ｃと、前ｆｆｉホッパ５２ａ〜５２Ｃか
ら切り出されたバッグを混合するための中間ホッパ５６
と、前記バッグ銘柄指示出力装置４４出力のパラｆ混合
指示出力に↓６じて、前記中間ホッパ５６内の混合を促
進するべく、工ｆレーション配管５８を介して供給され
るガス量を調節するエアレージロンガス量調節弁６０と
、がら構成されている。
前記熱流束計１４は、伺えば第７図及びＴＡ８図に示す
如く、モールド短辺１１Ｃ及び長辺１１（１の通常の湯
面位置より下方に設けられ、横方向には各々の冷却水通
路１１ａ毎或いは１９おきに配設され、縦方向には、高
さ１００〜２００ｍおきに２乃至３債権度配設されてい
る。
如く、モールド短辺１１Ｃ及び長辺１１（１の通常の湯
面位置より下方に設けられ、横方向には各々の冷却水通
路１１ａ毎或いは１９おきに配設され、縦方向には、高
さ１００〜２００ｍおきに２乃至３債権度配設されてい
る。
前記演算処理装置３６は、具体的には、前出第４図に示
すような熱流束波形が得られた場合には、例えばｌＩ刻
１ｔＫおける波高Ｈ１、振幅Ｗ１が、それぞれ１００
ｘ １０’Ｋｃａｌｌ／ｋｎ”・ｈｒ ＜ Ｈ，＜ Ｂ
ＯＯＸ １０’ｋＣｃａｊＬ／ｍ”・ｈｒ １Ｗ１＜
６０Ｘ １０’ＫｃａＡ７ｆｎ”−ｈｒ テア４ 場
合にハ、ブレークアウト、鋳片表面欠陥発生の恐れがな
いため、そのままの操業条件を継続するようにする。
すような熱流束波形が得られた場合には、例えばｌＩ刻
１ｔＫおける波高Ｈ１、振幅Ｗ１が、それぞれ１００
ｘ １０’Ｋｃａｌｌ／ｋｎ”・ｈｒ ＜ Ｈ，＜ Ｂ
ＯＯＸ １０’ｋＣｃａｊＬ／ｍ”・ｈｒ １Ｗ１＜
６０Ｘ １０’ＫｃａＡ７ｆｎ”−ｈｒ テア４ 場
合にハ、ブレークアウト、鋳片表面欠陥発生の恐れがな
いため、そのままの操業条件を継続するようにする。
しかしながら、例えば時刻１ｍにおいて観測された熱流
束波形の波高鵬、振輻鴨が、それぞれ、Ｈ，＜１００Ｘ
Ｉ Ｏ’Ｋｃａｌ／ｍ”−ｂｒ 、 Ｈ＠＞ ３０
０Ｘ１０’ＫｃａＡ／ｋｎ”・ｈｒ。
束波形の波高鵬、振輻鴨が、それぞれ、Ｈ，＜１００Ｘ
Ｉ Ｏ’Ｋｃａｌ／ｍ”−ｂｒ 、 Ｈ＠＞ ３０
０Ｘ１０’ＫｃａＡ／ｋｎ”・ｈｒ。
％ ＞ ６０ Ｘ １０’Ｋｃａｊ、ｍ”−ｈｒのいず
れかでア’）、且つ、その状態が３０秒以上続いた場合
には、異常現象発生の前兆であるとして、その異常検出
位置への、バッグ供給量、パウダ供給範囲等の変更を各
装置に指令する。
れかでア’）、且つ、その状態が３０秒以上続いた場合
には、異常現象発生の前兆であるとして、その異常検出
位置への、バッグ供給量、パウダ供給範囲等の変更を各
装置に指令する。
以下作用を説明する。
モールドｌ０ＫＩＩＩ鋼２４が注湯されると、溶鋼２４
からモールドｌＯに向う熱流が峰−ルド１゜の内部に発
生する。この熱流は、モールドｌＯと溶鋼２４間の間隙
及び該関１１ｉＫｔｌＬ人したパウダフィルムの厚み、
溶鋼温度、モールド冷却水産等によって変化するもので
ある。このような熱流束値を、モールドｌＯの冷却水通
路内の各位置に填め込まれた熱流束計１４により測定す
る。測定された入力信号は、信号増幅器３０により増幅
された饋、変換器ｓ２で、熱流束信号に変換される。変
換された信号は、記録計３４で記録されると共に、演算
処理装置３６で、熱流束波形の波高分析及び振幅分析が
行われる。尚、この分析は、多畝の熱流束計１４の個々
の出力毎に行５ことも可能であるし、測定精度を高める
ため、２〜３個の平均値で行うことも可能である。演算
処理装ＴｊＩＬ３６における波高分析及び振幅分析の結
果、異常が検出された時、即ち、波高Ｈが、１００ Ｘ
１０’ＫｃａＪｌ／ｎｒ”−ｈｒ未満、或いは、３０
０ Ｘ １０’Ｋｃａｌｔ７ｆｎ”−ｈｒ以上テアル時
、或いは、振幅Ｗが、６０ Ｘ １０’ＫｃａＡ／ｍし
ｈｒ以上である時には、パウダ供給法の変更指令か、パ
ウダ供給量指示出力装置４０、パウダ供給範題指示出力
装置４２、或いヲ杉／ムび、パウダ銘柄指示出力装置４
４に出力される。パウダ供給範囲指示出力装置４２は、
前記演算処理装置３６出力のパウダ供給箱ｌ！ｌ変更指
令に応じて、指示された範囲について、集中的に適量の
パウダ／Ｊ・供給されるように、パウダ供給管水平駆動
装置４８を介してパウダ供給ｆ４６な水平駆動する。こ
れにより、パウダ流人の少ない部位が直ちに解消される
。又、前記パウダ供給量指示出力装置４０は、前記演算
処理装置３６出力のパウダ供給量変更指令に応じて、パ
ウダ供給管回転駆動モータ５０の１ｉ１１転速度を変え
ることによって、パウダ供給［４６の回転速度な変え、
パウダ供給量が、増加或いは減少されるようにする。こ
れによつ工、パウダ流人の過少或いは過多が減少される
。 ｆｉ４、パウダ供給量の変更方法はこれに限定され
ず、例えはパウダ供給管４６の移動速度を変化させるこ
とによつ又、パウダ供給量を変化させること一ロＪＨと
である。
からモールドｌＯに向う熱流が峰−ルド１゜の内部に発
生する。この熱流は、モールドｌＯと溶鋼２４間の間隙
及び該関１１ｉＫｔｌＬ人したパウダフィルムの厚み、
溶鋼温度、モールド冷却水産等によって変化するもので
ある。このような熱流束値を、モールドｌＯの冷却水通
路内の各位置に填め込まれた熱流束計１４により測定す
る。測定された入力信号は、信号増幅器３０により増幅
された饋、変換器ｓ２で、熱流束信号に変換される。変
換された信号は、記録計３４で記録されると共に、演算
処理装置３６で、熱流束波形の波高分析及び振幅分析が
行われる。尚、この分析は、多畝の熱流束計１４の個々
の出力毎に行５ことも可能であるし、測定精度を高める
ため、２〜３個の平均値で行うことも可能である。演算
処理装ＴｊＩＬ３６における波高分析及び振幅分析の結
果、異常が検出された時、即ち、波高Ｈが、１００ Ｘ
１０’ＫｃａＪｌ／ｎｒ”−ｈｒ未満、或いは、３０
０ Ｘ １０’Ｋｃａｌｔ７ｆｎ”−ｈｒ以上テアル時
、或いは、振幅Ｗが、６０ Ｘ １０’ＫｃａＡ／ｍし
ｈｒ以上である時には、パウダ供給法の変更指令か、パ
ウダ供給量指示出力装置４０、パウダ供給範題指示出力
装置４２、或いヲ杉／ムび、パウダ銘柄指示出力装置４
４に出力される。パウダ供給範囲指示出力装置４２は、
前記演算処理装置３６出力のパウダ供給箱ｌ！ｌ変更指
令に応じて、指示された範囲について、集中的に適量の
パウダ／Ｊ・供給されるように、パウダ供給管水平駆動
装置４８を介してパウダ供給ｆ４６な水平駆動する。こ
れにより、パウダ流人の少ない部位が直ちに解消される
。又、前記パウダ供給量指示出力装置４０は、前記演算
処理装置３６出力のパウダ供給量変更指令に応じて、パ
ウダ供給管回転駆動モータ５０の１ｉ１１転速度を変え
ることによって、パウダ供給［４６の回転速度な変え、
パウダ供給量が、増加或いは減少されるようにする。こ
れによつ工、パウダ流人の過少或いは過多が減少される
。 ｆｉ４、パウダ供給量の変更方法はこれに限定され
ず、例えはパウダ供給管４６の移動速度を変化させるこ
とによつ又、パウダ供給量を変化させること一ロＪＨと
である。
尚、前記のパウダ供給量及び供給範囲の調整によっても
熱流束波形の異常か解消されない場合には、演算処理装
置３６からパウダ銘柄指示出力装置４４に、パウダ銘柄
変更指令或〜・はパクダ混台指令が出力される。これに
より適切なパウダ銘仙のホッパ５２ａ〜５２ｃのパクダ
ーノリ出しフィーダ５４１〜５４ｃが作動し、銘柄の変
更が行われる。更に、バッグ銘柄の混合が必要な＃ｈ甘
は、複数のホッパから切り出されたパウダか、中間ホラ
／＜５６において混合された後、モールド１０内に供給
される。この混合は、エアレーション配管５８を通して
ガス攪拌により行われ、混合ガス童の調節は、エアレー
ションガス量調節弁６ｏで行ゎｊ’している。
熱流束波形の異常か解消されない場合には、演算処理装
置３６からパウダ銘柄指示出力装置４４に、パウダ銘柄
変更指令或〜・はパクダ混台指令が出力される。これに
より適切なパウダ銘仙のホッパ５２ａ〜５２ｃのパクダ
ーノリ出しフィーダ５４１〜５４ｃが作動し、銘柄の変
更が行われる。更に、バッグ銘柄の混合が必要な＃ｈ甘
は、複数のホッパから切り出されたパウダか、中間ホラ
／＜５６において混合された後、モールド１０内に供給
される。この混合は、エアレーション配管５８を通して
ガス攪拌により行われ、混合ガス童の調節は、エアレー
ションガス量調節弁６ｏで行ゎｊ’している。
以上説明した通り、本発明によれは、モールドパウダを
、迅速且つ適確に１！ｌ１１８４１することが可能とな
り、従って、ブレークアウトの発生、戚℃・は、縦割れ
等の鋳片表面欠陥の発生な確実に防止することができる
という優れた効果を有する。
、迅速且つ適確に１！ｌ１１８４１することが可能とな
り、従って、ブレークアウトの発生、戚℃・は、縦割れ
等の鋳片表面欠陥の発生な確実に防止することができる
という優れた効果を有する。
発明者らの調査によれば、従来法に１６いては、微細な
縦割れ或いはブレークアウトを解消することができなか
ったのが、本宛＃４法によれは、輸人に解消することが
可能となった。
縦割れ或いはブレークアウトを解消することができなか
ったのが、本宛＃４法によれは、輸人に解消することが
可能となった。
第１図は、抜熱状態を検知するための熱電対を連続鋳造
用鋳ｍＫ麿め込んだ状態を示す断面図、８１２図は、前
記熱電対によって得られる出力波形の一例を示す線図、
第３図は、本発明に係るモールドパウダの供給制御方法
で用いられている熱流束計の原種的な構成を示す斜視図
、＃Ｉ４図は、前記熱流束計によって得られる熱流束波
形の一例を示す線図、第５図は、凝固シェルが破断して
いる伏線における溶鋼と熱流束計の関係を示す断面図、
絡６図は、本発明に係るモールドパウダの供給制御方法
が採用された連続鋳造設備のモールドパウダ供給装置の
実施ｉ成を示す、一部プレツク線図を含む斜視図、１８
７図は、前記実施例における熱流束計の取付は位置を示
す斜視図、第８図は、同じく熱流束計の電性は状態を示
す拡大斜視図である。 ｌＯ・・・連続鋳造設備ＩＩＭ（４−ルド）、１１・・
・鋳ｍ儒板、１４・・・熱流束計、２２・・・溶鋼、２
４・・・鋳片、２４ｍ・・・凝固シェル、３０・・・信
号増幅器、３２・・・変換器、３６・・・演算処理装置
、 ４０・・・パウダ供給量指示出力装置、４２・・・パウ
メ供給範囲指示出力装置、４４・・・パウダ銘柄指示出
力表置、 ４６・・・パウダ供給管、 ４８・・・パウダ供給管水平駆動装置、５０・・・パウ
ダ供給管回転駆動モータ、５２ａ〜Ｃ・・・ホッパ ５４ａ〜Ｃ・・・パウダ切り出しフィーダ、５６・・・
中間ホッパ、５８・・・エアレーション配管、６０・・
・エアレーションガス量−節弁。 代理人 高 矢 論 （ほか１名） 時間を 第５図 努 ７ 図 １０ 第 ８ 図 ｆａ
用鋳ｍＫ麿め込んだ状態を示す断面図、８１２図は、前
記熱電対によって得られる出力波形の一例を示す線図、
第３図は、本発明に係るモールドパウダの供給制御方法
で用いられている熱流束計の原種的な構成を示す斜視図
、＃Ｉ４図は、前記熱流束計によって得られる熱流束波
形の一例を示す線図、第５図は、凝固シェルが破断して
いる伏線における溶鋼と熱流束計の関係を示す断面図、
絡６図は、本発明に係るモールドパウダの供給制御方法
が採用された連続鋳造設備のモールドパウダ供給装置の
実施ｉ成を示す、一部プレツク線図を含む斜視図、１８
７図は、前記実施例における熱流束計の取付は位置を示
す斜視図、第８図は、同じく熱流束計の電性は状態を示
す拡大斜視図である。 ｌＯ・・・連続鋳造設備ＩＩＭ（４−ルド）、１１・・
・鋳ｍ儒板、１４・・・熱流束計、２２・・・溶鋼、２
４・・・鋳片、２４ｍ・・・凝固シェル、３０・・・信
号増幅器、３２・・・変換器、３６・・・演算処理装置
、 ４０・・・パウダ供給量指示出力装置、４２・・・パウ
メ供給範囲指示出力装置、４４・・・パウダ銘柄指示出
力表置、 ４６・・・パウダ供給管、 ４８・・・パウダ供給管水平駆動装置、５０・・・パウ
ダ供給管回転駆動モータ、５２ａ〜Ｃ・・・ホッパ ５４ａ〜Ｃ・・・パウダ切り出しフィーダ、５６・・・
中間ホッパ、５８・・・エアレーション配管、６０・・
・エアレーションガス量−節弁。 代理人 高 矢 論 （ほか１名） 時間を 第５図 努 ７ 図 １０ 第 ８ 図 ｆａ
Claims (1)
- （１７連続鋳造用鋳塵の外表面の各所に配設した薄板型
の表面用熱流束計により、鋳型各所の抜熱量に応じた熱
流束ａｌ＠を測定し、該熱流束ｔＩＬ尋が異常となった
時に、該異常を解消するべく、モールドパラｆの供給量
、供給範囲、銘柄、混合比等’１−１１ｉ＃するように
したことを％黴とする連続鋳造におけるモールドパウダ
の供給制御方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3102682A JPS58148062A (ja) | 1982-02-26 | 1982-02-26 | 連続鋳造におけるモ−ルドパウダの供給制御方法 |
| PCT/JP1983/000048 WO1983002911A1 (en) | 1982-02-24 | 1983-02-18 | Method of controlling continuous casting facility |
| EP83900659A EP0101521B1 (en) | 1982-02-24 | 1983-02-18 | Method of controlling continuous casting facility |
| DE8383900659T DE3367341D1 (en) | 1982-02-24 | 1983-02-18 | Method of controlling continuous casting facility |
| US06/537,403 US4553604A (en) | 1982-02-24 | 1983-08-31 | Method of controlling continuous casting equipment |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3102682A JPS58148062A (ja) | 1982-02-26 | 1982-02-26 | 連続鋳造におけるモ−ルドパウダの供給制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58148062A true JPS58148062A (ja) | 1983-09-03 |
Family
ID=12320000
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3102682A Pending JPS58148062A (ja) | 1982-02-24 | 1982-02-26 | 連続鋳造におけるモ−ルドパウダの供給制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58148062A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030089332A (ko) * | 2002-05-17 | 2003-11-21 | 주식회사 해성환경산업기계 | 잉곳 연속 주조용 플럭스 자동 공급장치 |
| KR100912240B1 (ko) | 2009-01-20 | 2009-08-14 | 한국기계연구원 | 후판 가속냉각공정용 냉각 열특성 측정장치 |
| KR101461574B1 (ko) * | 2012-11-30 | 2014-11-20 | 주식회사 포스코 | 몰드 플럭스 공급 장치 및 이를 이용한 연속주조방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5653852A (en) * | 1979-10-08 | 1981-05-13 | Kawasaki Steel Corp | Mold heat extraction controlling method of continous casting |
-
1982
- 1982-02-26 JP JP3102682A patent/JPS58148062A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5653852A (en) * | 1979-10-08 | 1981-05-13 | Kawasaki Steel Corp | Mold heat extraction controlling method of continous casting |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030089332A (ko) * | 2002-05-17 | 2003-11-21 | 주식회사 해성환경산업기계 | 잉곳 연속 주조용 플럭스 자동 공급장치 |
| KR100912240B1 (ko) | 2009-01-20 | 2009-08-14 | 한국기계연구원 | 후판 가속냉각공정용 냉각 열특성 측정장치 |
| KR101461574B1 (ko) * | 2012-11-30 | 2014-11-20 | 주식회사 포스코 | 몰드 플럭스 공급 장치 및 이를 이용한 연속주조방법 |
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