JPS58129293A - 冷却材流量測定装置 - Google Patents
冷却材流量測定装置Info
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- JPS58129293A JPS58129293A JP57010084A JP1008482A JPS58129293A JP S58129293 A JPS58129293 A JP S58129293A JP 57010084 A JP57010084 A JP 57010084A JP 1008482 A JP1008482 A JP 1008482A JP S58129293 A JPS58129293 A JP S58129293A
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- flow rate
- differential pressure
- reactor
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、冷却材流量測定装置に係り、特にインターナ
ルポンプを有する原子炉の炉心を流れる冷却材流量を測
定するのに好適な冷却材流量測定装置に関するものであ
る。
ルポンプを有する原子炉の炉心を流れる冷却材流量を測
定するのに好適な冷却材流量測定装置に関するものであ
る。
再循環系配管をなくし、その代りにインターナルポンプ
を設置する沸騰水型原子炉が提案されている。この沸騰
水型原子炉は、原子炉圧力容器内にインペラを配置した
複数のインターナルポンプを有するものである。原子炉
圧力容器内に導かれた給水は、インターナルポンプによ
り燃料集合体が多数装荷されてなる炉心に導かれる。
を設置する沸騰水型原子炉が提案されている。この沸騰
水型原子炉は、原子炉圧力容器内にインペラを配置した
複数のインターナルポンプを有するものである。原子炉
圧力容器内に導かれた給水は、インターナルポンプによ
り燃料集合体が多数装荷されてなる炉心に導かれる。
炉心に導かれる冷却水の流量は、炉心下部支持板に着脱
可能に取付けられた燃料支持金具の人口オリフィスの前
後の差圧を測定することにより正確に求められる。しか
し、このためには、燃料支持金具に差圧検出用の固定配
管を設ける必要があり、制御棒の交換時における燃料支
持金具の取外しが困難になる。従って、インターナルポ
ンプの出入口の差圧およびインターナルポンプの回転数
に基づいて炉心を流れる冷却水の流量を求めている。こ
の方法では、冷却水流量が低くなると％誤差が大きくな
る。
可能に取付けられた燃料支持金具の人口オリフィスの前
後の差圧を測定することにより正確に求められる。しか
し、このためには、燃料支持金具に差圧検出用の固定配
管を設ける必要があり、制御棒の交換時における燃料支
持金具の取外しが困難になる。従って、インターナルポ
ンプの出入口の差圧およびインターナルポンプの回転数
に基づいて炉心を流れる冷却水の流量を求めている。こ
の方法では、冷却水流量が低くなると％誤差が大きくな
る。
本発明の目的は、上記問題点を解消し、広範囲にわたっ
て冷却材流量の測定精度を高くすることにある。
て冷却材流量の測定精度を高くすることにある。
本発明の特徴は、少なくとも一台のインターナルポンプ
で冷却材の逆流が生じている場合に、炉心支持部材を介
して隣接する二領域の差圧に基づいて炉心を流れる冷却
材流量を求めることにある。
で冷却材の逆流が生じている場合に、炉心支持部材を介
して隣接する二領域の差圧に基づいて炉心を流れる冷却
材流量を求めることにある。
沸騰水型原子炉に適用した本発明の好適な一実施例を第
１図〜第５図に基づいて説明する。第１図は、インター
ナルポンプを備えた沸騰水型原子炉の概略構造を示すも
のである。多数の燃料集合体４が装荷されてなる炉心３
は、原子炉圧力容器１内に役けられる炉心シュラウド２
内に存在する。
１図〜第５図に基づいて説明する。第１図は、インター
ナルポンプを備えた沸騰水型原子炉の概略構造を示すも
のである。多数の燃料集合体４が装荷されてなる炉心３
は、原子炉圧力容器１内に役けられる炉心シュラウド２
内に存在する。
１０台のインターナルポンプ１１は、原子炉圧力容器１
と炉心シュラウド２との間に形成される環状通路１２の
下部に配置され、原子炉圧力容器１に取付けられる。イ
ンターナルポンプ１１は、インペラ８１回転軸９および
モータ１０からなってケーシング１３内に配置される。
と炉心シュラウド２との間に形成される環状通路１２の
下部に配置され、原子炉圧力容器１に取付けられる。イ
ンターナルポンプ１１は、インペラ８１回転軸９および
モータ１０からなってケーシング１３内に配置される。
回転軸９は、インペラ８に取付けられて原子炉圧力容器
１を貝通し、原子炉圧力容器１の外部に達している。モ
ータ１０Ｆｉ、原子炉圧力容器１の外部に取付けられ。
１を貝通し、原子炉圧力容器１の外部に達している。モ
ータ１０Ｆｉ、原子炉圧力容器１の外部に取付けられ。
しかも回転軸９に連結される。内部を制御棒（図示せず
）が移動する多数の制御棒案内管７が、炉心３の下方で
炉心シュラウド２内に設置される。
）が移動する多数の制御棒案内管７が、炉心３の下方で
炉心シュラウド２内に設置される。
第２図に示すように、制御棒案内管７の上端は。
炉心シュラウド２に取付けられた炉心下部支持板５に支
持される。燃料支持金具６は、炉心下部支持板５に着脱
可能に取付けられる。燃料支持金具６の下部は、炉心下
部支持板５の上方より制御棒案内管７内に挿入される。
持される。燃料支持金具６は、炉心下部支持板５に着脱
可能に取付けられる。燃料支持金具６の下部は、炉心下
部支持板５の上方より制御棒案内管７内に挿入される。
燃料支持金具６内にＶｉ。
４つの冷却水通路１７が設けられる。人口オリフィス１
８が、各々の冷却水通路１７内に設けられる。４体の燃
料集合体４は、燃料支持金具６に支持される。各々の燃
料集合体４の下端部が、冷却水通路１７に挿入される。
８が、各々の冷却水通路１７内に設けられる。４体の燃
料集合体４は、燃料支持金具６に支持される。各々の燃
料集合体４の下端部が、冷却水通路１７に挿入される。
制御棒（図示せず）ハ。
制御棒案内管７より、４つの冷却水通路１７に囲筐れて
燃料支持金具６内に設けられた貫通孔を通って炉心３内
、すなわち、燃料集合体４間に挿入される。
燃料支持金具６内に設けられた貫通孔を通って炉心３内
、すなわち、燃料集合体４間に挿入される。
給水配管１５から供給された冷却水は、インターナルポ
ンプ１１の駆動によって環状通路１２を下降し、インペ
ラ８から吐出される。その後、冷却水は、開口１４を通
って炉心シュラウド２内に流入し、燃料支持金具６Ｇ冷
却水通路１７より燃料集合体４内へと達する。冷却水は
、燃料集合体４内で加熱されて蒸気になる。この蒸気は
、原子炉圧力容器１内で水分を除去された後、主蒸気配
管１６を通ってタービンへと送られる。
ンプ１１の駆動によって環状通路１２を下降し、インペ
ラ８から吐出される。その後、冷却水は、開口１４を通
って炉心シュラウド２内に流入し、燃料支持金具６Ｇ冷
却水通路１７より燃料集合体４内へと達する。冷却水は
、燃料集合体４内で加熱されて蒸気になる。この蒸気は
、原子炉圧力容器１内で水分を除去された後、主蒸気配
管１６を通ってタービンへと送られる。
インペラ８０入口側の圧力を検出する圧力管１９および
インペラ８の出口側の圧力を検出する圧力管２０が、原
子炉圧力容器１内に配置される。
インペラ８の出口側の圧力を検出する圧力管２０が、原
子炉圧力容器１内に配置される。
炉心下部支持板５より上方の領域の圧力を検出する圧力
管２２および炉心下部支持板５より下方の領域の圧力を
検出する圧力管２３が一原子炉圧力容器１内に配置され
る。圧力管１９，２０．２２および２３は、原子炉圧力
容器１を貫通して外部に導かれ、前者の二つは差圧検出
器２１に、後者の二つは差圧検出器２４にそれぞれ接続
される。これらの差圧検出器の出力信号およびモータｌ
Ｏの回転数を測定する回転数検出器２５の出力信号が。
管２２および炉心下部支持板５より下方の領域の圧力を
検出する圧力管２３が一原子炉圧力容器１内に配置され
る。圧力管１９，２０．２２および２３は、原子炉圧力
容器１を貫通して外部に導かれ、前者の二つは差圧検出
器２１に、後者の二つは差圧検出器２４にそれぞれ接続
される。これらの差圧検出器の出力信号およびモータｌ
Ｏの回転数を測定する回転数検出器２５の出力信号が。
コンピュータ２６に入力される。このコンピュータ２６
には１図示されていないが炉心３に配置された中性子束
検出器、給水配管１５に設けられた給水流量検出器およ
び給水温度検出器、主蒸気配管１６に設はられた主蒸気
流量検出器および主蒸気圧力検出器、原子炉圧力容器１
内の冷却水面上方のドーム圧力検出器の測定値がそれぞ
れ入力される。
には１図示されていないが炉心３に配置された中性子束
検出器、給水配管１５に設けられた給水流量検出器およ
び給水温度検出器、主蒸気配管１６に設はられた主蒸気
流量検出器および主蒸気圧力検出器、原子炉圧力容器１
内の冷却水面上方のドーム圧力検出器の測定値がそれぞ
れ入力される。
コンピュータ２６内において実施される演算のフローチ
ャートを第３図、第４図および第５図に基づいて説明す
る。炉心を流れる冷却水流ｉ−（以下、炉心流量という
）は、定期的に求められる。
ャートを第３図、第４図および第５図に基づいて説明す
る。炉心を流れる冷却水流ｉ−（以下、炉心流量という
）は、定期的に求められる。
所定の時間Δｔが経過すると、炉心流量を求める演算が
スタートする。現在の時間Ｔが炉心流ｔを求めた前回の
時間Ｔ０よυ大きいか否かを判定すｂ ＣＺｆツブ３１
）Ｍ１テ・ツブａ ２ ｒ−Ｔト’Ｉ、＾（墨０とおく
。次に、入力された全インターナルポンプ１１のモータ
１０が回転しているか否かを判定する（ステップ３３）
、各インターナルポンプ１１は１個別に回転数制御装置
を有するため、必らずしも全部が同一運転状態とは限ら
ず１例えば一台は停止中で他の光合が運転中という状態
もありうる。すべてのインターナルポンプ１１が駆動し
ている場合でも１例えば一台のインターナルポンプ１１
の回転数が他のインターナルポンプ１１に比べ極趨に低
い時には、その低回転数のインターナルポンプ１１には
冷却水の逆流が生じ、各インターナルポンプ１１の吐出
流量の加算による炉心流量評価が意味をなさなくなるこ
とがある。従って、このようなケースをさける為に全イ
ンターナルポンプ１１の回転数の最大値ＮＭＡＸと最低
値Ｘｗｔｗｆ’）差が定格回転数１のα％以下か否かで
判定（ステップ３４）する、その差がα％以上の場合は
、Ｓ分台数のインターナルポンプ停止と同様の扱いとす
る。このα％設定は、インターナルポンプ１１の性能に
依存するμ、例えば定格回転数にて約４ Ｑｌｎ、約７
０００ｍ”／Ｈｒ（７）仕様のインターナルポンプの場
合、炉心の自然循環駆動揚程が通常約５〜８ｍ程度であ
ることから１回転数差として約１０〜２０％程度と設定
する（５〜８ｍ／４０ｍ＝０．１２〜０．２．揚程は回
転数にほぼ比例ｔステップ３４の条件を満足する場合に
は、後述するようにステップ３５において求めた各イン
ターナルポンプ１１の吐出流量Ｑｐ＋から全インターナ
ルポンプ１１の吐出流量Ｑｐ ｅを求める（ステップ３
６）。すなわち、インターナルポンプ１１０個数Ｎが土
台の場合には、土台のインターナルポンプ１１の各々の
吐出流量を合計する。その債。
スタートする。現在の時間Ｔが炉心流ｔを求めた前回の
時間Ｔ０よυ大きいか否かを判定すｂ ＣＺｆツブ３１
）Ｍ１テ・ツブａ ２ ｒ−Ｔト’Ｉ、＾（墨０とおく
。次に、入力された全インターナルポンプ１１のモータ
１０が回転しているか否かを判定する（ステップ３３）
、各インターナルポンプ１１は１個別に回転数制御装置
を有するため、必らずしも全部が同一運転状態とは限ら
ず１例えば一台は停止中で他の光合が運転中という状態
もありうる。すべてのインターナルポンプ１１が駆動し
ている場合でも１例えば一台のインターナルポンプ１１
の回転数が他のインターナルポンプ１１に比べ極趨に低
い時には、その低回転数のインターナルポンプ１１には
冷却水の逆流が生じ、各インターナルポンプ１１の吐出
流量の加算による炉心流量評価が意味をなさなくなるこ
とがある。従って、このようなケースをさける為に全イ
ンターナルポンプ１１の回転数の最大値ＮＭＡＸと最低
値Ｘｗｔｗｆ’）差が定格回転数１のα％以下か否かで
判定（ステップ３４）する、その差がα％以上の場合は
、Ｓ分台数のインターナルポンプ停止と同様の扱いとす
る。このα％設定は、インターナルポンプ１１の性能に
依存するμ、例えば定格回転数にて約４ Ｑｌｎ、約７
０００ｍ”／Ｈｒ（７）仕様のインターナルポンプの場
合、炉心の自然循環駆動揚程が通常約５〜８ｍ程度であ
ることから１回転数差として約１０〜２０％程度と設定
する（５〜８ｍ／４０ｍ＝０．１２〜０．２．揚程は回
転数にほぼ比例ｔステップ３４の条件を満足する場合に
は、後述するようにステップ３５において求めた各イン
ターナルポンプ１１の吐出流量Ｑｐ＋から全インターナ
ルポンプ１１の吐出流量Ｑｐ ｅを求める（ステップ３
６）。すなわち、インターナルポンプ１１０個数Ｎが土
台の場合には、土台のインターナルポンプ１１の各々の
吐出流量を合計する。その債。
時刻Ｔ０の炉心熱出力Ｐに対応してしかも後述するよう
にステップ３７で求めた炉心流ｆＱｃとステップ３６で
求めた吐出流量Ｑ？、とにより、補正係数Ｋｎｌ’＝’
ｒ、 （＝Ｑｔ＊／Ｑｅ ）を求める。
にステップ３７で求めた炉心流ｆＱｃとステップ３６で
求めた吐出流量Ｑ？、とにより、補正係数Ｋｎｌ’＝’
ｒ、 （＝Ｑｔ＊／Ｑｅ ）を求める。
ステップ３３および３４の条件が満足されていない場合
、すなわち、少なくとも一台のインターナルポンプ１１
が停止している場合および全部のインターナルポンプ１
１が運転されているが回転数差が大きい場合のようにイ
ンターナルポンプ１１で冷却水の逆流が生じている場合
には、ＦＬＡＧ＝１と箇＜（ステップ３９）。冷却水の
逆流しているインターナルポンプ１１の存在の有無は、
検出された各インターナルポンプ１１の回転数に基づい
てステップ３３および３４で判定できる。
、すなわち、少なくとも一台のインターナルポンプ１１
が停止している場合および全部のインターナルポンプ１
１が運転されているが回転数差が大きい場合のようにイ
ンターナルポンプ１１で冷却水の逆流が生じている場合
には、ＦＬＡＧ＝１と箇＜（ステップ３９）。冷却水の
逆流しているインターナルポンプ１１の存在の有無は、
検出された各インターナルポンプ１１の回転数に基づい
てステップ３３および３４で判定できる。
インターナルポンプ１１の運転状態を示すＦ ＬＡＧの
領（零または零を示す）、吐出流量Ｑｐａｔ炉心流量Ｗ
ｅおよび補正係数Ｋ［Ｆ］に基づいて、ステップ４０ｔ
；を炉心流量をＷｃを求める。すなわち。
領（零または零を示す）、吐出流量Ｑｐａｔ炉心流量Ｗ
ｅおよび補正係数Ｋ［Ｆ］に基づいて、ステップ４０ｔ
；を炉心流量をＷｃを求める。すなわち。
インターナルポンプ１１の運転状態がステップ３３およ
び３４の条件を満足する場合にｌｌ１ＦＬＡＧは零のま
まであり、炉心流量Ｗｃは全インターナルポンプ１１の
吐出流量ＱＰ１１に合計したものである。また、インタ
ーナルポンプ１１で逆流が生じている場合にｒｉ、ＦＬ
ＡＧが１となり、炉心流量Ｗｅは次式に基づいて求めら
れる。ここで、補正係数Ｋ［Ｆ］は、評価時刻以前でＱ
ｐａが使用可能でめった時点の最新の値を用いる。この
補正を行なう理由は、炉心支持板５の差圧が炉心３の燃
料集合体および炉心構造の経年変化等の影響を受は易い
ことによる。
び３４の条件を満足する場合にｌｌ１ＦＬＡＧは零のま
まであり、炉心流量Ｗｃは全インターナルポンプ１１の
吐出流量ＱＰ１１に合計したものである。また、インタ
ーナルポンプ１１で逆流が生じている場合にｒｉ、ＦＬ
ＡＧが１となり、炉心流量Ｗｅは次式に基づいて求めら
れる。ここで、補正係数Ｋ［Ｆ］は、評価時刻以前でＱ
ｐａが使用可能でめった時点の最新の値を用いる。この
補正を行なう理由は、炉心支持板５の差圧が炉心３の燃
料集合体および炉心構造の経年変化等の影響を受は易い
ことによる。
ステップ４０によって、インターナルポンプ１１の運転
状態に応じて、異なる手法によって求められた炉心流量
Ｗｃが出力される。このため、インターナルポンプ１１
の運転状態の変化、すなわち、インターナルポンプ１１
がすべて正常に運転されている場合、インターナルポン
プ１１の少なくとも一台が停止している場合およびすべ
てのインターナルポンプ１１が運転されてはいるがそれ
らの最大回、転数と最小回転数の差が著しく大きい場合
のいずれの状態においても炉心流量Ｗｅを精度良く測定
することができる。
状態に応じて、異なる手法によって求められた炉心流量
Ｗｃが出力される。このため、インターナルポンプ１１
の運転状態の変化、すなわち、インターナルポンプ１１
がすべて正常に運転されている場合、インターナルポン
プ１１の少なくとも一台が停止している場合およびすべ
てのインターナルポンプ１１が運転されてはいるがそれ
らの最大回、転数と最小回転数の差が著しく大きい場合
のいずれの状態においても炉心流量Ｗｅを精度良く測定
することができる。
次にＴｏ”Ｔｏ＋Δ【と置いて（ステップ４１）一連の
演算を終了する。求められた炉心流ｔＷｃは１図示され
ていないがディスプレーに表示される。
演算を終了する。求められた炉心流ｔＷｃは１図示され
ていないがディスプレーに表示される。
ステップ３５における各々のインターナルポンプ１１の
吐出流量ＱＦＩを求める手法を、第４図に基づいて説明
する。一般にインターナルポンプ１１Ｖｉ、ポンプメー
カの納入試験にて、インターナルポンプ１１の出入口差
圧と吐出流量Ｑ１の関係（いわゆるＱ−Ｈ％性）を測定
評価する。そこで原子炉圧力容器１内に据付けたインタ
ーナルポンプ１１の出入口差圧ΔＨ１を第２図に示す圧
力管１９および２０４Ｃよりポンプメーカの計測と同等
の位置で計測する。このようにして差圧検出器２２にて
得られた差圧ΔＨＰＩおよびあらかじめ求められている
Ｑ−Ｈ％性を用いてポンプ回転数との対応でステップ４
１のように吐出流量ＱＰＩを評価することが出来る。
吐出流量ＱＦＩを求める手法を、第４図に基づいて説明
する。一般にインターナルポンプ１１Ｖｉ、ポンプメー
カの納入試験にて、インターナルポンプ１１の出入口差
圧と吐出流量Ｑ１の関係（いわゆるＱ−Ｈ％性）を測定
評価する。そこで原子炉圧力容器１内に据付けたインタ
ーナルポンプ１１の出入口差圧ΔＨ１を第２図に示す圧
力管１９および２０４Ｃよりポンプメーカの計測と同等
の位置で計測する。このようにして差圧検出器２２にて
得られた差圧ΔＨＰＩおよびあらかじめ求められている
Ｑ−Ｈ％性を用いてポンプ回転数との対応でステップ４
１のように吐出流量ＱＰＩを評価することが出来る。
また、炉心支持板５間の差圧ΔＨｃから炉心流量Ｗｃを
評価する手法を第５図に示す。圧力管２２および２３に
基づく炉心支持板５を挾む二領域間の差圧−心支持板差
圧と−う）は、炉心３の径方向分布を考慮してＭ個の点
で計測する。この個数は、炉心３内の燃料集合体４の配
列および制御棒パターンの対称性を考慮し、４個〜８個
程度が適当である。炉心支持板差圧は、このＭ個の計測
点の平均値算出手法としては、単純な算術平均も可能で
あるが、炉心３内の配置も考慮した加重平均手法を用い
ることでより目的の流量評価精度の向上が期待できる。
評価する手法を第５図に示す。圧力管２２および２３に
基づく炉心支持板５を挾む二領域間の差圧−心支持板差
圧と−う）は、炉心３の径方向分布を考慮してＭ個の点
で計測する。この個数は、炉心３内の燃料集合体４の配
列および制御棒パターンの対称性を考慮し、４個〜８個
程度が適当である。炉心支持板差圧は、このＭ個の計測
点の平均値算出手法としては、単純な算術平均も可能で
あるが、炉心３内の配置も考慮した加重平均手法を用い
ることでより目的の流量評価精度の向上が期待できる。
この炉心支持板平均差圧（ｊＨｃ）ｓｓｌ〜Ｖと、原子
炉の他の計装系から得られる評価時刻に対応した炉心平
均軸方向出力分布Ｐ（７，＞（ステップ５２）、炉心熱
出力Ｐ＊ｈ （ステップ５３）、炉心入口サブクールΔ
ｈ、ｍ（ステップ５４）および原子炉ドーム圧力Ｐ４＊
ｍａ（ステップ５５）等の原子炉運転状態量により、ス
テップ５１のように、炉心部分の圧力損失計算を行い。
炉の他の計装系から得られる評価時刻に対応した炉心平
均軸方向出力分布Ｐ（７，＞（ステップ５２）、炉心熱
出力Ｐ＊ｈ （ステップ５３）、炉心入口サブクールΔ
ｈ、ｍ（ステップ５４）および原子炉ドーム圧力Ｐ４＊
ｍａ（ステップ５５）等の原子炉運転状態量により、ス
テップ５１のように、炉心部分の圧力損失計算を行い。
炉心支持板差圧（ｊＨｃ）Ｌ−ｔ〜ＩＩＫ対応する炉心
流量Ｑｃを算出する。炉心出力分布Ｐ■は、炉心３に配
置した中性子束検出器の測定値に基づいて得られる。炉
心熱出力Ｐ１は、蒸気流量、蒸気圧力。
流量Ｑｃを算出する。炉心出力分布Ｐ■は、炉心３に配
置した中性子束検出器の測定値に基づいて得られる。炉
心熱出力Ｐ１は、蒸気流量、蒸気圧力。
給水流量および給水温度から求められる。原子炉ドーム
圧力Ｐ４＊ｗａ＠は、ドーム圧力の測定値である。
圧力Ｐ４＊ｗａ＠は、ドーム圧力の測定値である。
炉心入口サブクールΔｈ１．は、給水流量、炉心流量お
よび原子炉ドーム圧力により求められる。炉心流量は１
本実施例によって得られる炉心流量Ｗｃを求める。この
ため、炉心入ロサブクールΔｈＩ−Ｖｉ、求められた炉
心流量Ｗｅを用いて収れんするまで行なわれる。
よび原子炉ドーム圧力により求められる。炉心流量は１
本実施例によって得られる炉心流量Ｗｃを求める。この
ため、炉心入ロサブクールΔｈＩ−Ｖｉ、求められた炉
心流量Ｗｅを用いて収れんするまで行なわれる。
ステップ５２〜５５で求められる各状態量は、炉心運転
状態を示している。
状態を示している。
本実施例は、前述し九ようにインターナルポンプ１１の
インペラＢの出入口の差圧による炉心流量の演算と炉心
下部支持板５を介して隣接する上下二領域間の差圧によ
る炉心流量の演算を、インターナルポンプ１１の運転状
態に基づいて切換えているので、炉心流量が少ない場合
でも精度良く炉心流量を求めることができる。ま九、圧
力管２２および２３は、炉心下部支持板５に取付けられ
ているので、制御棒交換のために、燃料集合体４および
燃料支持金具６の取外しに悪影響を与えることがない。
インペラＢの出入口の差圧による炉心流量の演算と炉心
下部支持板５を介して隣接する上下二領域間の差圧によ
る炉心流量の演算を、インターナルポンプ１１の運転状
態に基づいて切換えているので、炉心流量が少ない場合
でも精度良く炉心流量を求めることができる。ま九、圧
力管２２および２３は、炉心下部支持板５に取付けられ
ているので、制御棒交換のために、燃料集合体４および
燃料支持金具６の取外しに悪影響を与えることがない。
すなわち、制御棒の交換作業が容易である。
本発明の冷却材流量測定装置にて得られた炉心流量を用
いて炉心の熱的余裕を求める手法を第６図を用いυ下に
述べる。ステップ４０以前は、第３図〜第５図に示す各
ステップと同じ演算を行なう。ステップ６１＆Ｃで、ス
テップ４０で得ら冶、た炉心流量Ｗｃ’ＩＣ対応する限
界出力ＣＰを求める。
いて炉心の熱的余裕を求める手法を第６図を用いυ下に
述べる。ステップ４０以前は、第３図〜第５図に示す各
ステップと同じ演算を行なう。ステップ６１＆Ｃで、ス
テップ４０で得ら冶、た炉心流量Ｗｃ’ＩＣ対応する限
界出力ＣＰを求める。
また、ステップ６２において、中性子束検出器の測定に
て得られた炉心３０半径方向の出力ビーキング係数と第
５図のステップ５３にて得られた炉心熱出力ＰＩ＆とか
ら撚出集合体出力ＢＰを求める。
て得られた炉心３０半径方向の出力ビーキング係数と第
５図のステップ５３にて得られた炉心熱出力ＰＩ＆とか
ら撚出集合体出力ＢＰを求める。
限界出力比ＣＰＲは％ＣＰ／Ｂ Ｐによって得られる（
ステップ６３）。この限界出力比ＣＰＲ’ｅ限界出力比
の制限値と比較することによって炉心σ）熱的余裕を評
価することができる（ステップ６４）。
ステップ６３）。この限界出力比ＣＰＲ’ｅ限界出力比
の制限値と比較することによって炉心σ）熱的余裕を評
価することができる（ステップ６４）。
このようにして求まる炉心３の熱的余裕も、インターナ
ルポンプ１１の運転状態にかかわらず常に精度良く求め
ることができる。
ルポンプ１１の運転状態にかかわらず常に精度良く求め
ることができる。
本発明によれば、インターナルポンプを有する原子炉の
炉心を流れる冷却材流量をインターナルポンプの運転状
態が変化しても常に精度良く求めることができる。
炉心を流れる冷却材流量をインターナルポンプの運転状
態が変化しても常に精度良く求めることができる。
第１図はインターナルポンプを備えた沸騰水型原子炉の
外観図、第２図は第１図の沸騰水ｍ原子炉に適用した本
発明の好適な一実施例である冷却材流量測定装置の系統
図、第３図は第２図のコンピュータにて実施される演算
のフローチャート。 第４図は第３図のステップ３５の詳細な内容を示す説明
図、第５図は第３図のステップ３７の詳細な内容を示す
説明図、第６図は本発明の実施例を適用した炉心の熱的
余裕を求める手法の説明図である。 １・・・原子炉圧力容器、２・・・炉心シュラウド、３
・・・炉、心、４・・・燃料集合体、５・・・炉心下部
支持板、６・・・燃料支持金具、８・・・インペラ、９
・・・回転軸。 １０・・・モータ、１１・・・インターナルポンプ、１
９゜２Ｇ、２２．２３・・・圧力管、２１．２４−９．
差圧検、第 ｌ 圀 第 ２ 口 目
外観図、第２図は第１図の沸騰水ｍ原子炉に適用した本
発明の好適な一実施例である冷却材流量測定装置の系統
図、第３図は第２図のコンピュータにて実施される演算
のフローチャート。 第４図は第３図のステップ３５の詳細な内容を示す説明
図、第５図は第３図のステップ３７の詳細な内容を示す
説明図、第６図は本発明の実施例を適用した炉心の熱的
余裕を求める手法の説明図である。 １・・・原子炉圧力容器、２・・・炉心シュラウド、３
・・・炉、心、４・・・燃料集合体、５・・・炉心下部
支持板、６・・・燃料支持金具、８・・・インペラ、９
・・・回転軸。 １０・・・モータ、１１・・・インターナルポンプ、１
９゜２Ｇ、２２．２３・・・圧力管、２１．２４−９．
差圧検、第 ｌ 圀 第 ２ 口 目
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、原子炉容器内に設けられた炉心支持部材にて支持さ
れる炉心内に冷却材を供給し、しかも前記原子炉容器に
設置された複数のインターナルポンプの出入口の差圧を
検出する第１差圧検出器と。 前記インターナルポンプの回転数検出器と、前記第１差
圧検出器および前記回転数検出器の測定値に基づいて前
記炉心を流れる冷却材流量を求める手段とからなる冷却
材流量測定装置において、前記炉心支持部材を介して隣
接する二頭域の差圧を検出する第２差圧検出器と、前記
回転数検出器の出力に基づいて前記冷却材の逆流が生じ
ている前記インターナルポンプの有無を判定する手段と
を有し、インターナルポンプにて前記冷却材が逆流して
いる時、前記第２差圧検出器の測定値に基づいて前記炉
心を流れる冷却材流量を求めるように構成したことを特
徴とする冷却材流量測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57010084A JPS58129293A (ja) | 1982-01-27 | 1982-01-27 | 冷却材流量測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57010084A JPS58129293A (ja) | 1982-01-27 | 1982-01-27 | 冷却材流量測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58129293A true JPS58129293A (ja) | 1983-08-02 |
| JPH0210917B2 JPH0210917B2 (ja) | 1990-03-12 |
Family
ID=11740473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57010084A Granted JPS58129293A (ja) | 1982-01-27 | 1982-01-27 | 冷却材流量測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58129293A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6361190A (ja) * | 1986-09-01 | 1988-03-17 | 株式会社日立製作所 | 原子炉内の冷却水循環流量測定装置 |
| JPH02247599A (ja) * | 1989-01-23 | 1990-10-03 | General Electric Co <Ge> | 沸騰水型原子炉における炉心流量測定値の精度向上 |
| JP2000206285A (ja) * | 1998-12-23 | 2000-07-28 | General Electric Co <Ge> | 沸騰水型原子炉用の炉心板差圧ラインと原子炉内部ポンプ差圧ライン |
-
1982
- 1982-01-27 JP JP57010084A patent/JPS58129293A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6361190A (ja) * | 1986-09-01 | 1988-03-17 | 株式会社日立製作所 | 原子炉内の冷却水循環流量測定装置 |
| JPH02247599A (ja) * | 1989-01-23 | 1990-10-03 | General Electric Co <Ge> | 沸騰水型原子炉における炉心流量測定値の精度向上 |
| JP2000206285A (ja) * | 1998-12-23 | 2000-07-28 | General Electric Co <Ge> | 沸騰水型原子炉用の炉心板差圧ラインと原子炉内部ポンプ差圧ライン |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0210917B2 (ja) | 1990-03-12 |
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