JPS58128106A - 三液相間の溶質移動処理法およびそのための装置 - Google Patents
三液相間の溶質移動処理法およびそのための装置Info
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- JPS58128106A JPS58128106A JP57221725A JP22172582A JPS58128106A JP S58128106 A JPS58128106 A JP S58128106A JP 57221725 A JP57221725 A JP 57221725A JP 22172582 A JP22172582 A JP 22172582A JP S58128106 A JPS58128106 A JP S58128106A
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- B01D11/00—Solvent extraction
- B01D11/04—Solvent extraction of solutions which are liquid
- B01D11/0446—Juxtaposition of mixers-settlers
- B01D11/0453—Juxtaposition of mixers-settlers with narrow passages limited by plates, walls, e.g. helically coiled tubes
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は三液相関の溶質の移動をおこなうための方法
および装置に関する。
および装置に関する。
従来、３種の液相間を同時に接触させるとともに溶質の
移動をおこなうようにした方法が知られている。この場
合、２つの相のうちのひとつはマイクロエマルソ、ンと
して中間相中に分散させている。このエマルジョンは第
３の液相の処理に用いられる（ ＡＩＣｈＥＪ、 （１
９７１年）。
移動をおこなうようにした方法が知られている。この場
合、２つの相のうちのひとつはマイクロエマルソ、ンと
して中間相中に分散させている。このエマルジョンは第
３の液相の処理に用いられる（ ＡＩＣｈＥＪ、 （１
９７１年）。
１７ ｅ４５９ ：Ｅｎｖｉｒ、８ｅｉ、ａｎｄ Ｔ＠
ｃｈｎ、 （１９７７年）。
ｃｈｎ、 （１９７７年）。
旦−６０２；およびＰｒｏｃｅｅｄ、 Ｉｎｔ＠ｒｎ、
Ｃｏｎｇｒ。
Ｃｏｎｇｒ。
ＣＨＩ８Ａ’８１ 、 Ｐｒａｇｕ＋ｅ （１９８１年
）参照）。この方法の欠点はエマルゾ、ンの安定化に乳
化剤が必要となシ、２つの操作すなわち、マイクロエマ
ルソヨン形成および主分離操作完了後のエマルジ璽ンの
破壊が必要となることである。さらにこの方法は２つの
混和性液相の完全な物理的分離を確保することができず
、その部分的混合が所望の分離（抽出）効果を減少させ
る。
）参照）。この方法の欠点はエマルゾ、ンの安定化に乳
化剤が必要となシ、２つの操作すなわち、マイクロエマ
ルソヨン形成および主分離操作完了後のエマルジ璽ンの
破壊が必要となることである。さらにこの方法は２つの
混和性液相の完全な物理的分離を確保することができず
、その部分的混合が所望の分離（抽出）効果を減少させ
る。
２つの液相をキャリヤ相と連続的に接触させて、この２
つの液相間の交換をおこなう方法も知られている（ Ｐ
ｒｏｃｅｅｄ、 Ｉｎｔ＠ｒｎ−Ｃｏｎｇｒ・ＣＨＩＳ
Ａ’８１ 、 Ｐｒａｇｕ＠（１９８１年） ： Ｊ
、Ｍ＠ｍｂｒ 、Ｓｃ ｉ 。
つの液相間の交換をおこなう方法も知られている（ Ｐ
ｒｏｃｅｅｄ、 Ｉｎｔ＠ｒｎ−Ｃｏｎｇｒ・ＣＨＩＳ
Ａ’８１ 、 Ｐｒａｇｕ＠（１９８１年） ： Ｊ
、Ｍ＠ｍｂｒ 、Ｓｃ ｉ 。
（１９８０年）旦、１０７；ＡＩＣｈＥＪ、、（１９７
１年）。
１年）。
１７．１３００参照）。この場合、キャリヤ相を通過さ
せるが、他の２つの液相を通過させない多孔質隔膜によ
って上記液相相互室間を分離するとともに、これら室間
にキャリヤ相を通過させる方法である。この方法の欠点
は多孔質隔膜の特性が経時的に変化し、他の２つの液相
に対しても透過性を示すようになる。この方法はさらに
２つの混和性相の完全な物理的分離を確保できず、その
部分的混合は所望の分離（抽出）効率を減少させる。
せるが、他の２つの液相を通過させない多孔質隔膜によ
って上記液相相互室間を分離するとともに、これら室間
にキャリヤ相を通過させる方法である。この方法の欠点
は多孔質隔膜の特性が経時的に変化し、他の２つの液相
に対しても透過性を示すようになる。この方法はさらに
２つの混和性相の完全な物理的分離を確保できず、その
部分的混合は所望の分離（抽出）効率を減少させる。
第３の方法は２つの溶質交換相をキャリヤ相で濡れた細
胞質ポリマー等の薄膜で分離する方法である（ Ｐｒｏ
ｃｅｅｄ、 Ｉｎｔ＠ｒｎ、 Ｃｏｎｇｒ、 ＣＨＩＳ
Ａ’８１ ｒＰｒａｇｕ＊ （１９８１年） ；ＡＩＣ
ｈＥＪ、 、 （１９７１年）。
胞質ポリマー等の薄膜で分離する方法である（ Ｐｒｏ
ｃｅｅｄ、 Ｉｎｔ＠ｒｎ、 Ｃｏｎｇｒ、 ＣＨＩＳ
Ａ’８１ ｒＰｒａｇｕ＊ （１９８１年） ；ＡＩＣ
ｈＥＪ、 、 （１９７１年）。
１７ 、１３００ ；Ｓ＠ｐ、 Ｓｃｉ、ａｎｄ Ｔ＠
ｃｈｎ、（１９８０年）。
ｃｈｎ、（１９８０年）。
１５．１１７１参照）。この方法は有効な相関表面が制
限を受けるため、溶質移動速度が極めて遅く、気孔内が
液で詰った膜を通過する溶質の移動係数も低い。
限を受けるため、溶質移動速度が極めて遅く、気孔内が
液で詰った膜を通過する溶質の移動係数も低い。
凝縮させる第１層、気胞破壊のための第２層および分散
相を取り去る第３層からなる３つの連続的分離層を有す
る液−液分散物の分離をおこなう方法も知られている。
相を取り去る第３層からなる３つの連続的分離層を有す
る液−液分散物の分離をおこなう方法も知られている。
この装置は効率が比較的低く制御上の問題もある。
この発明は２つの液相間の機械的混合を防止し得るとと
もに、溶質移動が大きく、溶質の抽出を効率良くおこな
うことのできる方法および装置を提供するものである。
もに、溶質移動が大きく、溶質の抽出を効率良くおこな
うことのできる方法および装置を提供するものである。
すなわち、本発明の方法は３つの液相のうち１つの相を
他の２つの相と混和しない中間相（相Ｓ）とし、２つの
混和性液相をこれらとの濡れ性の良い固体表面上に流す
とともに、これら固体表面間を第３の相（中間層）で占
められ九室によって分離させる方法である。この場合の
移動プロセスＦｉ、第３の相を強制的に動作させること
により補助的に強化させることができる。
他の２つの相と混和しない中間相（相Ｓ）とし、２つの
混和性液相をこれらとの濡れ性の良い固体表面上に流す
とともに、これら固体表面間を第３の相（中間層）で占
められ九室によって分離させる方法である。この場合の
移動プロセスＦｉ、第３の相を強制的に動作させること
により補助的に強化させることができる。
また、本発明の装置は交互するフィルムキャリヤのノタ
ッケーノ体と、流入液を分配するタンクと、流出液を集
め排出させるコレクターとを具備してなるものである。
ッケーノ体と、流入液を分配するタンクと、流出液を集
め排出させるコレクターとを具備してなるものである。
上記固体表面は平坦な平行状又は同心円的に配列してよ
く、２つの液相を取り入れ、移送させ、排出させる。こ
れらの液相は毛細管−１力的にフィルム状に流れ落ちる
。これらのフィルム状流れの間に第３の相（有機相Ｓ）
で占められる室が設けられている。このフィルムキャリ
ヤは浸出（抽出）される液相、すなわち相Ｆおよび再浸
出プロセスを完成させる相（相Ｒ）に対してのみ濡れ性
を示す。この２つの液相ＦおよびＲの高さはこれらのそ
れぞれに設けられたレグレベルによって所望の程度に保
持される。
く、２つの液相を取り入れ、移送させ、排出させる。こ
れらの液相は毛細管−１力的にフィルム状に流れ落ちる
。これらのフィルム状流れの間に第３の相（有機相Ｓ）
で占められる室が設けられている。このフィルムキャリ
ヤは浸出（抽出）される液相、すなわち相Ｆおよび再浸
出プロセスを完成させる相（相Ｒ）に対してのみ濡れ性
を示す。この２つの液相ＦおよびＲの高さはこれらのそ
れぞれに設けられたレグレベルによって所望の程度に保
持される。
本発明の利点は以下の通シである。
−２つの液相の接触が全くないため、これらの間の物理
的混合が生じない。
的混合が生じない。
３つの液相相互の接触面積が大きくそれらの間の溶質の
移動が大きい。
移動が大きい。
浸出プロセスの効率が大きく、この効率が滞留時間およ
び中間相の動作の調整によシ制限できる。
び中間相の動作の調整によシ制限できる。
中間相として少量の液体又は固体状高選択性キャリヤ剤
を加えた中性液を用いることができる。
を加えた中性液を用いることができる。
フィルムキャリヤの寸法、数を比例して大きくすること
により装置を大きくすることができる。
により装置を大きくすることができる。
次に本発明を図示の実施例を参照して説明する。
第１図は本発明の装置の概略図を示すもので、本体１、
交互フィルムキャリヤ２，３、分離ネット１５、処理水
相用分配タンク４、受理相用分配タンク５、処理相用排
液コレクタ６、濃縮製品溶液用排液コレクタ７、循環ポ
ンプ８、水液相用出ロノズル９．１０．入口、／ノル１
１゜１２、有機相用分配器１３および有機相用出口ノズ
ル１４とからなる。
交互フィルムキャリヤ２，３、分離ネット１５、処理水
相用分配タンク４、受理相用分配タンク５、処理相用排
液コレクタ６、濃縮製品溶液用排液コレクタ７、循環ポ
ンプ８、水液相用出ロノズル９．１０．入口、／ノル１
１゜１２、有機相用分配器１３および有機相用出口ノズ
ル１４とからなる。
この装置において、処理相Ｆは分配タンク４に入り、°
ここから毛細管−重力作用にょシ垂直に配置された奇数
の親水性繊維表面を下方へ流れ、コレクタ６に集められ
、ノズル９を介して排出される。
ここから毛細管−重力作用にょシ垂直に配置された奇数
の親水性繊維表面を下方へ流れ、コレクタ６に集められ
、ノズル９を介して排出される。
同様にして、分配タンク５から受理液が毛細管−重力作
用によシ他の親水性表面上を下方へ流れ、との液相のコ
レクタを介して出口ノズル１０から排出される。対向す
る親水性表面相互間の室には中間有機相（Ｓ）で満され
る。分離ネット１５は上記表面相互を分離するために用
いられる。遠心分離ポンプ８は相Ｓを循環するのに用い
られる。
用によシ他の親水性表面上を下方へ流れ、との液相のコ
レクタを介して出口ノズル１０から排出される。対向す
る親水性表面相互間の室には中間有機相（Ｓ）で満され
る。分離ネット１５は上記表面相互を分離するために用
いられる。遠心分離ポンプ８は相Ｓを循環するのに用い
られる。
次に実施例について述べる。
実施例１
Ｏ，２４ｌｉ／Ｉｔの亜鉛量を含む硫酸亜鉛水溶液を毛
細管的に１００ｍ”７時間の流速で２つの親水性布間を
流下させた。他方、硫酸の１ｏＩｓ水溶液（相Ｒ）を最
初のものに対し、交互に配置された他の親水性表面上を
６ ｔｘ”７時間で流した。これら親水性表面間の室は
ネットにょシ分離され、液状・母ラフイン（０９〜ｃ２
５）に溶解させ九ジエチルヘキシルりん酸の２％水溶液
（相Ｓ）で満され九。亜鉛０．０２３１１／ｌを含む溶
液および亜鉛３．５１／ｌを含む第２の溶液；あるいは
亜鉛０．００２ ｆｌ／ｌを含む溶液および亜鉛３．９
１／ｌを含む第２の溶液を装置出口にて、それぞれ有機
相循環存在下又は不存在下で得た。これはそれぞれ８９
−および９９．２−の効率に相当するものであった。
細管的に１００ｍ”７時間の流速で２つの親水性布間を
流下させた。他方、硫酸の１ｏＩｓ水溶液（相Ｒ）を最
初のものに対し、交互に配置された他の親水性表面上を
６ ｔｘ”７時間で流した。これら親水性表面間の室は
ネットにょシ分離され、液状・母ラフイン（０９〜ｃ２
５）に溶解させ九ジエチルヘキシルりん酸の２％水溶液
（相Ｓ）で満され九。亜鉛０．０２３１１／ｌを含む溶
液および亜鉛３．５１／ｌを含む第２の溶液；あるいは
亜鉛０．００２ ｆｌ／ｌを含む溶液および亜鉛３．９
１／ｌを含む第２の溶液を装置出口にて、それぞれ有機
相循環存在下又は不存在下で得た。これはそれぞれ８９
−および９９．２−の効率に相当するものであった。
実施例２
実施例１と同様にして、入口溶液として１１００１Ｉ／
ｊの７エノール溶液および水酸化ナトリウムの４慢溶液
を用いた。その結果、９０チ還元フェノール分を含む溶
液および２１１／ｌの７エノールナトリウム塩を含む溶
液をそれぞれ得た。この場合に用いられた有機相は無添
加の正／ナラフィン（Ｃ９〜Ｃ１３）であった。
ｊの７エノール溶液および水酸化ナトリウムの４慢溶液
を用いた。その結果、９０チ還元フェノール分を含む溶
液および２１１／ｌの７エノールナトリウム塩を含む溶
液をそれぞれ得た。この場合に用いられた有機相は無添
加の正／ナラフィン（Ｃ９〜Ｃ１３）であった。
実施例３
銅０．２０１／ムコパルト０．１３０９／ｌ および
マグネシウム０．１３０１／ｌを含む溶液を、３つの親
水性布（相Ｆ用）１４つの綿布（相Ｒ用）を備え九装置
内に流速３５０ｃＭ”７時間の流速で処理した。なお、
１４０ｇ／ｌの濃度の硫酸溶液を受理相Ｒとして流速５
．５ｃｍ”７時間で用いた。又、錯剤（オルソノニルサ
リシルアルドキシム）全１−含む有機相８７５０ａ＊を
最小速度０．４ｃＩ１１／秒で循環させた。装置から排
出された処理水液相（相Ｆ）は銅０．００４１／ｌ 、
コバルト０．１２９ｇ／ｌおよびマグネシウム０．１３
０，９／ノ を含んでいた。
マグネシウム０．１３０１／ｌを含む溶液を、３つの親
水性布（相Ｆ用）１４つの綿布（相Ｒ用）を備え九装置
内に流速３５０ｃＭ”７時間の流速で処理した。なお、
１４０ｇ／ｌの濃度の硫酸溶液を受理相Ｒとして流速５
．５ｃｍ”７時間で用いた。又、錯剤（オルソノニルサ
リシルアルドキシム）全１−含む有機相８７５０ａ＊を
最小速度０．４ｃＩ１１／秒で循環させた。装置から排
出された処理水液相（相Ｆ）は銅０．００４１／ｌ 、
コバルト０．１２９ｇ／ｌおよびマグネシウム０．１３
０，９／ノ を含んでいた。
この受理相（Ｒ）は鋼１２１７／１１コバルト０．００
１１／／ｌ 。
１１／／ｌ 。
微量のマグネシウムを含んでいた。すなわち、９８チの
銅の選択的抽出が達せられ、不純物を含まない銅の濃硫
酸溶液が得られた。
銅の選択的抽出が達せられ、不純物を含まない銅の濃硫
酸溶液が得られた。
実施例４
鉛、０．１２０ に７／１３を含む弱酸性水（ｐＨ＝３
．５ ）（相Ｆ）および２Ｎ硝酸溶液（相Ｒ）を同時に
装置内に供給し、流速比４０：１で連続的に流した。オ
レイン酸およびリノール酸（＃）比１：１）を正・母ラ
フイン（０１５〜Ｃ１５）に溶かした５−溶液を中間相
（Ｓ）として用いた。２つの相（ＦおよびＲ）を４０：
１の比で装置を通過させた。
．５ ）（相Ｆ）および２Ｎ硝酸溶液（相Ｒ）を同時に
装置内に供給し、流速比４０：１で連続的に流した。オ
レイン酸およびリノール酸（＃）比１：１）を正・母ラ
フイン（０１５〜Ｃ１５）に溶かした５−溶液を中間相
（Ｓ）として用いた。２つの相（ＦおよびＲ）を４０：
１の比で装置を通過させた。
これら相Ｆ、Ｈの鉛含量はそれぞれ００００２４９／１
および４．８９７ノであった。これは９９．８％の効率
を示すものであった。
および４．８９７ノであった。これは９９．８％の効率
を示すものであった。
実施例５
アンモニア０．４５９／／ｌアンモニアを含むアンモニ
アのアルカリ性水溶液（相Ｆ）およびＩＮ硫酸水溶液（
相Ｒ）を同時に装置に供給するとともに１５：１の流速
比で連続的に流した。又、正パラフィン（Ｃ１３〜Ｃ１
５）を中間相（相Ｓ）として用いた。その結果、装置出
口でのＦ相中のアンモニア量は０．０４ｆ／／ｌ Ｋ減
少した。
アのアルカリ性水溶液（相Ｆ）およびＩＮ硫酸水溶液（
相Ｒ）を同時に装置に供給するとともに１５：１の流速
比で連続的に流した。又、正パラフィン（Ｃ１３〜Ｃ１
５）を中間相（相Ｓ）として用いた。その結果、装置出
口でのＦ相中のアンモニア量は０．０４ｆ／／ｌ Ｋ減
少した。
実施例６
銅２００Ｍ９／ｊを含む硫酸調水溶液（Ｐ）ｌ［＝５．
２）（相Ｆ）を装置内に供給し、リノール酸およびオレ
イン酸を１＝１で正パラフィン（Ｃ１３〜Ｃ１５）中に
溶かした５−溶液に接触させた。相Ｒ（すなわち、受理
相）として硝酸の２Ｎ水溶液を装置に通過させた。Ｆ：
Ｒ比は４０：１であった。その結果、銅の９９．５％の
抽出が達せられた。
２）（相Ｆ）を装置内に供給し、リノール酸およびオレ
イン酸を１＝１で正パラフィン（Ｃ１３〜Ｃ１５）中に
溶かした５−溶液に接触させた。相Ｒ（すなわち、受理
相）として硝酸の２Ｎ水溶液を装置に通過させた。Ｆ：
Ｒ比は４０：１であった。その結果、銅の９９．５％の
抽出が達せられた。
実施例７
コバルト０．２５０１７／ｌを含む工業水（相Ｆ）を硫
酸の８−溶液（相Ｒ）と同時に装置に通過させた。この
相Ｒｆ＃液の流速は工業水の３０倍とした。燈油に溶か
したジエチルへキシルシん酸の２−溶液を中間相（８）
として用いた。その結果、コパル） ０．００５１／ｌ
以下を含む処理水と、コバルトを７ ｇ／１以上を含む
硫酸濃縮液をそれぞれ得た。
酸の８−溶液（相Ｒ）と同時に装置に通過させた。この
相Ｒｆ＃液の流速は工業水の３０倍とした。燈油に溶か
したジエチルへキシルシん酸の２−溶液を中間相（８）
として用いた。その結果、コパル） ０．００５１／ｌ
以下を含む処理水と、コバルトを７ ｇ／１以上を含む
硫酸濃縮液をそれぞれ得た。
実施例８
カドミウム５０１Ｒ９／ｌを含む排水（ｐＨ＝６ ）（
相Ｆ）を硫酸１０％水溶液（受理相Ｒ）とともに装置を
通過させた。又、中間相（８）として正・母ラフイン（
Ｃ１５〜Ｃ１５）に溶したオレイン酸およびリノール酸
（１：１）の５チ溶液を用いた。この相Ｆ：Ｒ比を１８
；１とした。その結果、装置から排出された処理水はカ
ドミウムがＱ、ｌＷ９／Ｊ以下であった。
相Ｆ）を硫酸１０％水溶液（受理相Ｒ）とともに装置を
通過させた。又、中間相（８）として正・母ラフイン（
Ｃ１５〜Ｃ１５）に溶したオレイン酸およびリノール酸
（１：１）の５チ溶液を用いた。この相Ｆ：Ｒ比を１８
；１とした。その結果、装置から排出された処理水はカ
ドミウムがＱ、ｌＷ９／Ｊ以下であった。
実施例９
安息香酸０．１１／／ｌを含む水溶液（相Ｆ）を水酸化
ナトリウム２０１１／１１ 鎖炭水溶液とともに装置内
へ流した。なお、水酸化ナトリウム液の流速は相Ｆよ、
９４０４０倍小ものとした。又、中間相（Ｓ）として燈
油を用いた。
ナトリウム２０１１／１１ 鎖炭水溶液とともに装置内
へ流した。なお、水酸化ナトリウム液の流速は相Ｆよ、
９４０４０倍小ものとした。又、中間相（Ｓ）として燈
油を用いた。
実施例１０
ヨウ素４０η／ｌを含む天然水（相Ｆ）を水酸化ナトリ
ウムの４チ水溶液（相Ｒ）と同時に装置内に流した。こ
の場合中間相（Ｓ）としてヘキサンを用い、Ｒ相の流速
を相Ｆより３０倍小さくした。排出天然水のヨウ素含量
はその結果１Ｍ９／！以下とすることができた。
ウムの４チ水溶液（相Ｒ）と同時に装置内に流した。こ
の場合中間相（Ｓ）としてヘキサンを用い、Ｒ相の流速
を相Ｆより３０倍小さくした。排出天然水のヨウ素含量
はその結果１Ｍ９／！以下とすることができた。
実施例１１
ホウ素６０Ｗ／ｌを含む酸性天然水（相Ｆ）を水酸化ナ
トリウム水溶液（相Ｒ）と同時に流速４０：１の割合で
装置内に導入した。その結果Ｆ相中のホウ素の含量を１
２ｗ／ｌに減少させることができた。他方四ホウ酸ナト
リウム富化アルカリ性溶液が得られた。
トリウム水溶液（相Ｒ）と同時に流速４０：１の割合で
装置内に導入した。その結果Ｆ相中のホウ素の含量を１
２ｗ／ｌに減少させることができた。他方四ホウ酸ナト
リウム富化アルカリ性溶液が得られた。
実施例１２
硝酸５ Ｅｌ／ｌを含む酸性液（相Ｆ）を水酸化ナトリ
ウムの１０％水溶液（相Ｒ）と同時に装置内に流した。
ウムの１０％水溶液（相Ｒ）と同時に装置内に流した。
これら相の流速比Ｆ：Ｒ＝５０：１とした。又、中間相
として正パラフィン（Ｃ１３〜Ｃ１５）中に溶かしたト
リブチルホスフェートの２−溶液（相Ｓ）を用いた。そ
の結果、出口から排出された水の駿含有量は０．０４５
ｇ／ｌであった。
として正パラフィン（Ｃ１３〜Ｃ１５）中に溶かしたト
リブチルホスフェートの２−溶液（相Ｓ）を用いた。そ
の結果、出口から排出された水の駿含有量は０．０４５
ｇ／ｌであった。
実施例１３
クロム（ｍＶ）アニオンを２２０■／ｌ含む酸性排水（
相Ｆ）を２０％水酸化ナトリウム水溶液（相Ｒ）と同時
に装置内に通過させた。そのときの流速比はＦ：Ｒ＝１
２０：１であった。又、中間相（Ｓ）として正パラフィ
ン（０１５〜Ｃ１５）中に溶かしたトリオクチルアミン
の１％溶液を用いた。これら水溶液の装置出口でのクロ
ム濃度は０．０００８９／Ａ’（相Ｆ）および２６．３
ｇ／ｊ（相Ｒ）であった。
相Ｆ）を２０％水酸化ナトリウム水溶液（相Ｒ）と同時
に装置内に通過させた。そのときの流速比はＦ：Ｒ＝１
２０：１であった。又、中間相（Ｓ）として正パラフィ
ン（０１５〜Ｃ１５）中に溶かしたトリオクチルアミン
の１％溶液を用いた。これら水溶液の装置出口でのクロ
ム濃度は０．０００８９／Ａ’（相Ｆ）および２６．３
ｇ／ｊ（相Ｒ）であった。
実施例１４
レニウム（■’） ０．０１５９／ｌを含む硫酸溶液（
相Ｆ）を水酸化す） ＩＪウムの２Ｎ水溶液（相Ｒ）と
同時に平行させて装置内を流速比５０：１で通過させた
。中間相としては正パラフィン（Ｃ１３〜Ｃ１５）中に
溶解させたトリブチルホスフェートの２−溶液を用いた
。その結果、レニウムの９８１抽出が達成され、装置出
口ではレニウムの含量は０．０００３ ｇ／１３であっ
た。
相Ｆ）を水酸化す） ＩＪウムの２Ｎ水溶液（相Ｒ）と
同時に平行させて装置内を流速比５０：１で通過させた
。中間相としては正パラフィン（Ｃ１３〜Ｃ１５）中に
溶解させたトリブチルホスフェートの２−溶液を用いた
。その結果、レニウムの９８１抽出が達成され、装置出
口ではレニウムの含量は０．０００３ ｇ／１３であっ
た。
実施例１５
モリブデン０．７ｊｉ／ｌを含む工業水（相Ｆ）を中間
相（Ｓ）として燈油中に溶解させたトリオクチルアミン
の１−溶液の存在下で２０チ水酸化ナトリウム水溶液（
相Ｒ）を用いて処理した＠この場合Ｆ：Ｒ流速比は５０
：１とした。その結果、相Ｒ中にモリブデンが高濃度化
し、出口で３２ｆｌ／ｌのモリブデンが認められ九〇実
施例１６ サントニン酸ラクトン０．５９／ｌを含む抽出水（相Ｆ
）を１０チ水酸化ナトリウム溶液（相Ｒ）と同時に装置
内を流通させた。この場合、中間相（８）としてりｐロ
ホルムおよびデカンを１：５の比率からなる混合物を用
いた。Ｆ：Ｒ流速比を４０：１とした結果、サントニン
酸ラクトンの９２９６の抽出が達せられ、相Ｒ中のラク
トンはす） ＩＪウム塩の形で濃縮化されていた。
相（Ｓ）として燈油中に溶解させたトリオクチルアミン
の１−溶液の存在下で２０チ水酸化ナトリウム水溶液（
相Ｒ）を用いて処理した＠この場合Ｆ：Ｒ流速比は５０
：１とした。その結果、相Ｒ中にモリブデンが高濃度化
し、出口で３２ｆｌ／ｌのモリブデンが認められ九〇実
施例１６ サントニン酸ラクトン０．５９／ｌを含む抽出水（相Ｆ
）を１０チ水酸化ナトリウム溶液（相Ｒ）と同時に装置
内を流通させた。この場合、中間相（８）としてりｐロ
ホルムおよびデカンを１：５の比率からなる混合物を用
いた。Ｆ：Ｒ流速比を４０：１とした結果、サントニン
酸ラクトンの９２９６の抽出が達せられ、相Ｒ中のラク
トンはす） ＩＪウム塩の形で濃縮化されていた。
図面は本発明の一実施例を示す溶質移動装置の模式的斜
視図である。 １・・・本体、２，３・・・フィルムキャリヤ、４・・
・分配タンク、５・・・受理相用分配タンク、６・・・
処理相同排液コレクタ、７・・・濃縮製品溶液用排液コ
レクタ、８・・・循環ポンプ、９．１０・・・水液相用
出ロノズル、１１．１２・・・入口ノズル、１３・・・
有機相用分配器、１４・・・有機相用出口ノズル。
視図である。 １・・・本体、２，３・・・フィルムキャリヤ、４・・
・分配タンク、５・・・受理相用分配タンク、６・・・
処理相同排液コレクタ、７・・・濃縮製品溶液用排液コ
レクタ、８・・・循環ポンプ、９．１０・・・水液相用
出ロノズル、１１．１２・・・入口ノズル、１３・・・
有機相用分配器、１４・・・有機相用出口ノズル。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） 三液相のうちの一相を他の二液相と混和しな
い中間相として用い、上記他の二液相をこれらとの濡れ
性の良い複数の物質表面上にそれぞれ流通させ、かつ該
物質表面相互を、上記中間相によって占められた室によ
って分離させるとともに１これを移動させながら上記他
の二液相関の溶質の移動を生ぜしめることを特徴とする
三液相関の溶質移動処理法。 （２）上記物質表面が上記他の二液相を毛細管−重力作
用によって導入、移動および排出をおこ表わしめるもの
である特許請求の範囲第１項記載の処理法。 （３） フィルムキャリヤが分離用ネット（ロ）によ
って分割されている特許請求の範囲第１又は２項記載の
処理法。 （４）三液相のうちの一相を他の二液相と混和しない中
間相として用いて溶質の移動を生せしめる装置であって
、交互フィルムキャリヤ（２）。 （３）集合体と、処理相用分配タンク（４）と、受理相
用分配タンク（５）と、処理相用排出コレクタ（６）と
、受理相用排出コレクタ（７）とを具備し、上記両分配
タンク（４） 、 （５）を装置頂部に配設し、上記両
コレクタ（６） 、 （７）を装置底部に配設してなる
ことを特徴とする三液相間の溶質移動処理装置。 （５） フィルムキャリヤが分離用ネット（ト）によ
って分割されている特許請求の範囲第４項記載の処理装
置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BG54604 | 1981-12-18 | ||
| BG8154604A BG35207A1 (en) | 1981-12-18 | 1981-12-18 | Method for effecting mass transport between three liquid |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58128106A true JPS58128106A (ja) | 1983-07-30 |
| JPH0240361B2 JPH0240361B2 (ja) | 1990-09-11 |
Family
ID=3910014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57221725A Granted JPS58128106A (ja) | 1981-12-18 | 1982-12-17 | 三液相間の溶質移動処理法およびそのための装置 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4551252A (ja) |
| JP (1) | JPS58128106A (ja) |
| BG (1) | BG35207A1 (ja) |
| CH (1) | CH652049A5 (ja) |
| CS (1) | CS248037B2 (ja) |
| DE (1) | DE3246662A1 (ja) |
| FR (1) | FR2518420B1 (ja) |
| GB (1) | GB2111849B (ja) |
| HU (1) | HU197994B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2005511268A (ja) * | 2001-12-05 | 2005-04-28 | コミツサリア タ レネルジー アトミーク | ヨウ素の抽出のためのプロセス |
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| DE3439079A1 (de) * | 1984-10-25 | 1986-04-30 | Akzo Gmbh, 5600 Wuppertal | Verfahren zum ueberfuehren von metallionen unter verwendung mikroporoeser membranen |
| DE3506693C1 (de) * | 1985-02-26 | 1986-10-09 | Wiederaufarbeitungsanlage Karlsruhe Betriebsgesellschaft mbH, 7514 Eggenstein-Leopoldshafen | Siebbodenkolonne fuer die Gegenstromextraktion |
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| US2681269A (en) * | 1951-03-21 | 1954-06-15 | Socony Vacuum Oil Co Inc | Contacting apparatus |
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| IT1087746B (it) * | 1977-10-12 | 1985-06-04 | Montedison Spa | Dispositivo per la preparazione di materiale fibroso atto alla fabbricazione di carta sintetica |
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| DE2852966A1 (de) * | 1978-03-22 | 1979-10-04 | Passavant Werke | Verfahren und vorrichtung zur schwerkraftabtrennung von in warmem wasser oder abwasser als verunreinigungen enthaltenen schwimm- und/oder sinkstoffen |
-
1981
- 1981-12-18 BG BG8154604A patent/BG35207A1/xx unknown
-
1982
- 1982-12-13 CH CH7239/82A patent/CH652049A5/de not_active IP Right Cessation
- 1982-12-15 GB GB08235768A patent/GB2111849B/en not_active Expired
- 1982-12-16 CS CS829244A patent/CS248037B2/cs unknown
- 1982-12-16 DE DE19823246662 patent/DE3246662A1/de active Granted
- 1982-12-17 JP JP57221725A patent/JPS58128106A/ja active Granted
- 1982-12-17 FR FR828221174A patent/FR2518420B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1982-12-17 HU HU824081A patent/HU197994B/hu not_active IP Right Cessation
- 1982-12-20 US US06/451,335 patent/US4551252A/en not_active Expired - Fee Related
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| JP2015027675A (ja) * | 2008-07-30 | 2015-02-12 | スルザー ケムテック アクチェンゲゼルシャフト | 静止型混合装置／凝集装置を使用して転相する方法と装置 |
| US9452371B2 (en) | 2008-07-30 | 2016-09-27 | Sulzer Chemtec Ag | Method and system for phase inversion using a static mixer/coalescer |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2518420A1 (fr) | 1983-06-24 |
| JPH0240361B2 (ja) | 1990-09-11 |
| BG35207A1 (en) | 1984-03-15 |
| GB2111849B (en) | 1985-07-03 |
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| GB2111849A (en) | 1983-07-13 |
| CS248037B2 (en) | 1987-01-15 |
| DE3246662A1 (de) | 1983-07-07 |
| DE3246662C2 (ja) | 1989-05-24 |
| CH652049A5 (de) | 1985-10-31 |
| HU197994B (en) | 1989-07-28 |
| US4551252A (en) | 1985-11-05 |
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