JPS58120733A - 電磁鋼板の連続焼鈍方法 - Google Patents
電磁鋼板の連続焼鈍方法Info
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- JPS58120733A JPS58120733A JP137682A JP137682A JPS58120733A JP S58120733 A JPS58120733 A JP S58120733A JP 137682 A JP137682 A JP 137682A JP 137682 A JP137682 A JP 137682A JP S58120733 A JPS58120733 A JP S58120733A
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- Japan
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- furnace
- tension
- steel band
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/63—Continuous furnaces for strip or wire the strip being supported by a cushion of gas
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
であり、特に磁気特性を向上させかつロールピックアッ
プ現象を発生させるこさなく連続焼鈍を行う方法に係る
。
プ現象を発生させるこさなく連続焼鈍を行う方法に係る
。
無方向性電磁鋼板の脱炭又は／及び磁性焼鈍或は、方向
性電磁鋼板の脱炭・磁性および歪取りの単独又は組合せ
焼鈍を行う連続焼鈍炉において、連続鋼帯の炉中支持方
式としては、一般にハースロール方式が採用されている
。このハースロール方式て鋼板を炉中通板する際は、焼
鈍炉の入側にダンサ−ロールを設けて、ある一定の張力
が鋼板に働く様にダンサ−ロールの自重を、油圧、空気
圧を利用したシリンダーあるいは、バランスウェイトに
より調整する方式が、一般に採用されている。
性電磁鋼板の脱炭・磁性および歪取りの単独又は組合せ
焼鈍を行う連続焼鈍炉において、連続鋼帯の炉中支持方
式としては、一般にハースロール方式が採用されている
。このハースロール方式て鋼板を炉中通板する際は、焼
鈍炉の入側にダンサ−ロールを設けて、ある一定の張力
が鋼板に働く様にダンサ−ロールの自重を、油圧、空気
圧を利用したシリンダーあるいは、バランスウェイトに
より調整する方式が、一般に採用されている。
しかし、いずれの方法も、ロールピックアップ現象のた
め０．４〜０．５’９７ｍｍ”をこえる張力でもって制
御をおこなっており、しかも機械的なロス、制御不感帯
、制御精度の関係で、鋼板張力を非常に低（した状態で
の正確な制御は不可能であった。
め０．４〜０．５’９７ｍｍ”をこえる張力でもって制
御をおこなっており、しかも機械的なロス、制御不感帯
、制御精度の関係で、鋼板張力を非常に低（した状態で
の正確な制御は不可能であった。
電磁鋼板を製造する連続焼鈍炉における炉中張力と、磁
性の関係は、たとえば炉中張力がかかったままで焼鈍さ
れると、その後の冷却過程で、歪が与えられたまま冷却
されるので、内部残留応力を発生し、磁気特性を劣化さ
せる。
性の関係は、たとえば炉中張力がかかったままで焼鈍さ
れると、その後の冷却過程で、歪が与えられたまま冷却
されるので、内部残留応力を発生し、磁気特性を劣化さ
せる。
これまで０．３０ ｋｇ／ｌｔｔｘ２ 以下の炉中張
力で、連続鋼帯の張力制御を行ない、通板する方法とし
て、たとえば、特公昭４７ − ５０５号公報 「無方
向性電磁鋼板の製造方法」がある。この特許によれば連
続焼鈍炉の人出側に、フリール−パーを設け、このルー
プ部のけん垂銅帯量を調整して銅帯の張力を、実質的に
、無張力状態となるように制御する方法が示されている
。
力で、連続鋼帯の張力制御を行ない、通板する方法とし
て、たとえば、特公昭４７ − ５０５号公報 「無方
向性電磁鋼板の製造方法」がある。この特許によれば連
続焼鈍炉の人出側に、フリール−パーを設け、このルー
プ部のけん垂銅帯量を調整して銅帯の張力を、実質的に
、無張力状態となるように制御する方法が示されている
。
しかし、従来はハースロールにより銅帯を支持する方法
であるために、上記特許では炉中張力が低下するにつれ
て銅帯がノ・−スロールに接触している巻付は角が太き
（なりそれにつれて）・−スロールによるロールピンク
アップ現象（銅帯表面にあるスケール等がロールに付着
し、銅帯表面に押キズをつけること）が発生しやす（な
る。この具体的な例を第１図に示す。第１図は横軸に炉
中張力を対数目盛りでとり、縦軸にロール接触角とロー
ルピックアップの高さをとった。現在の使用範囲である
炉中張力０．４〜Ｑ、 ５ Ｋ ／ 社”以上では接触
角も約１°〜３°とご（わずかであり、ロールピンクア
ンプの高さも約０．００５ ｍ以下であるが、これが、
炉中張力０．０５ ｋｇ７ｍｍ’ 程度の極低張力で通
板すると、接触角も７〜１０°と太き（なり、これにト
モないロールピックアップの高さも０．０２〜０．０３
ｍｍと太き（なり、したがって発生する場所も多くな
る。
であるために、上記特許では炉中張力が低下するにつれ
て銅帯がノ・−スロールに接触している巻付は角が太き
（なりそれにつれて）・−スロールによるロールピンク
アップ現象（銅帯表面にあるスケール等がロールに付着
し、銅帯表面に押キズをつけること）が発生しやす（な
る。この具体的な例を第１図に示す。第１図は横軸に炉
中張力を対数目盛りでとり、縦軸にロール接触角とロー
ルピックアップの高さをとった。現在の使用範囲である
炉中張力０．４〜Ｑ、 ５ Ｋ ／ 社”以上では接触
角も約１°〜３°とご（わずかであり、ロールピンクア
ンプの高さも約０．００５ ｍ以下であるが、これが、
炉中張力０．０５ ｋｇ７ｍｍ’ 程度の極低張力で通
板すると、接触角も７〜１０°と太き（なり、これにト
モないロールピックアップの高さも０．０２〜０．０３
ｍｍと太き（なり、したがって発生する場所も多くな
る。
本発明は、上記の点に鑑み低張力通板を行ない、さらに
ロールピックアップ現象を全く消滅させる手段として、
炉中支持方式に、フローディング方式を採用したもので
ある。
ロールピックアップ現象を全く消滅させる手段として、
炉中支持方式に、フローディング方式を採用したもので
ある。
第２図は、炉中張力と鉄損の関係の一例を示したもので
ある。炉中張力をＯ＠３ ｋｌｌ／ｙｓｍ２以下とする
と、第１図に示した様にロール接触角が増加し、したが
って、ロールピックアップの高さも高くなる。この０．
３ ｋｇ ／ ｍｘ”以下の張力の部分に、フローティ
ング方式を採用することにより銅帯表面に押キズをつけ
ないで鉄損の向上を計ったものである。なお、張力の下
限値については、磁気特性の点から特に限定する理由は
ないが、ただし炉内通板性および前工程での形状不良の
矯正の点から若″干張力を有することが好ましい。
ある。炉中張力をＯ＠３ ｋｌｌ／ｙｓｍ２以下とする
と、第１図に示した様にロール接触角が増加し、したが
って、ロールピックアップの高さも高くなる。この０．
３ ｋｇ ／ ｍｘ”以下の張力の部分に、フローティ
ング方式を採用することにより銅帯表面に押キズをつけ
ないで鉄損の向上を計ったものである。なお、張力の下
限値については、磁気特性の点から特に限定する理由は
ないが、ただし炉内通板性および前工程での形状不良の
矯正の点から若″干張力を有することが好ましい。
７０−ティング方式とは、連続鋼帯を炉中支持する際に
、浮揚式支持装置を用いた方法であり、装置の概略は第
３図、第４図に示す様になっている。即ち、連続鋼帯ｌ
は図中左より連続焼鈍炉内に入り、まずラジアントチュ
ーブ方式７による加熱帯２において、所定の温度にまで
急速加熱される。次に電気ヒータ一方式による均熱帯３
において加熱された板温を保、持され、最後に炉の出側
にある冷却帯４を通って焼鈍は終了する。鋼帯１の浮揚
は風箱８からの気体噴射により行なう。第４図は第３図
の加熱帯２のＡ−Ａ断面図で、７は加熱用ラジアントチ
ューブで、炉内でブロワ−５をモーター６で回し、風箱
８から鋼帯ｌの下面に気体を噴出して鋼帯１を浮揚させ
るものである。尚図中１０は人出口のシールロールを示
している。第２図においては、連続焼鈍炉全体をフロー
ティング方式の炉中支持手段をとったが、特にロールピ
ンクアップの発生しやすい炉の部分のみ７０−ティング
方式とし、その前後をハースロール方式とすることもで
きる。
、浮揚式支持装置を用いた方法であり、装置の概略は第
３図、第４図に示す様になっている。即ち、連続鋼帯ｌ
は図中左より連続焼鈍炉内に入り、まずラジアントチュ
ーブ方式７による加熱帯２において、所定の温度にまで
急速加熱される。次に電気ヒータ一方式による均熱帯３
において加熱された板温を保、持され、最後に炉の出側
にある冷却帯４を通って焼鈍は終了する。鋼帯１の浮揚
は風箱８からの気体噴射により行なう。第４図は第３図
の加熱帯２のＡ−Ａ断面図で、７は加熱用ラジアントチ
ューブで、炉内でブロワ−５をモーター６で回し、風箱
８から鋼帯ｌの下面に気体を噴出して鋼帯１を浮揚させ
るものである。尚図中１０は人出口のシールロールを示
している。第２図においては、連続焼鈍炉全体をフロー
ティング方式の炉中支持手段をとったが、特にロールピ
ンクアップの発生しやすい炉の部分のみ７０−ティング
方式とし、その前後をハースロール方式とすることもで
きる。
このフローティング方式を採用することにより、鋼板に
押キズをつけることなく炉中張力を０．０５〜０．３０
ｋｌ？／ ｍｍ’程度の極低い張力で、通板すること
が可能となり、電磁鋼板の磁気特性が大きく向上した。
押キズをつけることなく炉中張力を０．０５〜０．３０
ｋｌ？／ ｍｍ’程度の極低い張力で、通板すること
が可能となり、電磁鋼板の磁気特性が大きく向上した。
次に実施例によって、具体的に説明する。
〈実施例１〉
無方向性電磁鋼板を均熱帯での板温、１０５０℃、炉内
雰囲気Ｈ２： ２０％、Ｎ２ ： ８０チ、露点−２０
℃の熱処理条件で、均熱帯の炉中支持手段として、フロ
ーティング方式を用い、他の加熱帯及び冷却帯はハース
ローラ−を用いて低張力通板を行なった。フローティン
グ方式としては、炉内に設置した耐熱性の高いセラミッ
クブロワ−（ブレード材質： ｓｉｃ 、 ５０ｏ
Ｎｍ”／ｉｍ ｘ ２００ ｍ−ｍ Ａｑ ）を用い、
フローティング容量は、２５０ Ｎｍ”７ｍ２ の風量
で鋼板を浮揚させた。銅帯のサイズは幅１００５ ｍｍ
Ｘ 厚０．３５ｍｍ、炉中スピードは８０ｍ／― で
ある。張力は、従来より行なわれていたダンサ−ロール
方式によつ通常張力（０−５ｋ１７／ｍｍ２）と、極低
張力（０−０８ｋｌ？／ ｍｍ’ ）の２種類をとッテ
比較ヲ行ナッた。これによって得られた銅帯の磁気特性
（鉄損）試験値を第１表に示す。試験方法は、Ｊ Ｉ
５−Ｃ２５５０（２５函エプスタイン試験法）によった
。
雰囲気Ｈ２： ２０％、Ｎ２ ： ８０チ、露点−２０
℃の熱処理条件で、均熱帯の炉中支持手段として、フロ
ーティング方式を用い、他の加熱帯及び冷却帯はハース
ローラ−を用いて低張力通板を行なった。フローティン
グ方式としては、炉内に設置した耐熱性の高いセラミッ
クブロワ−（ブレード材質： ｓｉｃ 、 ５０ｏ
Ｎｍ”／ｉｍ ｘ ２００ ｍ−ｍ Ａｑ ）を用い、
フローティング容量は、２５０ Ｎｍ”７ｍ２ の風量
で鋼板を浮揚させた。銅帯のサイズは幅１００５ ｍｍ
Ｘ 厚０．３５ｍｍ、炉中スピードは８０ｍ／― で
ある。張力は、従来より行なわれていたダンサ−ロール
方式によつ通常張力（０−５ｋ１７／ｍｍ２）と、極低
張力（０−０８ｋｌ？／ ｍｍ’ ）の２種類をとッテ
比較ヲ行ナッた。これによって得られた銅帯の磁気特性
（鉄損）試験値を第１表に示す。試験方法は、Ｊ Ｉ
５−Ｃ２５５０（２５函エプスタイン試験法）によった
。
第１表において、Ｗ１０１５ｏとＷ１５１５．は鋼帯の
長さ方向の４つの部分から夫々サンプリングした圧延方
向（Ｌ方向）と、それζこ直角方向（Ｃ方向）のそれぞ
れ半分づつの試験片を用いて測定したそれぞれ磁束密度
１０ ＫＧ 、 １５ ＫＧで交流５０ Ｈｚの鉄損を
示す。Ｃ／Ｌ（ＷｌＯ１５ｏ）、Ｃ／Ｌ （Ｗ１５／ｓ
ｏ ）＋まＣ方向の試験片だけで測定した鉄損とＬ方向
の試験片だけで測定した鉄損のそれぞれ１０ ＫＧ 、
１５ ＫＧの磁束密度のときの比で、通常の鉄損の縦
横比である。
長さ方向の４つの部分から夫々サンプリングした圧延方
向（Ｌ方向）と、それζこ直角方向（Ｃ方向）のそれぞ
れ半分づつの試験片を用いて測定したそれぞれ磁束密度
１０ ＫＧ 、 １５ ＫＧで交流５０ Ｈｚの鉄損を
示す。Ｃ／Ｌ（ＷｌＯ１５ｏ）、Ｃ／Ｌ （Ｗ１５／ｓ
ｏ ）＋まＣ方向の試験片だけで測定した鉄損とＬ方向
の試験片だけで測定した鉄損のそれぞれ１０ ＫＧ 、
１５ ＫＧの磁束密度のときの比で、通常の鉄損の縦
横比である。
第１表に示すように、本発明法によるものは、従来法に
比べて、鉄損が低くまた、異方性（縦横比）は小さい。
比べて、鉄損が低くまた、異方性（縦横比）は小さい。
しかも、銅帯の均熱帯での支持方式がフローティング方
式であるために銅帯のキズは皆無であった。
式であるために銅帯のキズは皆無であった。
〈実施；例２〉
方向性電磁鋼板を均熱帯での板温８５０℃、炉内雰囲気
Ｈ２：１〜１０％、残Ｎ２の歪取焼鈍において、炉内全
長の炉中支持手段として実施例１と同様のフローティン
グ方式を用いた。銅帯のサイズは、幅９９８ ｍｘ Ｘ
厚０．２８ｍｍ、炉中スピードは８５ｍ／ｍ、炉中張力
は従来採用されている通常張力（０，４０ｋｙ／關２
）と、歪取りのできる最も低い張力（０，１ｋ２／ｍ’
） の２種類をとって行なった。この結果通常張力に比
べて本発明の低張力では鉄損がＷ１５１５０で約１０〜
１５％向上した。しかも、フローティング方式であるた
めに銅帯のキズは皆無であった。
Ｈ２：１〜１０％、残Ｎ２の歪取焼鈍において、炉内全
長の炉中支持手段として実施例１と同様のフローティン
グ方式を用いた。銅帯のサイズは、幅９９８ ｍｘ Ｘ
厚０．２８ｍｍ、炉中スピードは８５ｍ／ｍ、炉中張力
は従来採用されている通常張力（０，４０ｋｙ／關２
）と、歪取りのできる最も低い張力（０，１ｋ２／ｍ’
） の２種類をとって行なった。この結果通常張力に比
べて本発明の低張力では鉄損がＷ１５１５０で約１０〜
１５％向上した。しかも、フローティング方式であるた
めに銅帯のキズは皆無であった。
以上の様に、本発明の電磁鋼板を製造する連続焼鈍方法
によれば、炉中支持手段としてフローティング方式を採
用したことにより、銅帯に押キズをつげることなく、か
つ０．３０ ’１７／ｍｍ”以下という極低張力で通板
が可能となったため、方向性電磁鋼板、無方向性電磁鋼
板の両方においてキズのない非常に磁気特性の優れた電
磁鋼板を製造することが可能となった。
によれば、炉中支持手段としてフローティング方式を採
用したことにより、銅帯に押キズをつげることなく、か
つ０．３０ ’１７／ｍｍ”以下という極低張力で通板
が可能となったため、方向性電磁鋼板、無方向性電磁鋼
板の両方においてキズのない非常に磁気特性の優れた電
磁鋼板を製造することが可能となった。
第１図は炉中張力と、ロール接触角およびロールピック
アップの高さの関係を示したものである。 第２図は代表的な無方向性電磁鋼板の熱処理において炉
中張力と、鉄損の関係を示したものである。 第３図は本発明方法を実施するための装置を略図で表わ
したものである。第４図は第３図のＡ−Ａ断面図である
。 １・・連続鋼帯、２・・加熱帯、３・・均熱帯、４・・
冷却帯、５・・フローティング用ブロワ−１６４６７０
−テイング用モーター、７・・加熱用２ジアントチユー
ブ、８・・フローティング用風箱、９・・均熱用電気ヒ
ーター、１０・・ケス出側シールロール。 特許出願人 代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ばか１名） 第２図 ０ ０．１０ ０，２０ ０，３０ ０
，４０ ０．５０＝−−−−−−″ （３
μ町 ス戸１′グ長力 第３図 第４図 手続補正書（自発） 昭和５７年 ２月／ｙ日 特許庁長官 島 １）春期 殿 １、事件の表示 昭和５７年特許 願第 １３７６ｆ
２ｇ、明の名称 電磁ｍ板の連続焼鈍方法３、補正を
する者 事件との関係 出願人 住 所（居所）東東部千代田区大手町二丁目６＠３号氏
名酩称） （ｆｉ６５） 新日本製鐵株式会社４
、代 理 人 第 ２図 ０ ０．１０ ０，２０ ０，３０ ０，４
０ ０．５０（ル４・） ス゛戸′Ｉ′グ長力
アップの高さの関係を示したものである。 第２図は代表的な無方向性電磁鋼板の熱処理において炉
中張力と、鉄損の関係を示したものである。 第３図は本発明方法を実施するための装置を略図で表わ
したものである。第４図は第３図のＡ−Ａ断面図である
。 １・・連続鋼帯、２・・加熱帯、３・・均熱帯、４・・
冷却帯、５・・フローティング用ブロワ−１６４６７０
−テイング用モーター、７・・加熱用２ジアントチユー
ブ、８・・フローティング用風箱、９・・均熱用電気ヒ
ーター、１０・・ケス出側シールロール。 特許出願人 代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ばか１名） 第２図 ０ ０．１０ ０，２０ ０，３０ ０
，４０ ０．５０＝−−−−−−″ （３
μ町 ス戸１′グ長力 第３図 第４図 手続補正書（自発） 昭和５７年 ２月／ｙ日 特許庁長官 島 １）春期 殿 １、事件の表示 昭和５７年特許 願第 １３７６ｆ
２ｇ、明の名称 電磁ｍ板の連続焼鈍方法３、補正を
する者 事件との関係 出願人 住 所（居所）東東部千代田区大手町二丁目６＠３号氏
名酩称） （ｆｉ６５） 新日本製鐵株式会社４
、代 理 人 第 ２図 ０ ０．１０ ０，２０ ０，３０ ０，４
０ ０．５０（ル４・） ス゛戸′Ｉ′グ長力
Claims (1)
- 電磁鋼板を製造する連続焼鈍炉において、フローティン
グ方式により銅帯を支持すると共に、連続鋼帯の炉中通
板張力を０．３０ ”＆／ａｍ”以下とすることを％偵
とする電磁鋼板の連続焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP137682A JPS58120733A (ja) | 1982-01-09 | 1982-01-09 | 電磁鋼板の連続焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP137682A JPS58120733A (ja) | 1982-01-09 | 1982-01-09 | 電磁鋼板の連続焼鈍方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58120733A true JPS58120733A (ja) | 1983-07-18 |
Family
ID=11499761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP137682A Pending JPS58120733A (ja) | 1982-01-09 | 1982-01-09 | 電磁鋼板の連続焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58120733A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01219125A (ja) * | 1988-02-26 | 1989-09-01 | Nkk Corp | 鉄損特性及び低磁場での磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH0642233A (ja) * | 1992-06-16 | 1994-02-15 | Asahi Steel Kogyo Kk | フエンス |
| JP2007031754A (ja) * | 2005-07-25 | 2007-02-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 時効熱処理用無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR100721863B1 (ko) | 2005-12-21 | 2007-05-28 | 주식회사 포스코 | 영구자석형 모터의 고정자 철심 열처리방법 |
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- 1982-01-09 JP JP137682A patent/JPS58120733A/ja active Pending
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