JPH01219125A - 鉄損特性及び低磁場での磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
鉄損特性及び低磁場での磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH01219125A JPH01219125A JP63041837A JP4183788A JPH01219125A JP H01219125 A JPH01219125 A JP H01219125A JP 63041837 A JP63041837 A JP 63041837A JP 4183788 A JP4183788 A JP 4183788A JP H01219125 A JPH01219125 A JP H01219125A
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は磁気特性の浸れた無方向性電磁鋼板の製造方法
に関する。
に関する。
電磁鋼板の製造工程において、鋼板に歪が付与された場
合、格子欠陥或いは格子の歪による内部応力の蓄積によ
って最終的な磁気特性、特に鉄損値が劣化することは一
般的な傾向として良く知られている。これは、格子欠陥
或いは内部応力によって、磁化過程において磁壁移動が
阻害されるためである。
合、格子欠陥或いは格子の歪による内部応力の蓄積によ
って最終的な磁気特性、特に鉄損値が劣化することは一
般的な傾向として良く知られている。これは、格子欠陥
或いは内部応力によって、磁化過程において磁壁移動が
阻害されるためである。
しかし＊ ｂｃｃ構造を有する鉄系の軟磁性材料（Ｓｉ
鋼板等）においては、正の磁気特性を有するため、鋼板
表層部に引張りの残留応力を付与することによって１表
層部の磁壁移動が容易になり、鉄損が低下するとともに
、残留応力の存在そのものによって磁気特性も改善され
る。
鋼板等）においては、正の磁気特性を有するため、鋼板
表層部に引張りの残留応力を付与することによって１表
層部の磁壁移動が容易になり、鉄損が低下するとともに
、残留応力の存在そのものによって磁気特性も改善され
る。
このような歪の付与は、下地鋼板より低い熱膨張係数を
有する絶縁被膜をコーティングして最終的な焼付は焼鈍
をすることによりなされるのが一般的で、方向性Ｓｌ鋼
板においては鉄損低下のための有力な手段であシ、また
、無方向性Ｓｉ鋼板については、例えば特開昭５６−５
５５７４号公報、特開昭５８−１１０６７９訟報等に開
示されている。
有する絶縁被膜をコーティングして最終的な焼付は焼鈍
をすることによりなされるのが一般的で、方向性Ｓｌ鋼
板においては鉄損低下のための有力な手段であシ、また
、無方向性Ｓｉ鋼板については、例えば特開昭５６−５
５５７４号公報、特開昭５８−１１０６７９訟報等に開
示されている。
このような技術に対し、再結晶焼鈍工程において鋼板に
引張り歪を付与するという方法が特開昭５５−８５６３
０号公報において提案されている。この技術は、焼鈍過
程において焼鈍温度によって規定される下記範囲の伸び
率（引張り歪）を銅帯に付与することを骨子としている
。
引張り歪を付与するという方法が特開昭５５−８５６３
０号公報において提案されている。この技術は、焼鈍過
程において焼鈍温度によって規定される下記範囲の伸び
率（引張り歪）を銅帯に付与することを骨子としている
。
０．００３５Ｔ−３，８≦ｌｏｇＲ＜０．００３５Ｔ−
２，８この提案によれば、鉄損改善のために最適な伸び
率は、概ね８１量に依存することなく焼鈍塩１度によっ
てのみ決まシ、最適伸び率は高温焼鈍根太きくなるとい
うものである。しかし。
２，８この提案によれば、鉄損改善のために最適な伸び
率は、概ね８１量に依存することなく焼鈍塩１度によっ
てのみ決まシ、最適伸び率は高温焼鈍根太きくなるとい
うものである。しかし。
本発明者等の検討によれば、磁気特性を向上させるため
に焼鈍過程において付与すべき引張シ歪の最適条件は、
焼鈍温度には関係なく。
に焼鈍過程において付与すべき引張シ歪の最適条件は、
焼鈍温度には関係なく。
しかも、上記提案では付与する歪量が過剰であり、十分
な磁気特性の改善が図れないことが判った。
な磁気特性の改善が図れないことが判った。
本発明線このような問題に鑑み、焼鈍過程において付与
すべき引張り歪の最適値は、焼鈍温度に関係なく常に一
定であり、しかも上記従来技術において規定される領域
よりも低い領域に存在することを見い出し、発明を完成
させたものである。
すべき引張り歪の最適値は、焼鈍温度に関係なく常に一
定であり、しかも上記従来技術において規定される領域
よりも低い領域に存在することを見い出し、発明を完成
させたものである。
すなわち１本発明の特徴とするところは、１回または中
間焼鈍をはさむ２回以上の冷間圧延によって最終板厚と
したＳｉ含有量が１．０〜４．０ｗｔ ｓ の鋼板を
最終焼鈍するに当り、焼鈍中、ユニット張力の制御によ
り鋼板に０．０５〜ｏ、１５ｗｔ＊の伸び変形を付与す
ることにある。
間焼鈍をはさむ２回以上の冷間圧延によって最終板厚と
したＳｉ含有量が１．０〜４．０ｗｔ ｓ の鋼板を
最終焼鈍するに当り、焼鈍中、ユニット張力の制御によ
り鋼板に０．０５〜ｏ、１５ｗｔ＊の伸び変形を付与す
ることにある。
また、本発明はこのような伸び変形を鋼板に付与するた
め、鋼板のＳｉ含有量に応じ、銅版を下記最高加熱温度
Ｔ （℃）で焼鈍するとともに、ユニット張力σ（Ｋｐ
ｆ／ｍ”）を最高加熱温度Ｔ （℃）との関係で、 １、 ０ｗｔ ％≦Ｓｉ（１，５ｗｔ ％の場合８００
≦Ｔ≦９５０ −０．００２５７ ＋ ２．３８≦σ＜−０，００２５
Ｔ＋２．５８但し、σ≧０．１ １、５ ｗｔ Ｔｏ≦Ｓｉ ＜ ２．０ｗｔ Ｔｏ （
Ｄ場合Ｔ ≧ ８００ −０．００３４ Ｔ＋３．２２≦σ≦−０，００３４Ｔ
＋ ３．４２但し、σ≧０．１ ２、 ０ｗｔ ％≦ｓｔ≦４．０ｗｔ％の場合８７０
≦Ｔ≦１０５〇 −０，００１７Ｔ−）１．８０ ＜ σ≦−０．０
０１７Ｔ＋２．００但し、σ≧０．１ を満足するよう制御するようにしたものである。
め、鋼板のＳｉ含有量に応じ、銅版を下記最高加熱温度
Ｔ （℃）で焼鈍するとともに、ユニット張力σ（Ｋｐ
ｆ／ｍ”）を最高加熱温度Ｔ （℃）との関係で、 １、 ０ｗｔ ％≦Ｓｉ（１，５ｗｔ ％の場合８００
≦Ｔ≦９５０ −０．００２５７ ＋ ２．３８≦σ＜−０，００２５
Ｔ＋２．５８但し、σ≧０．１ １、５ ｗｔ Ｔｏ≦Ｓｉ ＜ ２．０ｗｔ Ｔｏ （
Ｄ場合Ｔ ≧ ８００ −０．００３４ Ｔ＋３．２２≦σ≦−０，００３４Ｔ
＋ ３．４２但し、σ≧０．１ ２、 ０ｗｔ ％≦ｓｔ≦４．０ｗｔ％の場合８７０
≦Ｔ≦１０５〇 −０，００１７Ｔ−）１．８０ ＜ σ≦−０．０
０１７Ｔ＋２．００但し、σ≧０．１ を満足するよう制御するようにしたものである。
以下１本発明の詳細をその限定理由とともに説明する。
本発明は、１回もしくは中間焼鈍をはさむ２回以上の冷
間圧延によって最終板厚としたＳｉ：１．０〜４、ｏｗ
ｔ％のＳｉ鋼板を、最終焼鈍するに当り、磁気特性改善
を目的として、ユニット張力の制御により鋼板に０．０
５〜０．１５％の伸び変形を付与する。
間圧延によって最終板厚としたＳｉ：１．０〜４、ｏｗ
ｔ％のＳｉ鋼板を、最終焼鈍するに当り、磁気特性改善
を目的として、ユニット張力の制御により鋼板に０．０
５〜０．１５％の伸び変形を付与する。
このような張力付与効果は、主として鋼板の長手方向に
対する磁気特性改善に対して顕著である。これは＊ ｂ
ｅｅ構造を有する鉄系磁性材料における磁歪の悪影響が
軽減されること、及び微小な張力を付加することに伴う
磁区の細分化によって低磁場磁気特性及び鉄損特性が改
善されることによるものと考えられ、その効果は、主と
して冷却時にキュリー点を経て常磁性から強磁性に変態
する過程で発揮されるものと考えられる。そして、本発
明者等は、この張力付加によって磁気特性の改善が認め
られるのは、焼鈍温度によらず、はぼ０．１±０．０５
１の伸び変形が付与された場合に限られることを見い出
した。
対する磁気特性改善に対して顕著である。これは＊ ｂ
ｅｅ構造を有する鉄系磁性材料における磁歪の悪影響が
軽減されること、及び微小な張力を付加することに伴う
磁区の細分化によって低磁場磁気特性及び鉄損特性が改
善されることによるものと考えられ、その効果は、主と
して冷却時にキュリー点を経て常磁性から強磁性に変態
する過程で発揮されるものと考えられる。そして、本発
明者等は、この張力付加によって磁気特性の改善が認め
られるのは、焼鈍温度によらず、はぼ０．１±０．０５
１の伸び変形が付与された場合に限られることを見い出
した。
第１図は最終焼鈍における鋼板の伸び変形が磁気特性に
及ぼす影響を・Ｓｉ含有分の異なるＳｉ鋼板（第１表中
の鋼（２１，＋３１． ｔ５） ）について調べたもの
で、Ｓｉ含有量及び焼鈍温度にががわらず、伸び変形が
０．１＋０．０５％の範囲において良好な磁気特性改善
効果が示されている。
及ぼす影響を・Ｓｉ含有分の異なるＳｉ鋼板（第１表中
の鋼（２１，＋３１． ｔ５） ）について調べたもの
で、Ｓｉ含有量及び焼鈍温度にががわらず、伸び変形が
０．１＋０．０５％の範囲において良好な磁気特性改善
効果が示されている。
ここで、伸び変形がＯ，ＯＳ＊未満では、歪付与による
効果が十分期待できず、加えて張力が低過ぎるため通板
、上も問題を生じる。一方、０．１５％を超えると、内
部応力及び格子欠陥が過度に導入されることによって、
磁気特性のレベル自体が劣化する。このように本発明は
、鋼板に比較的小さな伸び変形を与えることによって磁
気特性の改善を図ることができる。
効果が十分期待できず、加えて張力が低過ぎるため通板
、上も問題を生じる。一方、０．１５％を超えると、内
部応力及び格子欠陥が過度に導入されることによって、
磁気特性のレベル自体が劣化する。このように本発明は
、鋼板に比較的小さな伸び変形を与えることによって磁
気特性の改善を図ることができる。
本発明の実施には、低張力通板が可能な水平型連続焼鈍
ラインが主として用いられ、ライン内の張力付与によっ
て塑性変形が起こるのは最高加熱温度時である。そして
、上記０．１±０．０５％の伸び変形を得るために紘鋼
組成と加熱温度に応じ張力を所定条件で付与する必要が
ある。
ラインが主として用いられ、ライン内の張力付与によっ
て塑性変形が起こるのは最高加熱温度時である。そして
、上記０．１±０．０５％の伸び変形を得るために紘鋼
組成と加熱温度に応じ張力を所定条件で付与する必要が
ある。
第２図は、水平型連続焼鈍炉内のユニット張力と鋼板の
磁気特性との関係を、Ｓｉ含有量の異なる５ｉｓＮ板（
ＷＪ１表中の鋼１２＋、 ＋３１． ＋５１ ’）につ
いて調べたもので、図中矢印の箇所が伸び変形：略０．
１ ％が得られる張力である・第３図は、上記Ｓｉ鋼板
において適正な張力及び加熱温度の範囲を示したもので
ある。これらの実験の績果から、上記張力σは、Ｓｉ含
有証に応じ加熱温度の関数として規定できること、及び
加熱温度もＳｉ含有量に応じ適正な範囲があることが判
った。
磁気特性との関係を、Ｓｉ含有量の異なる５ｉｓＮ板（
ＷＪ１表中の鋼１２＋、 ＋３１． ＋５１ ’）につ
いて調べたもので、図中矢印の箇所が伸び変形：略０．
１ ％が得られる張力である・第３図は、上記Ｓｉ鋼板
において適正な張力及び加熱温度の範囲を示したもので
ある。これらの実験の績果から、上記張力σは、Ｓｉ含
有証に応じ加熱温度の関数として規定できること、及び
加熱温度もＳｉ含有量に応じ適正な範囲があることが判
った。
すなわち、炉内ユニット張力σ（Ｋｐ ｆ ／ｖｍ２）
及び焼鈍加熱＋２！度は、次のように調整される必要が
ある。
及び焼鈍加熱＋２！度は、次のように調整される必要が
ある。
（１） １．０ ｗｔ％＜Ｓｉ （１，５ｗｔ ％の場
合８００ ≦Ｔ≦ ９５０ −０．００２５Ｔ＋２．３８≦σ≦−０，００２５Ｔ＋
２．５８但し、σン０．１ ＋２１１．５ｗｔ ％≦Ｓｉ （２，０ｗｔ％の場合Ｔ
＞８００ −０．００３４Ｔ＋３．２２≦σ＜ −０，００３４Ｔ
＋ ３．４２但し、σ≧０．１ （３１２，０ｗｔ％ （、Ｓｉ≦４．０ｗｔ％の場合８
７０ ≦ Ｔ ≦ １０５０ −０．０Ｏ１７Ｔ＋１．８０ ＜ ６≦−０，００１７
Ｔ＋２．ＯＯ但し、σ≧０．１ 上記張力範囲は、第２図等に基づき鉄損値が最低となる
張力を基準として±０．ＩＫｆｆ／ｓｗ＋”の範囲をと
ったもので、これＫより伸び変形：Ｏ，ＯＳ〜０．１５
％を確保することができる。なお、張力σが０．１〜ｔ
／Ｊ未満では、張力付与効果が全く期待できない。
合８００ ≦Ｔ≦ ９５０ −０．００２５Ｔ＋２．３８≦σ≦−０，００２５Ｔ＋
２．５８但し、σン０．１ ＋２１１．５ｗｔ ％≦Ｓｉ （２，０ｗｔ％の場合Ｔ
＞８００ −０．００３４Ｔ＋３．２２≦σ＜ −０，００３４Ｔ
＋ ３．４２但し、σ≧０．１ （３１２，０ｗｔ％ （、Ｓｉ≦４．０ｗｔ％の場合８
７０ ≦ Ｔ ≦ １０５０ −０．０Ｏ１７Ｔ＋１．８０ ＜ ６≦−０，００１７
Ｔ＋２．ＯＯ但し、σ≧０．１ 上記張力範囲は、第２図等に基づき鉄損値が最低となる
張力を基準として±０．ＩＫｆｆ／ｓｗ＋”の範囲をと
ったもので、これＫより伸び変形：Ｏ，ＯＳ〜０．１５
％を確保することができる。なお、張力σが０．１〜ｔ
／Ｊ未満では、張力付与効果が全く期待できない。
また、焼鈍加熱温度については、各８ルベルの下限温度
を下回ると、十分なフェライト粒成長が起こらず、磁気
特性のレベル自体が低くなる。一方ｓ Ｓｉ： １．
０〜１．５ｗｔ％未満及びＳｉ：２．０〜４．０ｗｔ−
の各Ｓｉレベルにおいて上限温度を上回ると、通板上の
問題に加えて、フェライト粒が過度に粗大化し、逆に鉄
損の増大を招く。
を下回ると、十分なフェライト粒成長が起こらず、磁気
特性のレベル自体が低くなる。一方ｓ Ｓｉ： １．
０〜１．５ｗｔ％未満及びＳｉ：２．０〜４．０ｗｔ−
の各Ｓｉレベルにおいて上限温度を上回ると、通板上の
問題に加えて、フェライト粒が過度に粗大化し、逆に鉄
損の増大を招く。
なお、本発明が対象とするＳｉ鋼板は１．０〜４．０ｗ
ｔ％のＳｉを含有している。Ｓｌは、１．０ｗｔチ未満
では固有抵抗の低下により十分な低鉄撰修が得られない
。一方、４，０ｗｔ％を超えると冷間加工性が著しく悪
くなる。
ｔ％のＳｉを含有している。Ｓｌは、１．０ｗｔチ未満
では固有抵抗の低下により十分な低鉄撰修が得られない
。一方、４，０ｗｔ％を超えると冷間加工性が著しく悪
くなる。
第１表の組成の鋼の冷延鋼板を第２表の条件で最終焼鈍
し、無方向性電磁鋼板を得た。
し、無方向性電磁鋼板を得た。
得られた鋼板の磁気特性を第２表に合せて示す。
同表から判るように、本発明法により焼鈍中の鋼板に所
定の伸び変形を付与することにより、磁気特性が効果的
に向上している。
定の伸び変形を付与することにより、磁気特性が効果的
に向上している。
第 １ 表
第 ２ 表
第１図は最終焼鈍時の鋼板の伸び変形量が磁気特性に及
ぼす影響を示したものである。第２図は最終焼鈍時の焼
鈍炉内ユニット張力と磁気特性との関係を示したもので
ある。第３図は最終焼鈍時における張力と加熱温度の適
正範囲を示すものである。 磁気特性の出願人 日本鋼管株式会社発明者 西 本
昭 彦 同 細 谷 佳 弘同
冨 １） 邦 相同
占 部 俊 層間
実 川 正 治代理人弁理
士 吉 原 省 三岡 同 苫米地
正 敏 屈託加勢温度 じＣ）
ぼす影響を示したものである。第２図は最終焼鈍時の焼
鈍炉内ユニット張力と磁気特性との関係を示したもので
ある。第３図は最終焼鈍時における張力と加熱温度の適
正範囲を示すものである。 磁気特性の出願人 日本鋼管株式会社発明者 西 本
昭 彦 同 細 谷 佳 弘同
冨 １） 邦 相同
占 部 俊 層間
実 川 正 治代理人弁理
士 吉 原 省 三岡 同 苫米地
正 敏 屈託加勢温度 じＣ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）１回または中間焼鈍をはさむ２回以上の冷間圧延
によつて最終板厚としたＳｉ含有量が１．０〜４．０ｗ
ｔ％の鋼板を最終焼鈍するに当り、焼鈍中、ユニット張
力の制御により鋼板に０．０５〜０．１５％の伸び変形
を付与することを特徴とする磁気特性の優れた無方向性
電磁鋼板の製造方法。 （２）１回または中間焼鈍をはさむ２回以上の冷間圧延
によつて最終板厚としたＳｉ含有量が１．０〜４．０ｗ
ｔ％の鋼板を最終焼鈍するに当り、鋼板のＳｉ含有量に
応じ、鋼板を下記最高加熱温度Ｔ（℃）で焼鈍するとと
もに、ユニット張力σ（Ｋｇｆ／ｍｍ＾２）を最高加熱
温度Ｔ（℃）との関係で下記条件を満足するよう制御す
ることにより鋼板に０．０５〜０．１５％の伸び変形を
付与することを特徴とする磁気特性の優れた無方向性電
磁鋼板の製造方法。 １．０ｗｔ％≦Ｓｉ＜１．５ｗｔ％の場合 ８００≦Ｔ≦９５０ −０．００２５Ｔ＋２．３８≦σ≦−０．００２５Ｔ＋
２．５８ 但し、σ≧０．１ １．５ｗｔ％≦Ｓｉ＜２．０ｗｔ％の場合 Ｔ≧８００ −０．００３４Ｔ＋３．２２≦σ≦−０．００３４Ｔ＋
３．４２ 但し、σ≧０．１ ２．０ｗｔ％≦Ｓｉ≦４．０ｗｔ％の場合 ８７０≦Ｔ≦１０５０ −０．００１７Ｔ＋１．８０≦σ≦−０．００１７Ｔ＋
２．００ 但し、σ≧０．１
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63041837A JPH075985B2 (ja) | 1988-02-26 | 1988-02-26 | 鉄損特性及び低磁場での磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63041837A JPH075985B2 (ja) | 1988-02-26 | 1988-02-26 | 鉄損特性及び低磁場での磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01219125A true JPH01219125A (ja) | 1989-09-01 |
| JPH075985B2 JPH075985B2 (ja) | 1995-01-25 |
Family
ID=12619372
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63041837A Expired - Fee Related JPH075985B2 (ja) | 1988-02-26 | 1988-02-26 | 鉄損特性及び低磁場での磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH075985B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03202426A (ja) * | 1989-12-29 | 1991-09-04 | Kobe Steel Ltd | 無方向性電磁鋼板の連続焼鈍方法 |
| US20150013844A1 (en) * | 2012-03-02 | 2015-01-15 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Non-Oriented Silicon Steel and Manufacturing Process Thereof |
| WO2023282071A1 (ja) * | 2021-07-05 | 2023-01-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
| WO2023282072A1 (ja) * | 2021-07-05 | 2023-01-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
Families Citing this family (1)
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|---|---|---|---|---|
| JP5671869B2 (ja) * | 2010-08-09 | 2015-02-18 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
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| JPS58120733A (ja) * | 1982-01-09 | 1983-07-18 | Nippon Steel Corp | 電磁鋼板の連続焼鈍方法 |
| JPS5996227A (ja) * | 1982-11-24 | 1984-06-02 | Kawasaki Steel Corp | 珪素鋼板用連続焼鈍設備 |
-
1988
- 1988-02-26 JP JP63041837A patent/JPH075985B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH075985B2 (ja) | 1995-01-25 |
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