JPS5811491B2 - 冷延鋼板のタイトコイル焼鈍におけるコイル解体管理方法 - Google Patents
冷延鋼板のタイトコイル焼鈍におけるコイル解体管理方法Info
- Publication number
- JPS5811491B2 JPS5811491B2 JP54096941A JP9694179A JPS5811491B2 JP S5811491 B2 JPS5811491 B2 JP S5811491B2 JP 54096941 A JP54096941 A JP 54096941A JP 9694179 A JP9694179 A JP 9694179A JP S5811491 B2 JPS5811491 B2 JP S5811491B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil
- gas
- rolled steel
- annealing
- steel sheets
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、冷延鋼板のタイトコイル焼鈍におけるコイ
ル解体管理方法に関し、とくにＨＮガスを雰囲気ガスと
する冷延鋼板のタイトコイル焼鈍に際してテンパーカラ
ーを生じない適切なコイル解体管理方法を提案するもの
である。
ル解体管理方法に関し、とくにＨＮガスを雰囲気ガスと
する冷延鋼板のタイトコイル焼鈍に際してテンパーカラ
ーを生じない適切なコイル解体管理方法を提案するもの
である。
発明者らは、冷延鋼板のタイトコイル焼鈍において、雰
囲気ガスとしてＨＮガスすなわち（ＡＸ十Ｎ２）ガスを
使用し、その露点な０℃以下でできるだけ０℃に近く制
御しかつそのＨＮガスの露点（ＴＢ）に応じて解体時の
コイル温度（解体時におけるコイル幌熱点の温度のこと
をいいＴＡで表わす）を特定の温度とすることによって
テンパーカラーの発生を確実に防止し得ることを見出し
た。
囲気ガスとしてＨＮガスすなわち（ＡＸ十Ｎ２）ガスを
使用し、その露点な０℃以下でできるだけ０℃に近く制
御しかつそのＨＮガスの露点（ＴＢ）に応じて解体時の
コイル温度（解体時におけるコイル幌熱点の温度のこと
をいいＴＡで表わす）を特定の温度とすることによって
テンパーカラーの発生を確実に防止し得ることを見出し
た。
冷延鋼板のタイトコイル焼鈍時に発生するテンパーカラ
ー（以下Ｔ、Ｃ，と略記する）は、冷延鋼板の最も一般
的な着色欠陥の一つであり焼鈍時に鋼板表面が酸化され
て生じるものである。
ー（以下Ｔ、Ｃ，と略記する）は、冷延鋼板の最も一般
的な着色欠陥の一つであり焼鈍時に鋼板表面が酸化され
て生じるものである。
この焼鈍時の酸化な防止するため通常Ｄｘガス、ＨＮＸ
ガス、さらにはＨＮガス等の光輝性のガスを雰囲気ガス
として用いているが、それでもＴ、Ｃ，の発生する危険
性として次の３つが考えられる。
ガス、さらにはＨＮガス等の光輝性のガスを雰囲気ガス
として用いているが、それでもＴ、Ｃ，の発生する危険
性として次の３つが考えられる。
（１）雰囲気ガス中の少量のＣＯ２やＨ２Ｏによる酸化
。
。
（２）焼鈍中に空気が炉内にもちこまれることによる酸
化。
化。
（３）解体温度が高すぎるための解体後空気による酸化
。
。
（１）については雰囲気ガス中でＣＯとＣＯ２及びＨ２
とＨ２Ｏの平衡が酸化側にずれた時に発生するものであ
り、この種の酸化はＰＣＯ／ＰＣＯ２、ＰＨ２０／ＰＨ
２のコントロールにより比較的簡単に防止し得ろ。
とＨ２Ｏの平衡が酸化側にずれた時に発生するものであ
り、この種の酸化はＰＣＯ／ＰＣＯ２、ＰＨ２０／ＰＨ
２のコントロールにより比較的簡単に防止し得ろ。
また（２）についてもレトルトの割れ防止とシールの完
全化及び炉内圧の管理によって容易に防止し得る。
全化及び炉内圧の管理によって容易に防止し得る。
一方（３）については、鋼板温度が２００℃以下であれ
ば空気中でも酸化は起らないという実験結果に従い、安
全を見てコイル最熱点温度が１５０℃以下になってから
解体すればＴ、Ｃ６は発生しないと考えられていた。
ば空気中でも酸化は起らないという実験結果に従い、安
全を見てコイル最熱点温度が１５０℃以下になってから
解体すればＴ、Ｃ６は発生しないと考えられていた。
しかし発明者らは、アンモニア分解ガスにＮ２を混合し
たＨＮガスのような、非常に純度の高い雰囲気ガスを用
いた場合に、ＴＡが１５０℃以下でもかなり程度の悪い
Ｔ、Ｃ，が発生することを経験した。
たＨＮガスのような、非常に純度の高い雰囲気ガスを用
いた場合に、ＴＡが１５０℃以下でもかなり程度の悪い
Ｔ、Ｃ，が発生することを経験した。
そこでその防止方法としては、更に解体時のＴＡを下げ
る必要があるところ、その不利を軽減するために検討を
重ねた結果ＴＡの許容上限はＨＮガスの露点と密接な関
係のあることな数多くの実験を重ねて究明をしたのであ
る。
る必要があるところ、その不利を軽減するために検討を
重ねた結果ＴＡの許容上限はＨＮガスの露点と密接な関
係のあることな数多くの実験を重ねて究明をしたのであ
る。
ところで従来冷延鋼板のタイトコイル焼鈍時の雰囲気ガ
スとしては、Ｄｘ器ガスたはＨＮｘガスが一般に使用さ
れていたのに対し、最近はむしろＨＮガスがそれらのガ
スに代って広く用いられるようになり、その理由は、 （イ）成分組成が安定している、 （
ロ）コストが安い、 からである。
スとしては、Ｄｘ器ガスたはＨＮｘガスが一般に使用さ
れていたのに対し、最近はむしろＨＮガスがそれらのガ
スに代って広く用いられるようになり、その理由は、 （イ）成分組成が安定している、 （
ロ）コストが安い、 からである。
しかしＨＮガスを雰囲気ガスとして使用する場合には、
その純度の高さゆえに前述した如くＴ、Ｃ１が非常に発
生し易＜Ｔ、Ｃ，発生な防止するこ操業技術が是非とも
必要になるが、通常ＨＮガスの露点は一５０℃以下であ
り、こ〜にＴ、Ｃ０発生を防止しようとすれば、ＴＡを
８５℃以下という極めて低い温度まで炉内にて冷却せざ
るを得ないことが明らかになった。
その純度の高さゆえに前述した如くＴ、Ｃ１が非常に発
生し易＜Ｔ、Ｃ，発生な防止するこ操業技術が是非とも
必要になるが、通常ＨＮガスの露点は一５０℃以下であ
り、こ〜にＴ、Ｃ０発生を防止しようとすれば、ＴＡを
８５℃以下という極めて低い温度まで炉内にて冷却せざ
るを得ないことが明らかになった。
その結果雰囲気のＨＮガス原単位アップや、ペースファ
ンの電力原単位アップ、さらにはベース能率のダウンな
ど種々の不利な欠点が伴われたのである。
ンの電力原単位アップ、さらにはベース能率のダウンな
ど種々の不利な欠点が伴われたのである。
この発明は、ＨＮガスに微量の水蒸気を加えて器ガスの
露点を上げるという極めて簡単な操作によって、Ｔ、Ｃ
０の発生がないＴＡの上限を有利に緩和することができ
、極めて経済的にＴ、Ｃ６の発生を防止し得たものであ
る。
露点を上げるという極めて簡単な操作によって、Ｔ、Ｃ
０の発生がないＴＡの上限を有利に緩和することができ
、極めて経済的にＴ、Ｃ６の発生を防止し得たものであ
る。
すなわちＨＮガスの露点（ＴＢ）及び解体時のコイル温
度（ＴＡ）とＴ、Ｃ，発生状況を詳細に調ご査し、第１
図に示すような結果が得られた。
度（ＴＡ）とＴ、Ｃ，発生状況を詳細に調ご査し、第１
図に示すような結果が得られた。
つまり、
（１）ＴＡは従来のＤｘ器ガスＨＮｘガスの場合よりは
幾分低（する必要がある、 （２）またＴＡはＴＢと関係があり、ＴＡはＴＡ≦４０
．５ＸＴＢ＋１１０、 （３）かつＴＢは０℃以下が必要である、ことの３条件
を満足して解体な行えば、Ｔ、Ｃ，のない美麗な表面の
焼鈍ｉイルが確実に得られることを解明したのである。
幾分低（する必要がある、 （２）またＴＡはＴＢと関係があり、ＴＡはＴＡ≦４０
．５ＸＴＢ＋１１０、 （３）かつＴＢは０℃以下が必要である、ことの３条件
を満足して解体な行えば、Ｔ、Ｃ，のない美麗な表面の
焼鈍ｉイルが確実に得られることを解明したのである。
先づ（１）の、ＨＮガスを使用した場合Ｄｘ器ガスＨＮ
ｘガスを使用した場合に比べてＴＡを下げる必要がある
ことの理由については、Ｄｘ器ガス腕ガスに比べて不純
物成分（Ｎ２、Ｈ２以外）が極端に少いので焼鈍を経た
鋼板の表面が非常に反応性に富んだ状態、すなわち活性
化された状態になっていて、解体後空気に触れて非常に
酸化し易い状態になっているものと推測された。
ｘガスを使用した場合に比べてＴＡを下げる必要がある
ことの理由については、Ｄｘ器ガス腕ガスに比べて不純
物成分（Ｎ２、Ｈ２以外）が極端に少いので焼鈍を経た
鋼板の表面が非常に反応性に富んだ状態、すなわち活性
化された状態になっていて、解体後空気に触れて非常に
酸化し易い状態になっているものと推測された。
次に（２）のよりなＴＡとＴＢとの関係については、そ
の理由として次の２つのことが考えられる。
の理由として次の２つのことが考えられる。
つまり、
（イ）露点が高い側においては、炉内（解体前）での酸
化反応が多少進行し易くなり、薄い不可視の酸化膜（く
３００人）が炉内で形成され、その薄い酸化膜の存在に
よって解体後の空気による酸化反応が遅滞する。
化反応が多少進行し易くなり、薄い不可視の酸化膜（く
３００人）が炉内で形成され、その薄い酸化膜の存在に
よって解体後の空気による酸化反応が遅滞する。
（ロ）雰囲気ガスの露点により鋼中微量成分（Ｐ、Ｍｎ
、Ｓｉなど）の鋼板表面への濃化状況が非常に異なって
くる。
、Ｓｉなど）の鋼板表面への濃化状況が非常に異なって
くる。
そのために鋼板の表面の反応性や選択酸化の起こり方が
異なって（る、などがその理由であると考えられる。
異なって（る、などがその理由であると考えられる。
またＴＢが０℃以下である必要性については、露点が０
℃をこえると焼鈍中の酸素ポテンシャルが高くなりすぎ
て解体前の段階で既にかなりのＴ、Ｃ０が発生してしま
い、Ｔ、Ｃ，を防止できないためである。
℃をこえると焼鈍中の酸素ポテンシャルが高くなりすぎ
て解体前の段階で既にかなりのＴ、Ｃ０が発生してしま
い、Ｔ、Ｃ，を防止できないためである。
以上のべたようにしてこの発明では、冷延鋼板のタイト
コイル焼鈍に当り、雰囲気ガスとしてＨＮガスを使用す
ること、該雰囲気ガスの露点を０℃以下でかつできるだ
け０℃に近く制御すること、および該露点をＴＢであら
れしてそれに応じ、下記（１）式を満足してしかも可及
的に高いコイル温度ＴＡにてコイルの解体な行うこと、
の結合により冷延鋼板のテンパーカラーを防止すること
、ＴＡ＜０．５ＴＢ＋１１０……………（１）を不可欠
事項としてＨＮガスを雰囲気ガスとする冷延鋼板のタイ
トコイル焼鈍におけるコイル解体の適切な管理を実現し
たものである。
コイル焼鈍に当り、雰囲気ガスとしてＨＮガスを使用す
ること、該雰囲気ガスの露点を０℃以下でかつできるだ
け０℃に近く制御すること、および該露点をＴＢであら
れしてそれに応じ、下記（１）式を満足してしかも可及
的に高いコイル温度ＴＡにてコイルの解体な行うこと、
の結合により冷延鋼板のテンパーカラーを防止すること
、ＴＡ＜０．５ＴＢ＋１１０……………（１）を不可欠
事項としてＨＮガスを雰囲気ガスとする冷延鋼板のタイ
トコイル焼鈍におけるコイル解体の適切な管理を実現し
たものである。
以下この発明を実施例についてのべる。
実施例
ＨＮガス（組成Ｈ２ニア容量％、０２：ｌｐｐｍ、飽和
水蒸気：０．４容量％、Ｎ２：残部、露点−５℃）を雰
囲気ガスとして用い、第２図に示す温度パターンで図に
併記した流計、炉圧にて焼鈍後、コイル最熱点温度１０
５℃にて解体した。
水蒸気：０．４容量％、Ｎ２：残部、露点−５℃）を雰
囲気ガスとして用い、第２図に示す温度パターンで図に
併記した流計、炉圧にて焼鈍後、コイル最熱点温度１０
５℃にて解体した。
得られた焼鈍コイルのＴ、Ｃ，発生状況について調べた
結果、Ｔ、Ｃ０は全く発生していなかった。
結果、Ｔ、Ｃ０は全く発生していなかった。
以上述べたようにしてこの発明によれば、テンパーカラ
ーの発生を伴うことのないＨＮ雰囲気ガスによる冷延鋼
板のタイトコイル焼鈍を、従来よりもはるかに高い解体
時のコイル温度下に適切に管理をすることができる。
ーの発生を伴うことのないＨＮ雰囲気ガスによる冷延鋼
板のタイトコイル焼鈍を、従来よりもはるかに高い解体
時のコイル温度下に適切に管理をすることができる。
第１図は、雰囲気ガスに使用したＨＮガスの露点（ＴＢ
）と解体時のコイル温度（ＴＡ）とに依存したテンパー
カラーの発生状況を示すグラフ、第２図はこの発明の実
施例における焼鈍温度パターン図である。
）と解体時のコイル温度（ＴＡ）とに依存したテンパー
カラーの発生状況を示すグラフ、第２図はこの発明の実
施例における焼鈍温度パターン図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 冷延鋼板のタイトコイル焼鈍に当り、雰囲気ガスと
してＨＮガスを使用すること、該雰囲気ガスの露点な０
℃以下でかつできるだけ０℃に近く制御すること、およ
び 該露点なＴＢであられしてそれに応じ、下記（１）式を
満足してしかも可及的に高いコイル温度ＴＡにてコイル
の解体を行うこと、 の結合により冷延鋼板のテンパーカラーを防止すること
を特徴とする、冷延鋼板のタイトコイル焼鈍におけるコ
イル解体管理方法。 ＴＡ＜０．５ＴＢ＋１１０……………（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54096941A JPS5811491B2 (ja) | 1979-07-30 | 1979-07-30 | 冷延鋼板のタイトコイル焼鈍におけるコイル解体管理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54096941A JPS5811491B2 (ja) | 1979-07-30 | 1979-07-30 | 冷延鋼板のタイトコイル焼鈍におけるコイル解体管理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5620125A JPS5620125A (en) | 1981-02-25 |
| JPS5811491B2 true JPS5811491B2 (ja) | 1983-03-03 |
Family
ID=14178342
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54096941A Expired JPS5811491B2 (ja) | 1979-07-30 | 1979-07-30 | 冷延鋼板のタイトコイル焼鈍におけるコイル解体管理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5811491B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01121594U (ja) * | 1988-02-08 | 1989-08-17 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4871721A (ja) * | 1971-12-29 | 1973-09-28 | ||
| JPS5337507A (en) * | 1976-09-21 | 1978-04-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Preventing method for coloring of cold rolled high tensile steel sheet |
-
1979
- 1979-07-30 JP JP54096941A patent/JPS5811491B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4871721A (ja) * | 1971-12-29 | 1973-09-28 | ||
| JPS5337507A (en) * | 1976-09-21 | 1978-04-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Preventing method for coloring of cold rolled high tensile steel sheet |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01121594U (ja) * | 1988-02-08 | 1989-08-17 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5620125A (en) | 1981-02-25 |
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